1、目錄一、工程概況 3二、塔吊平面布置 3三、塔吊選型及其基本參數 3四、塔吊設計計算書 44.1、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算 44.2、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 54.3、承臺截面主筋的計算 64.4、承臺斜截面抗剪切計算 74.5、樁豎向極限承載力驗算 7五、 塔吊安裝95.1、立塔95.2、安全裝置調試135.3、立塔后檢查項目135.4、塔機組裝好后的試驗14六、塔吊的拆除146.1、拆卸注意事項156.2、拆塔的具體程序156.3、塔機拆散后的注意事項17七、防雷接地安裝17八、安全

2、技術措施17塔吊安裝、拆除專項方案一、工程概況  佛開跨線橋主橋上跨既有佛開高速采用懸澆梁預應力連續箱梁施工，跨徑組合為38+64+44m，主橋36#、37#墩位于佛開高速兩側，為方便于掛籃懸澆施工，通過對吊車、塔吊比選，采用兩臺QTZ63自升塔式起重機。二、塔吊平面布置  考慮方便施工，充分發揮設備利用率，提高工作效率，兼顧工地全面工作，考慮塔機作業時，起重臂最大限度全回轉的空間無障礙物，塔機安拆時起重臂與平衡臂所經過的空間不應有空中障礙物，經分析研究，設置兩臺塔吊，分別位于36#墩右側、37#墩左側處。三、塔吊選型及其基本參數 塔吊型號：QTZ63， 

3、;       塔吊起升高度H：12.000m， 塔身寬度B：1.6m，              基礎埋深D：1.4m， 自重F1：620kN，                基礎承臺厚度Hc：1.40m，&

4、#160;          最大起重荷載F2：60kN，         基礎承臺寬度Bc：4.50m，   鋼筋級別:HRB400                管樁直徑：0.500m， 樁間距a：4.0m

5、，                 承臺鋼筋間距S：3220165， 承臺混凝土的保護層厚度：50mm，    基礎承臺混凝土強度：C40商品砼空心樁的空心直徑：0.30m。         額定起重力矩是：800kNm，     

6、0;  基礎所受的水平力：30kN，            標準節長度：2.5m，主弦桿材料：角鋼/方鋼，           寬度/直徑c：12mm， 所處城市：鶴山市，            基本風壓0：0.3kN/

7、m2， 地面粗糙度類別為：B類 田野鄉村   風荷載高度變化系數z：2.09。  四、塔吊設計計算書 本計算書主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制：塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）、地基基礎設計規范（GB50007-2002）、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）、建筑安全檢查標準（JGJ59-99）、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）、建筑樁基技術規范（JGJ94-94）等編制。 4.1、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算 塔吊自重（包括壓重）F1=620.00

8、kN，  塔吊最大起重荷載F2=60.00kN，  作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=816kN。  4.1.1、塔吊風荷載計算 依據建筑結構荷載規范（GB50009-2001）中風荷載體型系數：地處鶴山市，基本風壓為0=0.30kN/m2；查表得：荷載高度變化系數z=2.09；擋風系數計算： =3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(3×1.6+2×2.65+(4×1.62+2.652)0.5)×0.012/(1.6×2.6

9、5)=0.053； 因為是角鋼/方鋼，體型系數s=2.9； 高度z處的風振系數取：z=1.0； 所以風荷載設計值為： =0.7×z×s×z×0=0.7×1.00×2.9×2.38×0.3=1.449kN/m2；滿足要求。4.1.2、塔吊彎矩計算 風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算： M=××B×H×H×0.5=1.449×0.053×1.6×120×120×0.

10、5=777.243kNm； MkmaxMeMP×hc800777.24330×1.351617.743kNm；滿足要求。 4.1.3、塔吊抗傾覆穩定驗算 基礎抗傾覆穩定性按下式計算：e=(M+Fh.H)/(Fv+Fg)b/3 式中e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離；  M作用在基礎上的彎矩；  Fv作用在基礎上的垂直載荷； Fg混凝土基礎重力，Gk=25×5.3×5.3×1.35=948.1KN； b為基礎的底面寬度； 計算得：

11、e=1617.143/(751.2+948.1)=0.925<5.3/3=1.767M，所有基礎抗傾覆穩定性滿足要求！ 4.2、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 4.2.1、樁頂豎向力的計算 依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Ni=(F+G)/n±Mxyi/yi2±Myxi/xi2 其中n單樁個數，n=4；   F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=751.2kN；   G樁基承臺的自重：G=1.2&#

12、215;(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.3×5.3×1.35)=948.04kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取1437.98kNm；       xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.12m；       Ni單樁樁頂豎向力設計值； 經計算得到單樁樁頂豎向力設計值，  最大壓力：Nmax=(751.2+

13、948.04)/4+1917.03×1.20/(2×1.202)=763.95kN。 最小壓力：Nmin=(751.2+948.04)/4-1917.03×1.20/(2×1.202)=85.67kN。滿足要求。4.2.2、承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第5.6.1條。 Mx = Niyi My = Nixi 其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值；xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.70m；      Ni1扣除承臺自重的單

14、樁樁頂豎向力設計值，Ni1=Ni-G/n=515.94kN； 經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2×515.94×0.70=722.31kNm。4.3、承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s=M/(1fcbh02)      =1-(1-2s)1/2      s=1-/2      As=M/(sh

15、0fy) 式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2；      ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1280.00mm；      fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360.00N/mm2； 經過計算得：s=722.31×106/(1.00×16.70×5300.00×1

16、280.002)=0.005；=1-(1-2×0.004)0.5=0.505。s=1-0.005/2=0.998 Asx=Asy=722.31×106/(0.998×1280.00×360.00)=1570.65mm2。 由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5300.00×1350.00×0.15%=10732.5mm2。 配筋值：HRB400鋼筋，20165。承臺底面單向根數32根。 4.4、承臺斜截面抗剪切計算 依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5.6.8條

17、和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 0Vfcb0h0 其中，0建筑樁基重要性系數，取1.00；      b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5300mm；      h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1280mm；      計算截面的剪跨比=a/h0，a=(4000.00-1600.00)/2=1200.00mm；當<0.3時，取=0.3；當 >3時,取

18、=3，得=0.938； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.15； c混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； 1.00×1231.87=1231.871kN0.15×16.70×5300×1280/1000=16993.92kN； 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！4.5、樁豎向極限承載力驗算 依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： R=sQ

19、sk/s+pQpk/p+cQck/c     Qsk=uqsikli     Qpk=qpkAp     Qck=qckAc/n 其中：R單樁的豎向承載力設計值；        Qsk單樁總極限側阻力標準值；        Qpk單樁總極限端阻力標準值；   Qck相應

20、于任一復合基樁的承臺底地基土總極限阻力標準值；   qck承臺底1/2承臺寬度深度范圍(5.3m)內地基土極限阻力標準值，qck=200.000kPa；   Ac承臺底地基土凈面積，Ac=5.300×5.300-4×0.283=26.958m2；   n樁數量，n=4；c承臺底土阻力群樁效應系數，c=ciAci/Ac+ceAce/Ac       s, p, c分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數，

21、承臺底土阻力群樁效應系數； s,p, c分別為樁側阻抗力分項系數，樁端阻抗力分項系數，承臺底土阻抗力分項系數； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值；       qpk極限端阻力標準值；       u樁身的周長，u=1.571m；       Ap樁端面積,取Ap=0.283m2；      

22、 li第i層土層的厚度。各土層厚度及阻力標準值如下表:   由于樁的入土深度為12.00m,所以樁端是在第32層土層。 單樁豎向承載力驗算:R=1.57×(2.50×25.00×0.84+9.50×127.00×1.15)/1.65+1.30×3150.00×0.283/1.65+0.60×(250.00×23.869/4)/1.700=2.29×103kN>N=763.95kN； 上式計算的R的值大于最大壓力763.95kN,所以滿足要求

23、!5、 塔吊安裝 工藝流程：安裝十字梁、底架吊裝底節、爬升架吊裝標準節吊裝液壓油泵連接泵站與油缸之間的液壓軟管吊裝回轉總成安裝塔帽安裝司機室組裝、吊平衡臂組裝、吊裝起重臂頂升作業斜撐安裝及壓重自檢及各安全裝置調試試運轉。5.1、立塔5.1.1、準備 熟讀說明書，以便正確迅速架設塔機，達到可頂升加節的位置。立塔時需用QY12汽車吊一臺。合理安排塔機安裝人員，妥善協調各種安裝和組裝步驟，來往通道及組裝現場之間的關系，將使用汽車吊的時間減至最少。5.2.2、立塔的注意事項1)塔機安裝工作應在塔機最高處風速不大于8m/s時進行。2)必須遵循立塔程序。3)注意吊點的選擇，根據吊裝部件選用長度適當、質量可

24、靠的吊具。4)塔機各部件所有可拆的銷軸，塔身連接螺栓、螺母均是專用特制零件。5)必須安裝并使用保護和安全措施，如扶梯、平臺、護欄等。6)必須根據起重臂長，正確確定配重數量，在安裝起重臂之前，必須先在平衡臂安裝一塊2.32t的平衡重，但嚴禁超過此數量。7）裝好起重臂后，平衡臂上未裝夠規定的平衡重前，嚴禁起重臂吊載。8）標準節的安裝不得任意交換方位，否則無法進行。9）塔機在施工現場的安裝位置，必須保證塔機的最大旋轉部分如吊臂、吊鉤等離輸電線5m以上的安全距離。10）準備輔助吊裝設備、枕木、索具、繩扣等常用工具。11）塔機安裝場地的參考尺寸，詳見附圖。12）頂升前，應將小車開到規定的頂升平衡位置，起

25、重臂轉到引進橫梁的正前方，然后用回轉制動器將塔機的回轉鎖緊。13）頂升過程中，嚴禁旋轉起重臂或開動小車使吊鉤起升和放下。14）標準節起升（或放下時），必須盡可能靠近塔身。5.2.3、接電源及試運轉當整機按前面的步驟安裝完畢后,檢查塔身的垂直度,允差為1/1000,再按電路圖的要求接通所有電路的電源,試開動各機構進行運轉。檢查各機構運轉是否正確，同時檢查各處鋼絲繩是否處于正常工作狀態。是否與結構件有摩擦，所有不正常情況均應予以排除。如果安裝完畢就要使用塔機工作，則必須按有關規定的要求調整好安全裝置。5.2.4、頂升加節a.頂升前的準備1)按液壓泵站要求給其油箱加油。2)清理好各個標準節，在標準節

26、連接處涂上黃油，將待頂升加高用的標準節在頂升位置時的吊臂下排成一排，這樣能使塔機在整個頂升加節過程中不用回轉機構，能使頂升加節過程所用時間最短。應該強調：必須先裝7節加強標準節后，再裝普通標準節，順序絕不能顛倒。3)放松電纜長度略大于總的頂升高度，并緊固好電纜。4)將吊臂旋轉至頂升套架前方，平衡臂處于套架的后方（頂升油矩正好位于平衡下方）。5)在引進平臺上準備好引進滾輪，套架平臺上準備好塔身高強螺栓。b.頂升前塔機的配平。1)塔機配平前,必須先將小車運行到參考位置,并吊起一節標準節或其它重物，然后拆除下支座四個支腳與標準節的連接螺栓;2)將液壓頂升系統操縱桿推至"頂升方向"

27、,使套架頂升至下支座支腳剛剛脫離塔身的主弦桿的位置;3)通過檢驗下支座支腳與塔身主弦桿是否在一條垂直線上,并觀察套架8個導輪與塔身主弦桿間隙是否基本相同,檢查塔機是否平衡。略微調速小車的配平位置,直至平衡。使得塔機上部重心落在頂升油缸梁的位置上。4)起重臂小車的配平位置,可用布條系在該處的斜腹桿上作為標志,但要注意,這個標志的位置隨起重臂長度不同而改變,事后應將該標志取掉。5)操縱液壓系統使套架下降,連接好下支座和塔身標準節間的連接螺栓。c.頂升加節頂升前的準備工作 1)將一節加強標準節或普通標準節(統稱標準節)吊至頂升套架引進橫梁的正上方,在標準節下端裝上四只引進滾輪,緩慢落下吊鉤,使裝在標

28、準節上的引進滾輪比較合適地落在引進橫梁上,然后摘下吊鉤。 2)將小車開至頂升平衡位置。 3)使用回轉機構上的回轉制動器,將塔機上部機構處于制動狀態,并不允許有回轉運動。 4)卸下塔身頂部與下支座連接的8個高強螺栓。 頂升作業 1）將頂升橫梁定在標準節踏步的圓弧槽內（要設專人負責觀察頂升橫梁兩端銷軸都必須放入圓弧槽內），開動液壓系統使活塞桿伸出，將頂升套架及其以上部分頂起，頂起略超過半節標準節高度后，使頂升套架的爬爪擱在標準節的上一級踏步上。確認兩個爬爪準確地掛在踏步頂端后，將油缸活塞全部縮回，提起頂升橫梁，重新使頂升橫梁頂在標準節上的上一級踏步上。再次伸出油缸，將塔機上部結構再頂起略超過半節標

29、準節高度，此時塔身上方恰好能有裝入一個標準節的空間，將頂升套架引進橫梁的標準節引至塔身正上方，稍微縮回油缸，將新引進的標準節落在塔身頂部，并對正，卸下引進滾輪，用12件或8件M36的高強度螺栓（每根高強螺栓必須由兩個螺母）將上下標準節連接牢靠（預緊力矩不小于1700KN·M）。再次縮回油缸，降下支座落在新的塔身頂部上，并對正，用8件M36的高強度螺栓將下支座與塔身連接牢靠，每根高強度螺栓必須有兩個螺母，即完成一節標準節的加節工作，若連續加幾節標準節，則可按照以上步驟重復幾次即可。為使下支座順利的落在塔身頂部，并對準連接螺栓孔。在縮回油缸之前，可在下支座四角的螺栓孔內從上往下插入四根（

30、每角一根）導向桿，將下支座落下。頂升過程的注意事項：(1) 塔機最高處風速大于8m/s時，不得進行頂升作業。(2) 頂升過程中必須保證起重臂與引入標準節方向一致，并利用回轉機構制動器將吊臂制動住，小車必需停在規定的頂升配平位置。(3) 若要連續加幾節標準節，則每加完一節后，用塔機自身起吊下一節標準節前，塔身各主弦桿和下支座必須有8個M36的螺栓連接，唯有在這種情況下，允許這8根螺栓每根只用一個螺母。(4) 所加標準節上的踏步，必須與已有標準節對正。(5) 在下支座與塔身沒有用M36螺栓連接好之前，嚴禁吊臂回轉、小車變幅和吊裝作業。(6) 在頂升過程中，若液壓頂升系統出現異常，應立即停止頂升，將

31、下支座落在塔身頂部，并用8件M36高強螺栓將下支座與塔身連接牢靠后，再排除液壓系統的故障。 （7)塔機加節達到所需工作高度（但不超過獨立高度）后，應旋轉起重臂至不同的高度，檢查塔身各接頭處，基礎地腳螺栓的擰緊問題（哪一根主弦桿位于平衡臂正下方時就把這根弦桿從下到上的所有螺母擰緊，上述連接處均為雙螺母防松）。(8) 附著撐桿與附著框架，連接基座，以及附著框架與塔身、內撐桿的連接必須可靠。內撐桿應可靠地將塔身主弦桿頂緊，并與塔身的腹桿夾緊、各連接螺栓應連接好。各調節螺栓調整好之后，應將螺母可靠地擰緊。開口銷應按規定張開，運行后經常檢查是否發生松動，并及時進行調整。5.2.5、投入使用前的工作塔機投

32、入使用前的工作，是為了保證塔機能正確操縱，并在安全條件下運行。這些工作主要是：對塔機部件的檢查及調試各安全裝置。部件檢查為了檢查架設工作的正確性和保證安全動轉，應對塔機各部件進行一系列試運轉和檢查工作。1)各部件之間的緊固連接狀況檢查；2)檢查支承平臺及護欄的安裝情況；3)檢查鋼絲繩穿繞是否正確，及其不能與塔機機構和結構進行摩擦；4)檢查電纜通行狀況；5)檢查平衡臂配重的固定狀況；6)檢查平臺上有無雜物，防止塔機運轉時下墜傷人；7)檢查各潤滑面和潤滑點。5.2、安全裝置調試塔機安全裝置主要包括：行程限位器和荷載限制器。行程限位器有：起升高度限位器、回轉限位器、幅度限位器。荷載限制器有:起重力矩

33、限制器、起重量限制器。此外還包括風速儀。5.3、立塔后檢查項目序號檢查項目檢查內容1底架 檢查地腳螺栓的緊固情況； 檢查輸電線距塔機最大旋轉部分有5米的安全； 距離并檢查臨時性纜通過狀況，以防損壞。2塔身檢查標準節螺栓的連接緊固情況。3套架 檢查與下支座的連接情況； 檢查頂升時與標準節接觸的支承銷軸和連接情況和是否靈活可靠； 檢查走道，扶欄的緊固情況。4上、下支座及司機室 檢查與回轉支承連接的螺栓緊固情況； 檢查電纜的通行狀況（電纜應從上支座右邊和梯子上、下端的鋼環里通過）； 檢查與司機室的連接情況； 司機室內嚴禁存放潤滑油、油棉紗與其它易燃物品。5塔頂 檢查吊臂、平衡臂位桿的安裝情況； 檢查

34、扶梯、平臺、護欄的安裝情況； 保證起升鋼絲繩穿繞正確。6吊臂 檢查各處連接軸、墊圈、開口銷安裝的正確性； 檢查變幅小車安裝運行情況，載人吊欄的緊固情況； 檢查起升，變幅鋼絲繩的纏繞及緊固情況。7平衡臂 檢查平衡臂的固定情況； 檢查平衡臂護欄及走道的安裝情況，保證走道無雜物。8吊具 檢查自動換倍率裝置，吊鉤的防脫繩裝置是否安全可靠； 檢查吊鉤組有無影響使用的缺陷； 檢查起升、變幅鋼絲繩的規格、型號應符合要求； 檢查起升、變幅鋼絲繩的規格、型號應符合要求；9機構 檢查各機構的安裝、運行情況； 各機構的制動器間隙調整合適； 檢查牽引機構，當小車分別運行最小和最大幅度處，卷筒鋼絲繩上至少應有3圈安全圈

35、； 檢查各鋼絲繩繩頭的壓緊有無松動。10安全裝置 檢查吊臂、平衡臂位桿的安裝情況； 檢查扶梯、平臺、護欄的安裝情況； 保證起升鋼絲繩穿繞正確。11潤滑根據使用說明書檢查潤滑情況，進行潤滑工作。5.4、塔機組裝好后的試驗1）空載試驗各機構應分別進行數次運行，然后再做三次綜合動作運行，運行過程不得發生任何異常現象，否則應及時排除故障。2)靜態超載試驗空載試驗合格后，進行靜態超載試驗。根據不同起重臂長，以及起升機構選用的不同方案。 3）超載動態試驗在上表幅度處，吊生1.43t(50m臂1.98 t,44m臂2.64t),對各機構對應的全程范圍內進行8-10次動作,各機構應動作靈活,制動器動

36、作可靠。機械及結構各部件無異常,連接無松動和破壞。六、塔吊的拆除6.1、拆卸注意事項1）塔機拆出工地之前，頂升機構由于長期停止使用，應對頂升機構進行保養和試運轉。2）在試運轉過程中，應有目的地對限位器，回轉機構的制動器等進行可靠性檢查。3）在塔機標準節已拆出，但下支座與塔身還沒有用M36高強度螺栓連接好之前，嚴禁使用回轉機構、變幅機構和起升機構。4）塔機拆卸對頂升機構來說是重載連續作業，所以應對頂升機構底主要受力件經常檢查。 5）頂升機構工作時，所有操作人員應集中精力觀察各種相對運動件的相對位置是否正常（如滾輪與主弦之間，套架與塔身之間），如果套架在上升時，套架與塔身之間發生偏斜，應停止上升，

37、立即下降。6）拆卸時風速應低于8m/s。由于拆卸塔機時，建筑物已建完，工作場地受限制，應注意工件程序，吊裝堆放位置。不可馬虎大意，否則容易發生人身安全事故。7）塔機位于裙房內部，需穿透四層樓面板，板留洞設置我方與設計院聯系另出具體結構補強變更圖。8）負一至負四標準節的拆除使用QY12汽車吊，在裙房屋頂將標準節從預留洞吊出。6.2、拆塔的具體程序將塔機旋轉至拆卸區域，保證該區域無障礙影響拆卸作業。拆卸步驟與立塔組裝的步驟相反。必須嚴格執行本說明書的規定,嚴禁違反操作程序。拆塔具體程序如下： 1）降塔身標準節（如有附著裝置，相應地拆卸）2）拆下平衡臂配重（留一塊2.32t的配重）；3）起重臂的拆卸

38、；4）平衡臂的拆卸；5）拆卸司機室；（亦可待至與回轉總成一起拆卸）；6）拆卸塔頂；7）拆卸回轉塔身；8）拆卸回轉總成；9）拆卸套架及塔身加強節。6.2.1、拆卸塔身將起重臂回轉到標準節的引進方向，使回轉制動器處于制動狀態，小車處于規定的平衡位置。拆塔最上面塔身標準節離開下部標準節2cm左右，即停止頂升。頂起的標準節沿引進梁推出，回縮油缸，由爬爪支承，頂升橫梁降至下面踏步再回縮，下支座與塔身標準節之間用螺栓連接；用小車吊夠將標準節降至地面。注意：將拆掉的標準節推到引進橫梁的外端后，在頂升套架的下落過程中，當頂升套架上的活動地爬爪通過塔身標準節主弦桿踏步時，須用人工翻轉活動爬爪，以便頂升套架能順利

39、地落到下一個標準節的頂端。重復上述動作，將頂升加節上來的塔身標準節依次拆下。6.2.2、拆卸平衡臂配重將小車固定在吊臂根部，借助輔助吊車拆卸配重。拆開配重塊的連板，按裝配重的相反順序，將各塊配重依次卸下。僅留下一塊配重塊。6.2.3、起重臂的拆卸從小車及吊臂將起升鋼絲繩卸下,同時應對鋼絲繩全長認真進行檢查。1)對吊裝點進行拆卸;2)輕輕提起起重臂,使位桿系統放松,拆掉連接銷軸;3)放下起重臂,并擱在墊有枕木的支座上。6.2.4、平衡臂的拆卸  將配重塊首先吊下,后通過平衡臂上的四個安裝吊耳吊起平衡臂,使平衡臂拉桿處于放松狀態,拆下拉桿連接銷軸。然后拆掉平衡臂與回轉塔身的連接,將平衡臂輕輕放至一面。6.2.5、拆卸司機室6.2.6、拆卸塔頂拆卸前,檢查與相鄰的組件之間是否有電纜連接。6.2.7、拆卸回轉塔身6.2.8