1、9m高支模計算書板計算：一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.15；模板支架搭設高度(m):9.00；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板

2、抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1201.52/6 = 45 cm3；I = 1201.53/12 = 33.75 cm4；模板面板

3、的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.11.2+0.51.2 = 3.66 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 11.2= 1.2 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.66+1.41.2= 6.072kN/m最大彎矩 M=0.16.0722502= 37950 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 37950/45000 = 0.843 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.843 N/mm2

4、小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.66kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.662504/(100950033.75104)=0.03 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.03 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=599/6 = 67.5 cm3；I=bh3/12=5999/12 = 303.75 cm4； 方木楞計算簡

5、圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.1+0.50.25 = 0.762 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.762+1.40.25 = 1.265 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.2651.22 = 0.182 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.182106/67500 = 2.699 N/mm2；方木的抗彎強度設計值

6、 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.699 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.2651.2 = 0.911 kN；方木受剪應力計算值 = 3 0.911103/(2 5090) = 0.304 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.304 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 =

7、0.762 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.76212004 /(10090003037500)= 0.392 mm；最大允許撓度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大撓度計算值 0.392 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.8 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.518kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.894 kNm ；最大變形 Vmax = 3.936 mm ；最大支座力 Qmax

8、 = 8.044 kN ；最大應力 = 894065.104/4490 = 199.124 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 199.124 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 3.936mm 小于 1200/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設

9、計值 R= 8.044 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1389 = 1.246 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.51.21.2 = 0.72 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.11.21.2 = 3.672 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.638 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝

10、土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1+1 ) 1.21.2 = 2.88 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.797 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.797 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼

11、管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.152 = 1.8 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.15 m；l0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.496 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10797.12/(0.496424) = 51.341 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 51.341 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f =

12、205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.017(1.5+0.152) = 2.136 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.8 按照表2取值1.017 ；Lo/i = 2136.31 / 15.9 = 134 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.376 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10797.12/(0.376424) = 67.726 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 67.726 N/mm2 小于 鋼管立桿

13、的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1151=115 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 115 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =10.797/0.25=43.188 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 10.797 kN；基礎底面面

14、積 ：A = 0.25 m2 。p=43.188 fg=115 kpa 。地基承載力滿足要求！梁計算：一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.57；混凝土板厚度(mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.15；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：9.00；梁兩側立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：2；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質

15、量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.80；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：13.7；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm2)：10.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板材質：膠合面板；面板

16、厚度(mm)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數：3；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：600；次楞根數：3；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；斜撐類型：設主楞，設次楞，不設穿梁螺栓；斜撐材料類型：鋼管；斜撐扣件連接方式：單扣件；斜撐腳點與頂點的水平距離(m)：0.30；斜撐腳點與頂點的豎向距離(m)

17、：0.30；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取3.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.570m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 26.772 kN/m2、13.680 kN/m2，取較小值13.680 kN/m2

18、作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 601.51.5/6=22.5cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在

19、模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.613.68=9.85kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.64=3.36kN/m；計算跨度: l = (570-100)/(3-1)= 235mm；面板的最大彎矩 M= 0.125(9.85+3.36)(570-100)/(3-1)2 = 9.12104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.25ql=1.25(9.850+3.360)(570-100)/(3-1)/1000=3.880 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.12104 / 2.25104=4.1N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f

20、 = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.1N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 9.85N/mm； l-計算跨度: l = (570-100)/(3-1)=235mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 601.51.51.5/12=16.88cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.5219.85(570-100)/(3-1)4/(10060001.69105) =

21、0.155 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(570-100)/(3-1)/250 = 0.94mm；面板的最大撓度計算值 =0.155mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.94mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.880/0.600= 6.467kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1599/6 = 67.5cm3；I = 15999/12 = 303.75cm

22、4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.233 kNm，最大支座反力 R= 4.268 kN，最大變形 = 0.211 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.33105/6.75104 = 3.4 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 3.4 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；

23、次楞的最大撓度計算值 =0.211mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.268kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.124 kNm，斜撐作用處支座反力 R= 4.781 kN，最大變形 = 0.

24、018 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 1.24105/8.99103 = 13.8 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =13.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.018 mm主楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.018mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！3.斜撐驗算(1)斜撐(軸力)計算斜撐的軸力Rx按下式計算： RxR/sin

25、其中 R -斜撐對梁頂側支撐的支座反力，取；R =4.781kN； Rx -斜撐的軸力； -斜撐與梁側面板的夾角；sin = sin arctan0.3/0.3 = 0.707；斜撐的軸力：Rx=R/sin=4.781/0.707=6.762kN(2)斜撐穩定性驗算穩定性計算公式如下：Rx/(A0)fc 其中，Rx - 作用在斜撐的軸力,6.762kN -斜撐受壓應力計算值； fc -斜撐抗壓強度設計值；205N/mm2 A0 -斜撐截面的計算面積 A0 =4.24cm2； -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比=l0/i結果確定； i -斜撐的回轉半徑;i =1.59cm； l0- 斜撐的計算長

26、度，l0 =0.32+0.320.5=0.42m； = l0/i =26.68； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.93經計算得到： = N/(A) =6.76103/(0.934.24102)=17.2N/mm2；斜撐受壓應力計算值為17.2N/mm2，小于斜撐抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求！(3)扣件抗滑移驗算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.8，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.4kN。梁側背楞鋼管與梁底支撐鋼管連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范) R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,

27、取6.4kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=6.76kN；R=6.76小于 6.4kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6001515/6 = 2.25104mm3； I

28、= 600151515/12 = 1.69105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.57+0.500.60=10.825kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.60=3.780kN/m；q=10.825+3.780=14.605kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12514.6051752=5.59104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37510.825

29、0.175+0.4373.780.175=0.999kNRB=1.25ql=1.2514.6050.175=3.195kN =Mmax/W=5.59104/2.25104=2.5N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=9.021kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =175.00mm； E-面板的彈性模量:

30、 E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52110.8251754/(10060001.69105)=0.052mm；面板的最大撓度計算值: =0.052mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.7mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3.195/0.

31、6=5.325kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=599/6 = 67.5 cm3；I=5999/12 = 303.75 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.15.3250.62 = 0.192 kNm；最大應力 = M / W = 0.192106/67500 = 2.8 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 2.8 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)

32、其中最大剪力: V =0.65.3250.6 = 1.917 kN；方木受剪應力計算值 = 31.9171000/(25090) = 0.639 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.639 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.4 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6775.3256004 /(1009000303.75104)=0.171mm；方木的最大允許撓度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.171 mm

33、 小于 方木的最大允許撓度 =2.4 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.999kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=3.195kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=0.8000.600(1.20.10024.000+1.42.500)+1.220.600(0.570-0.100)0.500=3.401kN斜撐傳遞集中力：N=4.7810.300/0.300=4.781kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N4=5.015 kN；N2=N3=5.7

34、63 kN；最大彎矩 Mmax=0.292 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.162 mm；最大應力 =0.292106/4490=64.9 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 64.9 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平

35、桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=5.763 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =5.015kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1299=1.394kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(

36、1.20/2+0.80)0.600.50+(1.20/2+0.80)0.600.100(1.50+24.00)=3.074kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.500+2.000)1.200/2+0.8000.600=5.292kN；N =N1+N2+N3+N4=5.015+1.394+3.074+5.292=14.776kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿

37、軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.15= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.15m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；=14776.122/(0.205424) = 170N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 170N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最