1、煤礦309采區供電設計摘要：隨著生產規模的擴大和新煤層的勘探，為了滿足生產發展的需要，根據新采區的實際情況,對其所需設備及供電線路等進行設計，本設計闡述了采區供電系統中各用電設備的選型及其計算過程，如變壓器、電纜、開關的選擇等，并對其進行整定和校驗，設計中比較詳細地敘述了礦用電纜及電氣設備的選定原則以及井下各種保護裝置的選擇和整定。 目錄前言-7第一章 采區變電所變壓器的選擇-8一 采區負荷計算-8二 變壓器容量計算-9三 變壓器的型號、容量、臺數的確定-9第二章 采區變電所及工作面配電點位置的確定-10一 采區變電所位置-10二 工作面配電點的位置-10第三章 采區供電系統的確定-11一 供

2、電系統的擬定原則-11二 按照采區供電系統的擬定原則確定供電系統圖-11第四章 采區低壓電纜的選擇-14一 電纜長度的確定-14二 電纜型號的確定-14三 電纜選擇原則-14四 電纜截面的選擇-14五 采區電纜熱穩定校驗-19第五章 采區高壓電纜的選擇-22一 選擇原則-22二 選擇步驟-22第六章 采區低壓控制電器的選擇-24一 低壓控制電器的選擇-24二 開關選擇結果-24第七章 低壓保護裝置選擇與整定- 26一 保護裝置整定細則-26二 保護裝置的整定與校驗-26第八章 高壓配電箱的選擇與整定-31一 高壓配電箱的選擇原則 -31二 高壓配電箱的選擇-31三 高壓配電箱的整定與靈敏度校驗

3、-32第九章 靜下漏電保護裝置的選擇與整定-33一 井下漏電保護裝置的作用-33二 漏電保護裝置的選擇-33三 井下漏電保護裝置的要求-33四 井下漏電保護裝置的整定-33第十章 井下保護接地系統-35設計總結-37設計參考資料-37 前言按照實習的需要，我到陽煤集團五礦進行畢業實習，收集采區供電設計所需的原始資料，并根據采區的實際情況進行采區供電設計。本設計是以陽煤集團五礦井下采區供電為對象在遵照煤礦安全規程、礦山供電、煤礦井下供電設計指導、礦井供電的前提下進行的，根據新采區的實際情況，在老師和單位技術員的指導下，并深入生產現場，查閱了有關設計資料、規程、規定、規范，聽取并收錄了現場許多技術

4、員的意見及經驗，對采區所需設備的型號及供電線路等進行設計計算。設計時充分考慮到技術經濟的合理，安全的可靠，采用新技術、新產品，積極采取相應措施減少電能損耗，提高生產效率。第一章 采區變電所的變壓器選擇一、采區負荷計算：根據巷道、生產機械的布置情況，查煤礦井下供電設計指導書和礦井供電，查找有關技術數據，列出采區電氣設備技術特征如表1-1、表1-2所示。表1-1 采區電氣設備技術特征采區設備額定容量Pe(KW)額定電壓Uc(V)額定電流Ie(A)額定起動電流IQe (A)功率因數cos效率j設備名稱設備型號上山絞車JT1600/12241106601212420.860.93電動翻車器J02-5.

5、5-65.56606.639.6照明1.2127煤電鉆MZ2-121.21279540.790.795回柱絞車JB3160M-81166014.5870.840.885噴漿機YB112M-45.56607.1460.80.85局部扇風機BKY60-5.55.56606.3440.80.85耙斗裝巖機P-15B1166012.173.60.820.84序號名稱型號規格單位使 用 數 量回采掘進合計1煤電鉆MSZ-12臺4-42電動翻車器FDZ-1 1T臺2-23回柱絞車JH-8臺2-24耙斗裝巖機P-15BII臺-225噴漿機FHP-20A臺-226局部扇風機JBT51-2臺4487電瓶車CDX

6、A1-2.5臺224表1-2 采區機械設備配備表二、變壓器容量計算：1.+50水平絞車變電所變壓器容量：ST1 =Pe1×Kx×Kc /cospj=111.2×0.4×1/0.6=74.13KVA式中：cospj 加權平均功率因素，根據煤礦井下供電設計指導P5表1-2查傾斜炮采工作面，取cospj =0.6；Kx需要系數，參見設指表1-2，取Kx=0.4；Kc采區重合系數，取值參照教材P216，分別取Kc1=1,Kc2=0.9；Pe1由+50水平變電所供電的所有電動機額定容量之和；Pe1110+1.2=111.2kw2.-130水平采區變電所變壓器容量:

7、ST2 =Pe2×Kx×Kc/cospj=143.8×0.5×0.9/0.6=107.848KVA式中： cospj 加權平均功率因素，根據煤礦井下供電設計指導P5表1-2查傾斜炮采工作面，取cospj =0.6；Kx需要系數，參見設指表1-2，取Kx=0.4；Pe2由-130水平采區變電所供電的所有電動機額定容量之和；Pe2(5.5+5.5×2+11+4+8+5.5×2+11+1.2×2+8)×2=143.8kw三、變壓器的型號、容量、臺數的確定：根據Ste>St原則，查設指P22表2-2選T1型號為 KS

8、J2-75/6 變壓器一臺，T2選型號為KSJ2-135/6變壓器一臺，其技術特征如表1-3所示。表13（變壓器技術數據）型號額定容量Se(KVA)阻抗電壓（）損耗（W）線圈阻抗（）重量（KG）參考價格（元）UdUrUx空載短路RXKSJ2-75/6754.52.503.7449018750.1590.2368152800KSJ2-135/61354.52.273.8883030700.08010注：動力變壓器T1選KSJ2-75/6,T2選KSJ2-135/6,上表數據查設指表22，表23；第二章 采區變電所及工作面配電所位置的確定一、采區變電所位置：根據采區變電所

9、位置確定原則，采區變電所位置選擇要依靠低壓供電電壓，供電距離，采煤方法，采區巷道布置方式，采煤機械化程度和機械組容量大小等因素確定。二、工作面配電點的位置：在工作面附近巷道中設置控制開關和起動器，由這些裝置構成的整體就是工作面配電點。它隨工作面的推進定期移動。根據掘進配電點至掘進設備的電纜長度，設立：P1配電點：50中央變電所人行下山-130采區變電所50水平絞車峒室；P2配電點：-130采區變電所-130水平中間運輸巷掘進配電點；P3配電點：-130采區變電所-150水平運輸巷掘進配電點；P4配電點：-130采區變電所-130米水平采區配電點；P5配電點：-130采區變電所-160米水平采區

10、配電點；第三章 采區供電電纜的確定一、擬定原則：采區供電電纜是根據采區機械設備配置圖擬定，應符合安全、經濟、操作靈活、系統簡單、保護完善、便于檢修等項要求。原則如下：1） 保證供電可靠，力求減少使用開關、起動器、使用電纜的數量應最少。原則上一臺起動器控制一臺設備。2） 采區變電所動力變壓器多于一臺時，應合理分配變壓器負荷，通常一臺變壓器擔負一個工作面用電設備。3） 變壓器最好不并聯運行。4） 采煤機宜采用單獨電纜供電，工作面配電點到各用電設備宜采用輻射式供電上山及順槽輸送機宜采用干線式供電。5） 配電點起動器在三臺以下，一般不設配電點進線自動饋電開關。6） 工作面配電點最大容量電動機用的起動器

11、應靠近配電點進線，以減少起動器間連接電纜的截面。7） 供電系統盡量減少回頭供電。8） 低沼氣礦井、掘進工作面與回采工作面的電氣設備應分開供電，局部扇風機實行風電沼氣閉鎖，沼氣噴出區域、高壓沼氣礦井、煤與沼氣突出礦井中，所有掘進工作面的局扇機械裝設三專（專用變壓器、專用開關、專用線路）二閉鎖設施即風、電、沼氣閉鎖。二、按照采區供電系統的擬定原則確定供電系統圖采區變電所供電系統擬定圖如圖1所示。第四章 采區低壓電纜的選擇一、電纜長度的確定：根據采區平面布置圖和采區剖面圖可知：人行上山傾角為25°。以計算上山絞車的電纜長度為例：從剖面圖可知+50中央變電所到+50水平上山絞車硐室的距離為2

12、80m。考慮實際施工電纜垂度，取其長度為理論長度的1.05倍，則實際長度為：Ls=L×1.05=294m，取300 m.同理 其他電纜長度亦可計算出來如圖2、圖3所示。二、電纜型號的確定： 礦用電纜型號應符合煤礦安全規程規定，電鉆用UZ型，上山絞車用ZQP20型，裝巖機和回柱絞車用UP型，固定支線電纜和移動支線均采用U型。三、電纜選擇原則：1）、在正常工作時電纜芯線的實際溫升不得超過絕緣所允許的溫升，否則電纜將因過熱而縮短其使用壽命或迅速損壞。橡套電纜允許溫升是65°，鎧裝電纜允許溫升是80°，電纜芯線的時間溫升決定它所流過的負荷電流，因此，為保證電纜的正常運行，

13、必須保證實際流過電纜的最大長時工作電流不得超過它所允許的負荷電流。2）、正常運行時，電纜網路的實際電壓損失必須不大于網路所允許的電壓損失。為保證電動機的正常運行，其端電壓不得低于額定電壓的95%，否則電動機等電氣設備將因電壓過低而燒毀。所以被選定的電纜必須保證其電壓損失不超過允許值。3）、距離電源最遠，容量最大的電動機起動時，因起動電流過大而造成電壓損失也最大。因此，必須校驗大容量電動機起動大，是否能保證其他用電設備所必須的最低電壓。即進行起動條件校驗。4）、電纜的機械強度應滿足要求，特別是對移動設備供電的電纜。采區常移動的橡套電纜支線的截面選擇一般按機械強度要求的最小截面選取時即可，不必進行

14、其他項目的校驗。對于干線電纜，則必須首先按允許電流及起動條件進行校驗。5)、對于低壓電纜，由于低壓網路短路電流較小，按上述方法選擇的電纜截面的熱穩定性均能滿足其要求，因此可不必再進行短路時的熱穩定校驗。四、低壓電纜截面的選擇：1.移動支線電纜截面 采區常移動的電纜支線的截面選擇時考慮有足夠的機械強度,根據經驗按設指表2-23初選支線電纜截面即可.具體如圖2所示。2.干線電纜截面的選擇：由于干線線路長,電流大,電壓損失是主要矛盾,所以干線電纜截面按電壓損失計算。采區變電所供電擬定圖如圖2所示。(1) -130水平巖巷掘進配電點根據UZ值的取值原則,選取配電點中線路最長,容量最大的支線來計算。1)

15、 .根據表2-23,11KW耙斗裝巖機初選電纜為U-1000 3×16+1×6 100m,用負荷矩電壓損失計算支線電纜電壓損失：UZ% = Kf×Pe×LZ×K%=1×11×100×10-3×0.327=0.36式中： UZ%支線電纜中電壓損失百分比；Kf負荷系數,取Kf=1；Pe電動機額定功率,KW；LZ支線電纜實際長度,KM；K%千瓦公里負荷電壓損失百分數, 查設指表2-28,取K%=0.327 UZ =UZ%×Ue/100=0.036×660/100=2.4V式中： UZ支線電纜

16、中電壓損失,V；2) .變壓器電壓損失為：UB% =×(Ur%×cospj+Ux%×sinpj)= 0.80×(2.27×0.6+3.88×0.8)=3.57式中： UB%變壓器電壓損失百分比；變壓器的負荷系數, =Stj1/Se=107.848/135=0.80；Se變壓器額定容量,KVA；Stj1變壓器二次側實際負荷容量之和,KVA. Stj1=107.848 KVA；Se變壓器額定容量,KVA；Ur%變壓器額定負荷時電阻壓降百分數, 查設指表2-2,取Ur%=2.27；Ux%變壓器額定負荷時電抗壓降百分數, 查設指表2-2,取U

17、r%=3.88；cospj加權平均功率因數, 查設指表1-2,取cospj =0.6, sinpj=0.8；UB =UB%×Ue/100=3.57×660/100=23.56V3) .干線電纜允許電壓損失為:Ugy =UY-UZ-UB=37.04V式中：Ugy干線電纜中允許電壓損失,V；UY允許電壓損失,V, 查設指表2-33, Ue=660V時, UY=63V；UZ支線電纜中電壓損失,V；UB變壓器中電壓損失,V；4) .干線電纜截面確定Agy = Kx×Pe×Lgy/(Ue×r×Ugy×pj)=0.7×34&#

18、215;0.6/(660×42.5×37.04×0.8)=17mm2式中：Agy干線電纜截面積, mm2；Pe干線電纜所帶負荷額定功率之和,KW, Pe=5.5×2+11+4+8=34KW；Lgy干線電纜實際長度,Km；r電纜導體芯線的電導率, m/(·mm2)取r=42.5·mm2；Pe允許電壓損失,V, 查設指表2-33, Ue=660V時, UY=63V；Ugy干線電纜中最大允許電壓損失,V；pj加權平均效率,V,取pj=0.8；根據計算選擇干線電纜為U-1000 3×25 +1×10 600m(2)-130

19、水平向采區配電點的干線電纜：1) .支線電纜電壓損失：UZ% = Kf×Pe×LZ×K%=1×11×150×10-3×0.327=0.54UZ =UZ%×Ue/100=0.054×660/100=3.564V2) .干線電纜允許電壓損失為：Ugy =UY-UZ-UB=35.876V3) .干線電纜截面確定：Agy = Kx×Pe×Lgy/(Ue×r×Ugy×pj)=0.7×32.4×0.7/(660×42.5×35.

20、876×0.8)=19.7mm2式中：Pe干線電纜所帶負荷額定功率之和,KW, Pe=5.5×2+11+1.2×2+8=32.4KW；根據計算選擇干線電纜為U-1000 3×25+1×10 700m(3) +50絞車房供電計算圖如圖3 所示。向110KW絞車供電的電纜截面的選擇：根據所選用KSJ 2-75/6 型變壓器, 查設指表2-2得, Ur%=2.5,Ux%=3.74；變壓器的電壓損失為：UT%=(ST/Se)×(Ur%×cospj+Ux%×sinpj) =(74.13/75)×(2.5×

21、0.6+3.74×0.8) =4.44 UT =UT%×U2e/100 =4.44×400/100 =17.76V支線電纜允許電壓損失：Ugy=UY-UB=39-17.76=21.24V支線電纜截面確定：Agy = Kx×Pe×Lgy/(Ue×r×Ugy×pj)=0.7×110×0.08/(380×42.5×21.24×0.8)=10.5mm2根據計算選用ZQP20-1000 3×25 80m 型電纜.五. 采區電纜熱穩定校驗按起動條件校驗電纜截面：11K

22、W提升絞車是較大負荷起動，也是采區中容量最大、供電距離較遠的用電設備，選擇的電纜截面需要按起動條件進行校驗。 1) 電動機最小起動電壓：UQmin= ×Ue = ×660 =457.26V式中: Ue 電動機額定電壓,V； KQ 電動機最小允許起動轉矩MQmin 與額定轉矩Me之比值. 查設指表2-38,取KQ=1.2；aQ電動機額定電壓下的起動轉矩MeQ與額定轉矩Me之比值,由電動機技術數據表查得,礦用隔爆電動機aQ= 2.5。2) . 起動時工作機械支路電纜中的電壓損失： UZQ=（×IQ×LZ×cosQ×103）/（r×

23、;AZ） =（×60.3×0.55×103）/(42.5×25) =54V式中: r 支線電纜芯線導體的電導率,m/(·mm2)； LZ支線電纜實際長度.KM；IQ電動機實際起動電流,A；IQ=IeQ×UQmin/Ue=87×457.26/660=60.3A； 式中: IeQ 電動機在額定電壓下的起動電流,A；UQmin 電動機最小起動電流,V;查表1-1,取UQmin=87V；Ue 電動機額定電壓,V；AZ支線電纜的芯線截面, mm2； cosQ電動機起動時的功率因數，估取cos=0.55,sin=0.84 3)、 起動時

24、電纜中的電壓損失： UgQ=（×IgQ×LZ×cosgQ×103）/（r×AZ） =(×101.1×700×0.57)/(42.5×25) =65V式中: r 干線電纜芯線導體的電導率,m/(·mm2)； LZ 干線電纜實際長度,Km；AZ支線電纜的芯線截面, mm2；IgQ干線電纜中實際實際起動電流,A；IgQ= = =101.1A中: Ii其余電動機正常工作電流，A；Ii =Pe/（×Ue×pj×cospj） =（22×103）/(×660&

25、#215;0.79×0.6) =40.6AcosgQ干線電纜在起動條件下的功率因數,cosgQ =(IQ×cosQ+Ii×cospj)/IgQ =(60.3×0.55+40.6×0.6)/101.1 =0.574) . 起動時變壓器的電壓損失： UBQ% = (IBQ/IBe)×( Ur% ×cosBQ+Ux%×sinBQ ) =(101.1/113)×(2.27×0.57+3.88×0.82) =4.004UBQ =UBQ%×UBe/100=690×4.004/1

26、00=27.63V式中: IBQ起動時變壓器的負荷電流,A； IBe 變壓器負荷額定電流,A；UBe變壓器負荷側額定電壓,V；cosBQ起動時變壓器負荷功率因數；cosBQ =(IQ×cosQ+Ii×cospj)/IgQ =(60.3×0.55+40.6×0.6)/101.1 =0.575) . 起動狀態下供電系統中總的電壓損失：UQ =UZQ + UgQ + UBQ =54+65+27.63 =146.63V6) .檢驗條件：U2e-UQ =690-146.63=543.37V>457.26V又因為543.5V相對于額定電壓的百分數為543.5/

27、660×100%=82.3%，超過磁力起動器吸合線圈要求的電壓。所以檢驗結果可以認為選用25mm2的橡套電纜滿足了起動條件。第五章 采區高壓電纜的選擇一、選擇原則：1、按經濟電流密度計算選定電纜截面，對于輸送容量較大，年最大負荷利用的小時數較高的高壓電纜尤其應按經濟電流密度對其截面進行計算。2、按最大持續負荷電流校驗電纜截面，如果向單臺設備供電時，則可按設備的額定電流校驗電纜截面。3、按系統最大運行方式時發生的三相短路電流校驗電纜的熱穩定性，一般在電纜首端選定短路點。井下主變電所饋出線的最小截面，如果采用的鋁芯電纜時，應該不小于50mm2 。4、按正常負荷及有一條井下電纜發生故障時，

28、分別校驗電纜的電纜的電壓損失。5、固定敷設的高壓電纜型號按以下原則確定：1） 在立井井筒或傾角45°及其以上的井筒內，應采用鋼絲鎧裝不滴流鉛包紙絕緣電纜，鋼絲鎧裝交聯聚乙烯絕緣電纜，鋼絲鎧裝聚氯乙稀絕緣電纜或鋼絲鎧裝鉛包紙絕緣電纜。2） 在水平巷道或傾角45°以下的井巷內，采用鋼帶鎧裝不滴流鉛包紙絕緣電纜，鋼帶鎧裝聚氯乙稀絕緣電纜或鋼帶鎧裝鉛包紙絕緣電纜。3） 在進風斜井，井底車場及其附近，主變電所至采區變電所之間的電纜，可以采用鉛芯電纜，其它地點必須采用銅芯電纜。6、移動變電站應采用監視型屏蔽橡膠電纜。二、選擇步驟：1、按經濟電流密度選擇電纜截面:A1 =In/nJ=7.

29、2/1×1.73 =4.2mm2式中： A電纜的計算截面, mm2；In電纜中正常負荷時持續電流，In=SB1/(×Ue) =74.13/( ×6) =7.2A；n同時工作的電纜根數，n=1；J經濟電流密度，A/mm2,見設指表2-18，取J=1.73Amm2；A2 =In/nJ=13.84/1×1.73 =7.92 mm2式中： In電纜中正常負荷時持續電流，In=SB2/(×Ue) =143.8/( ×6) =13.84A；由設指表2-9查取電纜型號為：L1：ZLQP20-6000 3×50；L2：ZLQP20-6000

30、 3×70。2、校驗方法： （1）、按持續允許電流校驗電纜截面： KIP=(55.875167.5)×10AIa=7.2A式中： IP環境溫度為25度時電纜允許載流量,A由設指表2-8查取IP=125；K環境溫度不同時載流量的校正系數,由設指表2-6查取：0.447K1.34；Ia持續工作電流, Ia= SB1/(×Ue) =74.13/(×6) =7.2A ；KIP=(55.875167.5)Ia,符合要求。 （2）電纜短路時的熱穩定條件檢驗電纜截面,取短路點在電纜首端,取井下主變電所容量為50MVA,則Id（3） = Sd/(×Up) =(

31、50×103)/( ×6.3) =4582.4A Amin = (Id（3）×)/C =(4582.4×)/90 =25.46mm2<A1=50 mm2式中： Amin電纜最小截面, mm2；Id（3）主變電所母線最大運行方式時的短路電流,A；tj短路電流作用假想時間,S；對井下開關取0.25S；C 熱穩定系數, 由設指表2-10查取C=90； 符合要求。 (3)、按電壓損失校驗電纜截面：U% =KPL/1000 =2.498×111.2×0.3/1000 =0.08%<7%式中： U%電纜電纜中電壓損失的百分數；K兆瓦公

32、里負荷矩電纜中電壓損失百分數, 由設指表2-15查取6KV鋁芯電纜兆瓦公里負荷矩電纜中電壓損失K=2.498；PL電纜輸送的有功功率；7%允許電壓損失百分數；故滿足要求。因此所選ZLQP20-6000 3×50 的高壓電纜符合要求。第六章 采區低壓控制電器的選擇一、電器選擇按照下列一般原則進行：1）按環境要求，采區一律選用隔爆型或隔爆兼本質安全型電器。2）按電器額定參數選擇（1） 低壓控制電器的額定電流要大于或等于用電設備的持續工作電流，其額定電壓也應與電網的額定電壓相符合。（2） 控制電器的分斷能力，電流應不小于通過它的最大三相短路電流。1） 工作機械對控制的要求選擇（1） 工作線

33、路總開關和分路開關一般選用自動饋電開關，如DW80型或新系列的DZKD型自動饋電開關。（2） 不需要遠方控制或經常起動的設備，如照明變壓器，一般選用手動起動器，如QS型等。（3） 需要遠方控制，程控或頻繁起動的機械，如采煤機、裝巖機、輸送機等一般選用QS83系列，DQBH型磁力起動器或新系列隔爆型磁力起動器等。（4） 需要經常正、反轉控制的機械，如回柱絞車、調度絞車等，一般選用QC8380N型或新系列可逆磁力起動器等。2） 開關電器的保護裝置，要適應電網和工作機械的保護要求：（1） 變壓器二次的總開關要有過電流和漏電保護。（2） 變電所內各分路的配出開關及各配電點的進線開關要有過電流保護。（3

34、） 大型采掘機械，如采煤機組、掘進機組等需要短路保護、過負荷保護，有條件的增設漏電閉鎖保護。（4） 一般小型機械，如電鉆、局扇、回柱絞車及小功率輸送機等需要有短路保護和斷相保護。3） 開關電器接線口的數目要滿足回路和控制回路接線的要求，其內徑應與電纜外徑相適應。二.據已選定的電纜截面、長度來選擇開關、起動器容量及整定計算：1、計算開關的工作電流Ig（以110KW的上山絞車的控制開關為例） Ig （Kf×Pe×103）/（×Ue×cose×e）（0.8×110×103）/（×660×0.86×0.

35、93）167.17A其余開關的工作電流如表61所示。2、開關的選擇結果：根據Ig、Ue查P88表263設指選110KW上山絞車的控制開關選DW80200A饋電開關一臺。11KW的裝巖機控制開關的選擇：Ig（Kf×Pe×103）/（×Ue×cose×e） （0.8×11×103）/（×660×0.82×0.84）=11.18A根據Ig、Ue查設指P88表265選QC8330型磁力起動器一臺。1.2KW電鉆控制開關的選擇：S =Pe/cose=1.2/0.79=1.52KVA根據S<Se，選擇

36、BZ802.5/0.66型綜保一臺，其余開關選擇如表61所示。表6-1 （供電系統中各開關的選擇和整定值）編號開關型號保護方式整定計算整定值1DW80-200F過電流繼電器I2=238.62A300A2 DW80-200過電流繼電器I2=145.94A200A3 DW80-200過電流繼電器I2=145.94A200A4QC83-30熔斷器I2=18.975A20A5QC83-30熔斷器I2=18.975A20A6、19DW80-100熔斷器I2=101.35A200A7、20QC810-60熔斷器I2=18.975A25A8、21QC810-60熔斷器I2=18.975A25A9、22QC8

37、10-60熔斷器I2=37.95A40A10、23QC810-60熔斷器I2=13.8A25A11、24QC810-60熔斷器I2=24A25A12、25DW200-200熔斷器I2=100.51A200A13、26QC810-60熔斷器I2=18.975A25A14、27QC810-60熔斷器I2=18.975A25A15、28QC810-60熔斷器I2=37.95A40A16、17、29.30BZ80-2.5/0.66熔斷器I2=1.2A1.5A18、31QC810-60熔斷器I2=24A25A32DW80-200過電流繼電器I2=169.57A200A33DW80-200過電流繼電器I2

38、=167.17A200A34QSS81-40熔斷器I2=1.1A1.5A第七章 低壓保護裝置的選擇和整定一、低壓電網短路保護裝置整定細則規定：饋出線的電源端均需加裝短路保護裝置，使用饋電自動開關時，采用過電流繼電器；使用手動開關時，采用熔斷器，使用磁力起動器時，此阿用限流熱繼電器或熔斷器，對這些保護裝置的選擇與整定要求如下： 1、選擇性好：保護裝置動作時，保證切除故障部分的電路，其他部分仍能正確工作。 2、動作可靠：電動機起動或正常運轉時，保護裝置不能誤動作。當電動機或線路發生短路時，保護裝置可靠動作。 3、動作迅速：保護范圍內發生短路時，保護裝置迅速動作，切斷被保護的電路，防止事故蔓延，減少

39、故障電流對設備的破壞。 4、動作靈敏：在保護范圍內發生最小兩相短路時，保護裝置可靠動作。二、保護裝置的整定與校驗： 過流繼電器的整定原則：過電流保護裝置的動作電流應按最大工作電流整定，在最遠點發生兩相短路時保護裝置應有足夠的靈敏度。熔斷器熔體額定電流選擇的原則是：流過熔體的電流為正常工作電流及尖峰工作電流（電動機的起動電流）時，熔體不熔斷；而通過短路電流時，即使是最小的兩相短路電流也要及時熔斷。、保護裝置的整定 、以1饋電開關（DW80-200F）的整定為例：熔斷整定：IN。F =IQe+Ie=75.9+（1.15×5.5×2+5.5×4+11×3+12

40、×2+10.4×2）=238.86A式中：IQe被保護干線中最大一臺電動機的額定起動電流IQe =6Ie； Ie電動機的額定電流Ie=1.15 Pe；Ie其余電動機的額定電流之和，A；、以9耙矸機開關（QC810-60）的整定為例： 熔斷整定：I2=6 Ie/2=6×11×1.15/2=37.95A 取I2=40A；熱繼電器的整定：Ir=6Ie=1.15×Pe=1.15×11=12.65A 取Ir=15A；、以16電鉆變壓器熔體額定電流即（BZ80-2.5/0.66）的整定為例：IN。F =（1.21.4）×IQe /（1.

41、82.5）+Ie/KB =1.2×6×1.15×1.2/2+1.2/4.96=1.3A式中：KB-變壓比；其它開關整定情況如表6-1所示。 .按短路電流校驗：進行兩相短路電流計算時,要考慮系統電抗和高壓電纜電抗。、系統電抗：每相系統電抗為: XS =UZe2/Sd =0.692/50 =0.0095式中： XS折合至變壓器二次側的系統電抗, /相；UZe2變壓器二次側額定電壓,KV；Sd電源一次側母線上的短路容量,MVA, Sd=50 MVA；(2) 高壓電纜的阻抗值：ZLQP20-6000 3×50 1000m查表2-52,折算到690V每公里0.00

42、64/相 R = R0×L/K2 =0.0064×1 =0.0064 X =X0×L/K2 =0.08×1/9.12 =0.0014式中： R高壓電纜每相電阻, ；X高壓電纜每相電抗, ； R0高壓電纜每相每公里電阻, ；X0高壓電纜每相每公里電抗, .610KV三芯電纜的電抗平均值為： X0=0.08/ KmL高壓電纜長度,Km；K=U1/U2變壓比,即變壓器一次側線路的平均電壓U1對二次側線路的平均電壓U2的比值,查表2-51,K=9.1；(3) 變壓器電阻及電抗值: RBr=PdU22e/SBe=3070×0.692/135=0.0802

43、XBr=10UxU22e /SBe=10×3.88×0.692/135=0.137式中： RBr 、XBr分別表示變壓器的電阻值和電抗值, ；Ux變壓器繞組阻抗壓降百分值, ,查表2-2,取Ux=3.88； U2e變壓器二次側額定電壓, KV, U2e=0.69 KV；SBe變壓器二次側額定容量, KVA. SBe=135 KVA；(4) 短路電流計算以D2點為例,查表2-53,U-1000 3×50 20m的R0 =0.38/Km， X0=0.081/Km R= R0×L×1.18=0.38×0.02×1.18=0.009

44、X= X0×L=0.081×0.02=0.002電纜U-1000 3×25 700m 的R0=0.732， X0=0.088R= R0×L×1.18=0.732×0.7×1.18=0.605X= X0×L=0.088×0.7=0.062計算D2一相總電阻和總電抗值：R= 0.0064+0.0802+0.009+0.605=0.7X= 0.0095+0.0014+0.137+0.002+0.062=0.212短路電流為：Id(2) =Ue/(2×)=690/(2×)=466.2A靈敏度校

45、驗： Km =Id(2)/Idz =466.2/200 =2.33>1.5 ， 符合要求。其余各各開關短路點、短路電流及靈敏度校驗詳如圖4和表7-1所示。表7-1 供電系統中各點短路電流值及靈敏度校驗短路點兩相短路電流（A）開關保護整定值（A）靈敏系數d137 50d 2466.2繼電器200A2.33>1.5d 2194.97熔斷器 100A1.95>1.5d 3308熔斷器 20A1.54>1.5d 4345熔斷器 45A7.7>7d 5208.02熔斷器 15A13.8>7d 6534.9繼電器200A2.67>1.5d 6148.4熔斷器 50A2.97>1.5d 7306.7熔斷器 40A7.7>7d 8328.6熔斷器 20A16.43>7d 92299繼電器200A11.49>1.5d 10112.8熔斷器 15A7.52>7第八章 高壓配電箱的選擇和整定一、高壓配電箱的選擇原則： 1、配電裝置的額定電壓應符合井下高壓網絡的額定電壓等級。 2、配電裝置的額定開斷電流應不小于其母線上的三相短路電流。 3、配電裝置的額定電流應不小于所控設備的額定電流。 4、動作穩定性應滿足母線上最大三相短