1、目錄第一節、 編制依據1第二節、 工程概況1一、 總體概況1二、 地下室外墻設計概況1三、 施工難點分析1第三節、 支模體系方案2一、 支模體系方案選擇2二、 單側支模體系2三、 施工流程及要點7四、 模板拆除施工方法7第四節、 質量保證措施7第五節、 安全注意事項8第六節、 單側支模體系受力計算書8一、 計算依據：8二、 工程屬性8三、 500mm厚墻模板（單面支撐）計算9第一節、 編制依據建筑結構荷載規范(GB50009-2001)(2012 版)；混凝土結構設計規范(GB50010-2002)；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)；建筑施工模板安全技術規范（JG

2、J162-2008）；建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2002）建筑工程施工質量統一標準（GB50300-2001）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2011）國家及上海市的有關規范、規程和標準本工程基坑圍護設計圖紙本工程地下室設計圖紙第二節、 工程概況一、 總體概況工程名稱嘉定工業區勝辛北路以西、匯源路以北地塊普通商品房項目（二期）工程地址上海市嘉定區勝辛北路與匯源路交叉口建設單位上海首嘉置業工程有限公司設計單位上海中森建筑與工程設計顧問有限公司監理單位上海顯達項目管理咨詢有限公司施工單位中建三局第一建設工程責任有限公司地下室建筑面積28000二、 地下室外墻

3、設計概況本工程地下一層，層高主要為4.6m，地下室外墻厚度300mm，(計算時取500mm墻厚)外墻配筋詳見結構圖各外墻剖面。地下室外墻邊線距離圍護樁邊距離較小，局部外墻外邊至圍護樁內側的凈尺寸無法按照常規方法對外墻進行雙面支模并加固施工，所以只能采用室內單側支模方案。三、 施工難點分析（1）地下室外墻厚度厚，層高較高，混凝土在澆筑過程中產生的側壓力較大，因此模板支撐體系必須有足夠的強度、剛度和穩定性；（2）局部外墻距圍護距離太小無法滿足雙面支模空間要求，采用單面支模體系，加固體系完全依賴于單面斜撐或對撐，不確定因素較多；（3）地下室施工工期緊張，單側支模會加大工程量，其施工方案的合理與否直接

4、關系到施工進度。第三節、 支模體系方案一、 支模體系方案選擇1、 方案選擇原則（1）遵循經濟、便于就地取材的原則；（2）遵循結構體系與臨時圍護體系分離的原則；（3）遵循形成獨立受力體系與支撐體系的原則；（4）遵循便于施工與質量控制的原則；2、 方案選擇結構豎向構件的模板體系加固一般依賴于穿透構件的螺桿和圍合于構件外圍的抱箍來實現。由于本段地下室外墻外側距離很小，無法進行雙面支模，只能單側支模。按照常規，單面模板加固可采用對拉螺桿與圍護樁豎向型鋼焊接的方法，其效果與普通雙面支模體系中的對拉螺桿效果一致。但本工程圍護樁是攪拌樁無法形成對拉螺栓的條件。因此，總結以往施工經驗并結合本工程實際，擬采取單

5、面支模結合地錨及扣件式鋼管支撐體系的施工方案，即外墻內側支設單面木模，設置背楞、次背楞，側向壓力通過斜撐及經地錨螺栓緊固的鋼板傳遞至底板。此方案的主要優點在于：(1)外墻結構與圍護結構完全脫離，可避免由于相對變形造成結構破壞；(2)就地取材，所采用的材料均為當前建筑工程中常用的材料，其材料性能、使用效果均有實踐證明；(3)施工工藝簡單，對施工人員的技術要求一般，施工過程便于檢查與驗收。二、 單側支模體系1、 系統組成與材料選擇本工程單側支模體系由緊固部分、支撐部分與錨固部分組成。緊固部分包括次楞、主楞，支撐部分包括斜撐，錨固部分包括地錨螺栓及螺帽。緊固部分：面板采用15mm 厚木膠合板，次楞選

6、用40×90mm 木枋，橫向設置，間距500mm，主楞為雙鋼管，間距500mm，豎向設置。支撐部分：斜撐鋼48×3.0mm 管。錨固部分：底板預埋48鋼管，鋼管與斜撐以扣件連接。2、 單側支模工藝地下室外墻個別部位施工空間較小（凈距600mm），需要采用單邊支模方式進行施工，具體部位16#樓與17#樓中間的生活水泵房部位。本工程單側支模外墻墻厚詳見墻柱圖紙，墻高4.6m。各段支撐應結合現場實際情況，剪力墻外邊與支護樁內邊間距不足600時，應填充擠塑板或混凝土。支撐體系如下圖所示：三、 施工流程及要點1、 施工流程施工準備預留預埋面板拼裝安裝次楞、主楞調整至設計尺寸安裝斜撐安

7、模架搭設平板鋪設梁板鋼筋綁扎砼澆搗2、 施工控制要點（1）、預埋預留：地下室底板澆筑前，分別在距外墻1.2m、2.6m 處預埋長度0.3m（錨固長度不小于200mm）的螺桿作為地錨支撐點。地錨縱向間距為1000mm。（2）、模板拼裝與緊固：模板采用15mm 厚木膠合板，逐塊拼裝成整體后，放置主次背楞，次背楞間距500mm，主背楞間距500mm。（3）、支撐系統設置：在墻板模板整體拼裝完畢并調校到位后立即進行斜撐安裝，固定整個支撐系統。四、 模板拆除施工方法（1）當墻體混凝土達到規定拆模強度后，并保證新澆筑墻體表面及棱角不因拆模而引起損傷時，方可進行拆模。（2）模板拆除應分段，分塊進行，先拆除斜

8、撐，再拆除豎撐及頂撐體系，最后拆除背楞及模板。如果模板與混凝土粘結較緊，可用木錐敲擊模板使之松動，然后拉下，不得亂砸。（3）拆下的模板及配件應有專人接應傳遞，按指定地點堆放，并做到及時清理、維修及涂刷好隔離劑，以備再用。（4）混凝土拆除后應加強養護。第四節、 質量保證措施（1）、鋼管、扣件均采用符合國家相應規范要求的材料，并經抽樣檢驗合格后方可使用；（2）、所有扣件擰緊后應抽樣采用專用扭矩扳手檢驗擰緊力矩不小于65Nm；（3）、外墻混凝土澆筑總體分層澆筑振搗，每層高度不超過2m,并沿外墻均勻澆筑，每小時澆灌高度控制在0.5m 左右，在下層混凝土初凝前開始上層混凝土的澆筑，但振動棒宜插入交界面5

9、0mm 即可。同時利用泵送軟管降低混凝土自由傾落高度，以控制混凝土澆筑對模板的側壓力。（4）、混凝土澆筑對施工操作人員先進行預先交底，先對外墻進行混凝土的澆筑，等外墻澆筑完之后再進行平板的澆筑，外墻澆筑過程中有施工管理人員控制砼的澆筑高度，使整個過程有組織、有分工，連續有序的進行，現場澆筑實行責任分區負責。（5）混凝土的澆筑過程中，施工人員應經常用吊錘檢查模板的垂直度，以隨時糾正模板偏差。（6）、施工順序安排上，先澆筑內墻與獨立柱，為外墻模板體系提供支撐點，增強整體穩定性。第五節、 安全注意事項（1）現場作業人員必須戴安全帽、系下頜帶；酒后嚴禁作業，操作現場嚴禁吸煙。（2）人員應由基坑梯子處上

10、下基坑，不得隨意跳下和往下扔東西。（3）電動工具必須做到一機一閘一保險，作業前檢查其工作性能。（4）振搗棒必須配備兩人，一人引線，一人振搗，作業人員應穿好絕緣鞋，戴好絕緣手套。（5）加強觀測，作業時應注意模板情況，如有異常應迅速通知相關負責人。（6）夜間施工或在光線不足的地方施工時，應滿足施工用電安全要求。（7） 模板施工時防止工人疲勞作業。（8）混凝土澆筑時，派專人進行看模，澆筑過程中觀察模板變化，如有不良情況或征兆，立即停止澆筑，采取加固措施，確認無安全隱患后繼續澆筑。第六節、 單側支模體系受力計算書一、 計算依據：1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20082、混凝土結構設計規范G

11、B50010-20103、建筑結構荷載規范GB 50009-20124、鋼結構設計規范GB 50017-2003二、 工程屬性砼墻特性A樓地下室Q1砼墻厚度(mm)500砼墻高度(mm)4600砼墻長度(mm)支撐構造小梁布置方式豎直小梁間距l(mm)500主梁最大懸挑長度D(mm)150斜撐水平間距S(mm)750主梁和斜撐構造支撐序號預埋點距主梁水平距離li(mm)主梁距墻底距離hi(mm)第1道1200100第2道1200600第3道22001100第4道22001600第5道32002100第6道32002600第7道42003100第8道42003600第9道42004100三、 3

12、00mm厚墻模板（單面支撐）計算1、 工程簡圖 簡圖如下： 墻模板單面支撐剖面圖2、 荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.6新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×4.6min38.403

13、，98.438.403kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 有效壓頭高度hG4k/c38.4/241.6m 承載能力極限狀態設計值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.4×0.7Q3k0.9max1.2×38.400+1.4×2.000，1.35×38.400+1.4×0.7×2.00048.42kN/m2 Smin0.9×1.4 Q3k0.9×1.4×2.0002.52kN/m2 正常使用極限狀態設計值 SmaxG4k38.400kN/m2

14、 Smin0kN/m23、 面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度（mm）15面板抗彎強度設計值f（N/mm2）37面板彈性模量E（N/mm2）10584 根據規范JGJ162，面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b1000mm Wbh2/61000×152/637500mm3，Ibh3/121000×153/12=281250mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。3.1、 強度驗算 qbSmax1.0×48.4248.42kN/m 驗算簡圖 Mmaxql2/8=48.42×0.2502/8=0.38kN·m Mm

15、ax/W0.38×106/37500=10.09N/mm2f=37 N/mm2 滿足要求！3.2、 撓度驗算 qbSmax1.0×38.4038.40kN/m 驗算簡圖 撓度驗算,max5ql4/(384EI)=5×38.40×2504/(384×10584×281250)=0.66mm=l/250=250/250=1.00mm 滿足要求！4、 小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規格50×100小梁抗彎強度設計值f（N/mm2）14.85小梁彈性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）83.333小梁截面慣性矩I

16、（cm4）416.667小梁合并根數n1小梁受力不均勻系數14.1、 強度驗算 qlSmax1.000×0.250×48.42012.10kN/m qminlSmin1.000×0.250×2.5200.63kN/m 驗算簡圖 彎矩圖 Mmax0.39kN·m Mmax/W0.39×106/83333=4.65N/mm2f=14.85 N/mm2 滿足要求！4.2、 撓度驗算 qmaxlSmax1.000×0.250×38.409.60kN/m qminlSmin1.000×0.250×00kN

17、/m 驗算簡圖 變形圖 max0.31mm=l/250=800/250=3.2mm 滿足要求！4.3、 支座反力計算 承載能力極限狀態 剪力圖 R1=3.33 /=3.33/1.000=3.33kN R2=5.12 /=5.12/1.000=5.12kN R3=5.21 /=5.21/1.000=5.21kN R4=6.81 /=6.81/1.000=6.81kN R5=7.50 /=7.50/1.000=7.50kN R6=6.50 /=6.50/1.000=6.50kN R7=5.02 /=5.02/1.000=5.02kN R8=1.00 /=1.00/1.000=1.00kN 正常使用

18、極限狀態 剪力圖 R1 = 2.64 / = 2.64/1.000 = 2.64 kN R2 = 4.06 / = 4.06/1.000 = 4.06 kN R3 = 4.13 / = 4.13/1.000 = 4.13 kN R4 = 5.40 / = 5.40/1.000 = 5.40 kN R5 = 5.95 / = 5.95/1.000 = 5.95 kN R6 = 5.16 / = 5.16/1.000 = 5.16 kN R7 = 3.76 / = 3.76/1.000 = 3.76 kN R8 = 0.61 / = 0.61/1.000 = 0.61 kN4.4、 抗剪驗算 Vm

19、ax3.76kN Vmax/(2bh)=3.76*103/(2*50*100)=0.38N/mm2=1.3 N/mm25、 主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格48×3主梁抗彎強度設計值f（N/mm2）205主梁彈性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁截面慣性矩I（cm4）10.78主梁合并根數n2主梁受力不均勻系數0.5主梁計算方式三等跨梁 由上節'小梁驗算'的'支座反力計算'知，主梁取小梁對其反力最大的那道驗算。 承載能力極限狀態： RmaxMax3.333，5.118，5.206，6.81，7.504，6.498，5

20、.015，1.0020.5×7.504=3.752kN。 正常使用極限狀態： RmaxMax2.644，4.059，4.128，5.402，5.946，5.162，3.759，0.610.5×5.946=2.973kN。5.1、 強度驗算 驗算簡圖 彎矩圖 Mmax0.80kN·m Mmax/W0.80×106/4490=177.75N/mm2f205 N/mm2 滿足要求！5.2、 支座反力計算 剪力圖 第1道斜撐所受主梁最大反力Rmax(1)10.39/=10.39/0.5=20.78kN 計算方法同上，可依次知： 第2道斜撐所受主梁最大反力Rmax(2)15.95/=15.95/0.5=31.90kN 第3道斜撐所受主梁最大反力Rmax(3)16.23/=16.23/0.5=32.46kN 第4道斜撐所受主梁最大反力Rmax(4)21.23/=21.23/0.5=42.45kN 第5道斜撐所受主梁最大反力Rmax(5)23.39/=23.39/0.5=46.78kN 第6道斜撐所受主梁最大反力Rmax(6)20.25/=20.25/0.5=40.51kN 第7道斜撐所受主梁最大反力Rmax(7)15.63/=15.63/0.5=31.26kN 第8道斜撐所受主梁最大反力Rmax(8)3.12/=