1、目 錄一、 工程概況2二、 編制依據2三、 施工準備2四、 施工部署3五、 工藝流程3六、 質量要求7七、 安全施工10八、 結構計算書9一、 工程概況序號項 目內 容01工程名稱僑健·御溪谷花園商業中心02建設單位廣州市綠野僑建房地產有限公司03設計單位北京中建建筑設計院有限公司珠海分院04建筑面積約23168.34、首層為104236.305層 數1F、2F06工程地點增城市中新鎮焦冚崗、增江坡07質量目標08結構形式框架結構09基礎形式承臺基礎10建筑規模地上：3F 11使用功能商業中心12其他指標±0.000絕對標高：廣州高程33.10M建筑物一層是商業中心層高為6

2、.8M，最大梁截面300×700，梁最大跨度為8.5M，混凝土一次性澆搗。 編制依據：1. 施工圖紙；2. 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502103. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）4. 建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20085. 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ162-20086. 本公司高支模施工方案編制程序，7. 廣東省建筑安裝操作規程二、 施工準備：1. 認真熟悉圖紙，弄清底板、柱、梁、墻、板的規格尺寸、斷面形式、各節點之間的關系，然后確定，柱、梁、墻的預制模板尺寸，進行預制，預制模板結束，及時刷脫模劑后，編號分類堆放。2. 模

3、板，根據設計尺寸，采用元釘與膠合板和3000×75×50木方拼成整片模板，接縫處必須附加4000×75×50木龍骨，4000×75×50木龍骨250mm。每處墻模拼裝后及時刷脫模劑后，編號分類堆放。3. 加工對拉螺栓時，應分別按柱不同斷面尺寸及墻厚不同，分別確定對拉螺栓的長度、規格。4. 在已澆完的砼面上，彈出柱中心線、邊線、梁中心線、墻邊線，標明門洞尺寸位置，窗洞口尺寸及預留洞位置，用水平儀抄好“50線”，以控制模板的標高正確。立模底口必須平整、堅實、個別不平整部位用水泥砂漿找平。5. 柱子、墻、鋼筋綁扎已完成，水電管線及預埋件已安

4、裝，鋼筋保護層已經綁扎保護層墊塊并已辦理隱蔽驗收手續。6. 采用膠合板尺寸為915×1830×15，木方4000×75×50。7. 對拉螺栓采用12級鋼筋（HRB235）兩頭套絲，且兩頭各備墊片及兩個螺母，沾油備用。8. 由48×35無縫鋼管、扣件已準備進場。9. 脫模劑已進場，且為水性脫模劑。10. 模板工選擇有施工經驗，技術過硬的班組，現已進入施工現場。11. 木工圓據、手提電鉆等機具齊全、具備施工條件。三、 施工部署：1. 施工進度安排為 2011年1月開始。2011年4月底主體結構封頂。2. 安排施工技術員跟班施工，及時檢查施工質量。發

5、現問題及時糾正，保證工程順利進行。3. 根據工程量測算，模板工平均每天操作工人須安排50人才能保證工程進度。四、 工藝流程：定位放線搭設腳手架（承重架）綁扎柱、墻鋼筋支柱、墻模板矯正固定澆柱、墻砼梁、板底模綁扎梁鋼筋梁側及板模綁扎板鋼筋驗收梁板鋼筋澆樓面柱、梁、板、墻砼驗收養護轉入下一樓層循環。五、 施工工藝：(一) 在保障安全可靠的前提下，須兼顧施工操作簡便、統一、經濟、合理等要求，因此梁與板整體支撐體系設計一般原則為：立桿步距要一致，便于統一搭設，立桿縱和橫距盡量一致或成倍數，便于縱橫向水平桿件拉通設置；構造要求規范設置，保證整體穩定性和滿足計算前提條件。(二) 柱模板：1. 柱模按設計斷

6、面尺寸，每面拼成一片模板，并在柱底部留清掃口，以便檢查柱根部情況，及時檢查模板對角線、平整度及外形尺寸。2. 安裝第一片模板時，臨時用鐵絲固定在鋼筋上，隨即安裝第二、三、四片模板，做好臨時支撐。3. 按柱邊線進行就位，然后先固定上下兩柱箍，利用腳手架固定，然后逐步安裝其它柱箍，柱箍距離為450mm，柱模就位矯正時應注意柱底位置正確，按柱底邊線先進行固定，然后校正，垂直偏差、截面、對角線，并利用鋼管架逐步固定，邊長大于600mm的柱，在柱中設12對拉螺栓。400（雙向）。見附圖4. 第一流水段柱模支完，全面檢查質量，縱橫兩個方向，都拉通線檢查，重點查垂直度、平整度。并在柱之間設水平支撐及剪力撐，

7、保證柱澆筑時不變形不跑漿。(三) 梁模板：1. 根據樓面的軸線引至砼柱面，且在根據“50線”對梁底標高進行定位。仔細檢查軸線位置及標高和梁的斷面尺寸。2. 承重架立桿底部要墊木板，且上下層立桿必須在同一垂直線。3. 梁底板不同下部方木根數不同，4000×75×50×mm通長木龍骨，柱間橫向承重架用48鋼管搭設間距800mm。見附圖4. 對大于4米梁底模起拱高度為13。5. 梁底模拉線檢查是否彎曲，同時檢查梁的斷面、標高、起拱及橫桿間距，無誤后用鋼管扣件將梁底模固定。6. 在梁底模上綁扎好鋼筋后，及時清除雜物，將兩側模板與底模用鋼管扣件卡好。梁模板上口拉通線找直，同

8、時設內撐固定。澆砼時將內撐及時拆除。7. 復核梁的斷面尺寸及與相鄰柱梁的連接固定，保證位置正確，不跑模變形。8. 柱梁砼拆模后柱梁接頭順直，目測及實測過關。(四) 板模板：1. 板模板固定在承重架上的木龍骨上，木骨架距離現澆板厚度不同下部方木間距不同、且板縫接頭處須設木楞，膠合板用鐵釘固定在木楞上。2. 根據設計要求，控制板厚、標高、板縫接頭貼膠帶紙，防止漏漿。3. 板底模安裝完成，查模板的標高、平整度、板縫接頭，發現質量問題，及時糾正。4. 板模安裝結束，及時清掃雜物，刷脫模劑，澆水濕潤，避免爆曬。(五) 鋼管承重架：本工程支模用承重架由48×3.5無縫鋼管搭設，能保證工程結構各部

9、位形狀尺寸相互位置正確，具有足夠的承載力、剛度和穩定性，可承載施工中產生的所有荷載。扣件的抗滑、抗破壞、扭轉強度、抗拉性能均能符合鋼管腳手架扣件（GB/5831-1995）標準要求。模板支模梁底承重架（柱間）立桿排距800，板底排距800×800。設橫桿和掃地桿，同時按1500設縱橫剪刀撐，橫桿步距不大于1.8米，立桿采用對接扣件連接，立桿接頭相互錯開，形成一個梁、柱、板支架滿堂的構架。最上一道水平桿與立桿連接處設兩個扣件，扣件的絲扣要擰緊，保證不下沉變形。立桿底部必須進行地坪硬化澆搗混凝土，然后進行鋪木板。樓板制模見下圖 (六) 拆模：1. 側模拆除：一般情況下，砼表面棱角不受損，

10、即可拆模。2. 承重模板拆除：由施工技術人員書面通知，沒有施工技術人員的書面通知，不得拆除承重模板及支架。3. 拆模應遵循先支后拆、后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，自上而下。承重架先拆側向支撐，后拆豎向支撐的原則。六、 質量要求：(一) 模板安裝1. 主控項目：1) 具有足夠的承載能力，能可靠承受新澆砼的自重和側壓力，以及施工過程中所產生的荷載。2) 模板保證工程結構和構件各部分的形狀、幾何尺寸、標高和相互位置的正確。3) 涂刷模板隔離劑時，不允許沾污鋼筋和砼接搓處。2. 一般項目：1) 模板制作安裝時，輕量考慮構造簡單，安拆方便。便于鋼筋的綁扎、安裝和砼澆筑、養護等。支模時應考慮拆模

11、。2) 模板的接縫平整嚴密、不漏漿，木模板澆水濕潤，但模內不得積水；3) 模板安裝結束及時把模內雜物吹洗干凈。4) 跨度大于4米的砼梁板，模板要起拱，起拱高度為跨度的13。5) 固定在模板上的預埋件、預留孔洞安裝牢固，不能遺漏，檢查質量時，要重點檢查。預埋件和預留孔洞允許偏差項 目允許偏差mm預埋件中心位置3預埋管、預留中心線位置3插筋中心位置5外路長度+10.0預埋螺栓中心位置2外路長度+10.0預留洞中心位置10.0尺寸+10.0注：檢查中心位置時，應沿縱、橫兩個方向測量，取其中較大值。現澆砼模板安裝允許偏差項 目允許偏差軸線位置5底模上表面標高±5截面內部尺寸基礎±1

12、0柱墻梁+4.-5層高垂直度不大于5米6大于5米8相鄰兩板表面高低差 2表面平整度 5注：檢測軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向測量，取其中較大值。(二) 承重底模拆除：1. 主控項目1) 底模及其支架拆除時的砼強度應符合設計要求。底模拆除時的砼強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計抗壓強度值板250>2 875>8100梁、拱、殼875>8100懸臂構件1002. 一般項目1) 側模拆除時的砼強度應保證其表面及菱角不受損傷。2) 模板拆除時，不允許對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板及支架及時清運到指定地點分類堆放。七、 安全施工：1. 進入施工現場必須戴好安全帽。高處作業必須佩帶安

13、全帶，并應系牢。2. 經醫生檢查認為不適宜高處作業的人員不得進行高處作業。3. 禁止使用童工和年老體弱多病的人員上崗作業。4. 熱愛本職工作，努力學習，積極參加安全生產的各種活動。正確使用防護裝置和防護設施，對各種防護裝置、防護設施和警告、安全標志等不得隨意拆除和挪動。5. 嚴格執行操作規程，不得違章指揮和違章作業，對違章作業的指令有權拒絕，并有責任制止他人違章作業。6. 遵守勞動紀律，服從領導和安全檢查人員的指揮，工作時集中思想，堅守崗位，未經許可不得從事非本工種作業。嚴禁酒后上班，不得到禁止煙火的地方吸煙、動火。7. 按照作業要求正確穿戴個人防護用品，高處作業不得穿硬底和帶釘易滑的鞋，不得

14、往下投擲物料。嚴禁赤腳或穿高跟鞋、拖鞋進入施工現場。8. 工地現場嚴禁吸煙，吸煙者到吸煙室，違者處罰。八、 計算書(一) 設計參數1. 荷載分項系數：表1序號參數項目名稱綜合指標模板及其支架自重1.2混凝土（C30補償收縮）自重1.2鋼筋（20C25、6C14、A10100/200）自重1.2施工人員及施工機械設備的荷載1.4振搗混凝土所產生的側向荷載1.4混凝土對模板的側向壓力1.2傾倒混凝土時所產生的瞬間沖擊荷載1.42. 荷載的組合形式：表2參數項目名稱荷載組合形式參考表1承載能力驗算剛度驗算平板模及其支架+梁底模及其支架+梁側模、柱（b300）側模+柱（b>300）側模+3. 等

15、垮連續梁(3)內力及撓度系數1) 均布荷載（恒載）：2) 集中荷載（恒載）：3) 集中荷載（活荷載最大）：4) 當荷載為均布荷載時5) 當荷載為集中荷載時4. 多層膠合板性能參數5. 松木木方性能參數1) 矩形2) 圓形6. 48×3.5鋼管性能參數(二) 柱模板驗算1、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=600mm，B方向對拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=600mm，H方向對拉螺栓1道， 柱模板的計算高度 L = 6150mm， 柱箍間距計算跨度 d = 400mm。 柱箍采用雙鋼管48mm×3.5mm。 柱模板豎楞截面寬度50mm，高度75mm。 B方向豎楞4根，

16、H方向豎楞4根。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖 2、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000；

17、V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×40.000=36.000kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m2。 3、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下

18、 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.40m。 荷載計算值 q = 1.2×36.000×0.400+1.40×2.700×0.400=18.792kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40.00×1.50×1.50/6 = 15.00cm3； I = 40.00×1.50×1.50×1.50/12 = 11.25cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板

19、的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100×(1.20×14.400+1.40×1.080)×0.183× 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.063×1000×1000/15000=4.211N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20

20、×14.400+1.4×1.080)×0.183=2.067kN 截面抗剪強度計算值 T=3×2067.0/(2×400.000×15.000)=0.517N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×14.400×1834/(100×9000×112500)=0.109mm 面板的最大撓度小于183.3/250

21、,滿足要求! 4、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.183m。 荷載計算值 q = 1.2×36.000×0.183+1.40×2.700×0.183=8.613kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.445/0.400=8.613kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×8.613×0.40× 最大剪力 Q=0

22、.6×0.400×8.613=2.067kN 最大支座力 N=1.1×0.400×8.613=3.790kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×7.50×7.50/6 = 46.88cm3； I = 5.00×7.50×7.50×7.50/12 = 175.78cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.138×106/46875.0=2.94N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計

23、算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×2067/(2×50×75)=0.827N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.677×6.600×400.04/(100×9000.00×1757812.5)=0.072mm 最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 5、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.2×36.00+1.40&#

24、215;2.70)×0.183 × 0.400 = 3.45kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.027mm 最大支座力 Qmax=8.003kN 抗彎計算強度 f=0.317×106/10160.0=31.20N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓

25、度小于405.0/150與10mm,滿足要求! 6、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.003 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 7、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.2×36.00+1.40&#

26、215;2.70)×0.183 × 0.400 = 3.45kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.027mm 最大支座力 Qmax=8.003kN 抗彎計算強度 f=0.317×106/10160.0=31.20N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓

27、度小于405.0/150與10mm,滿足要求! 8、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.003 對拉螺栓強度驗算滿足要求!（二）梁木模板與支撐計算書 1、梁模板基本參數 梁截面寬度 B=300mm， 梁截面高度 H=650mm， H方

28、向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑12mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)300mm。 梁模板使用的木方截面50×75mm， 梁模板截面底部木方距離300mm，梁模板截面側面木方距離300mm。 梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度f=13N/mm2。 梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度f=13N/mm2。 2、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新

29、澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 考慮結構的重

30、要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×28.800=25.920kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。 3、梁模板底模計算 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.00×1.50×1.50/6 = 11.25cm3； I = 30.00×1.50×1.50×1.50/12 = 8.44cm4； 梁底模板面板按照三跨度連續梁計算，計算簡圖如下 梁底模面板計算簡圖 1）.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要

31、求： f = M/W < f 其中 f 梁底模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)； q=0.9×1.2×0.34×0.30+24.00×0.30×0.65+1.50×0.30×0.65+1.40×2.50×0.30=6.43kN/m 最大彎矩計算公式如下: M=-0.10×6.425×0.3002 f=0.058×106/11250.0=5.140N/mm2 梁底模面板抗彎計算強度小于13.0

32、0N/mm2,滿足要求! 2）.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×6.425=1.157kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1157/(2×300×15)=0.386N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3）.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 0.9×(0.34×0.30+24.00×0.30×0.65+1.50×0.

33、30×0.65)=4.567N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.677×4.567×300.04/(100×9000.00×84375.0)=0.330mm 梁底模板的撓度計算值: v = 0.330mm小于 v = 300/250,滿足要求! 4、梁模板底木方計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！ 5、梁模板側模計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 作用在梁側模板的均布荷載q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.65=25.13

34、2N/mm 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 65.00×1.50×1.50/6 = 24.38cm3； I = 65.00×1.50×1.50×1.50/12 = 18.28cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.1

35、00×(1.20×16.848+1.40×3.510)×0.300× 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.226×1000×1000/24375=9.279N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×16.848+1.4×3.510)×0.300=4.524kN 截面抗剪強度計算值 T=3×4524.0/(2×650.000×1

36、5.000)=0.696N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×16.848×3004/(100×9000×182813)=0.562mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 6、穿梁螺栓計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；

37、穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.65×0.30/1=7.54kN 穿梁螺栓直徑為12mm； 穿梁螺栓有效直徑為9.9mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=7.539kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距300mm。 每個截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求! 7、梁底支撐鋼管計算 (1) 梁底橫向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡

38、圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.784mm 最大支座力 Qmax=8.543kN 抗彎計算強度 f=0.586×106/5080.0=115.31N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! （2）、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗

39、滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.54kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,應采用雙扣件! （3）、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=8.543kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.116×6.150=0.771kN N = 8.543+0.771=9.314kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； A 立桿凈截面面積，A=4.890

40、cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.80m； l0 計算長度，取1.800+2×0.300=2.400m； 由長細比，為2400/16=152； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.305； 經計算得到=9314/(0.305×489)=62.540N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的

41、立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.7×0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×0.800×1.800×； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=8.543+0.9×1.2×

42、0.714+0.9×0.9×1.4×0.025/0.800=9.350kN 經計算得到=9350/(0.305×489)+25000/5080=67.781N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!（三）扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為6.7m， 立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫距 l=0.80m，立桿的步距 h=1.80m。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 木方5

43、0×75mm，間距200mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 按照規范條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.10×0.12+0.30)+1.40×2.50=7.474kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×0.12+0.7×1.4

44、0×2.50=6.338kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為48×3.5。 1、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9×(25.100×0.120×0.800+0.300×0.800)=2.385kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9×(2.000+2.500)×0.800=3.240kN/m 面板的截面

45、慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3； I = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100×(1.20×2.385+1.40×3.240)×0.200× 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.030×1000×1000/30000=0.986N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,