1、瀛川特大橋移動模架實施性施工方案第一章 工程概況及施工準備11工程概況本標段為景婺黃高速婺源縣溪頭鄉村東北200米處的一座特大橋，由于瀛川特大橋離塔嶺頭隧道較近，路線分左右線獨立的兩座設計，其平、縱線型均不同。橋型采用40米標準跨徑連續箱梁，左線橋中心樁號K8+070,橋跨布置為(8×40)+(9×40)+(9×40)米,共設三聯,分別為八孔、九孔、九孔一聯,左線全橋長1049.12米:右線橋中心樁號K8+050,橋型采用40米標準跨徑單箱單室直腹板預應力砼等截面連續箱梁,橋跨布置為(8×40)+(8×40)+(9×40)米,共設三聯

2、,分別為八孔、八孔、九孔一聯,右線全橋長1009.12米.橋臺處均采用160型伸縮縫,橋墩伸縮縫均采用320型伸縮縫.本橋左線R=760.919米的小半徑平曲線范圍,橫向最大超高3;右線處于R=844.36米的小半徑平曲線范圍,橫向最大超高4.12機具為了保證施工工期，加快施工速度，投入移動模架4套及其它的設備。 第二章 DZ40/1000型下承自行式移動模架造橋機21移動模架說明 造橋機主要參數序號項 目技術規格及特性1設備型號DZ40/1000下承自行式移動模架造橋機（自定義）2施工使用工法逐跨整孔原位現澆3總體方案橋面下支撐，兩根縱向主梁支撐模板系統4適用橋跨跨度40m，梁重小于20t/

3、m的連續預應力混凝土箱梁 5適應縱、橫坡變化適應橋面縱坡3.0，橫坡4.06適應曲線半徑750m7環境風壓要求移位時小于6級、澆注時小于8級、非工作狀態12級8自動化方式豎向頂落用大噸位機械自鎖液壓油缸完成縱向移位用液壓油缸完成模架橫向開、合采用液壓油缸完成支腿自行吊掛前移過孔9整機使用總功率約95 kW10動力條件4AC、380V、50Hz11液壓系統壓力 32MPa，40MPa12移位速度01.0m/min13前支點最大反力2*430噸（48米澆注工況）2*405噸（40米澆注工況）2*320噸（32米澆注工況）14后支點最大反力2*270噸（48米澆注工況）2*240噸（40米澆注工況）

4、2*250噸（32米澆注工況）15主梁撓度小于L/500 16過孔穩定系數K>1.517運輸條件最大單件重小于23t， 最大單件尺寸小于13 m×3.0 m×1.72 m，滿足鐵路、公路運輸限界18單臺總重量430t（不含支座處散模、端模及內模）19設計施工周期12天/跨2.2 造橋機的主要特點）采用下行式結構，利用橋墩安裝支撐托架，具有良好的穩定性。整機結構布置合理，受力明確，簡單可靠。）動作簡單靈活，可實現精確就位。液壓驅動雙向移位，動作平穩可靠。）模板水平開合，僅中間一條施工縫，對混凝土外觀有利。所有模板由螺桿支撐，調節及設置預拱度均非常方便。）主支腿設置橫向移

5、位油缸，便于調整主框架位置，便于曲線過孔作業。）模板設計合理，其啟閉、移位、調整及互換性組拼方便。側模高度可調，適用變腹板橋梁施工。）造橋機升降、橫向開合、縱移過孔均采用液壓控制，動作平穩、安全可靠，且極大的降低了勞動強度，同時提高了施工效率。）各支腿能夠自行過孔就位安裝，不僅方便了高橋墩的施工，也極大的降低了施工成本。）設置無線擴音器、風速報警儀等裝置擴展了該機的性能。2.3 造橋機的主要結構及其功能DZ40/1000型移動模架造橋機主要由主框架結構、外模系統、前主支腿、后主支腿、前輔助支腿、中輔助支腿、后輔助支腿、電氣液壓系統及輔助設施等部分組成。2.3.1主框架結構主框架結構由兩根主導梁

6、及底模桁架組成，每根主導梁由主梁和前導梁組成，底模桁架安裝兩根主梁之間，主框架結構是模架和外模的安裝基礎，是施工荷載的直接承受者。每根主導梁由4節承重鋼箱梁(2*12m+2*12.5m)+3節桁架導梁組成，全長約84m。兩根梁之間中心距為8.8米，承重鋼箱梁截面特性（單位mm）見下圖：截面容許抗彎2647t-m。主梁采用高3.0m，翼緣板寬1.61.72m的箱形結構，腹板中心距1.5米。設置必要的縱向肋和橫向肋，以保證箱梁在各個工況下的腹板和蓋板的局部穩定性。每節主梁之間采用高強螺栓進行拼接。主梁內側腹板上設置底模桁架安裝法蘭，每套底模桁架均與主梁的橫隔板相對應，保證箱梁受力合理，主梁外側上部

7、設置走道和欄桿，保障調整螺旋撐桿時作業人員的安全。導梁為矩形桁架結構，接頭為銷軸連接。導梁與鋼箱梁之間的聯結形式為：內側上、下弦設置一組豎直銷軸，外側下弦設置可調撐桿，使得導梁整體可以繞豎直銷軸轉動，以適應橋梁水平曲線。底模桁架在造橋機主梁范圍內設置15套，實現26組支撐對模板支撐，除橋墩處兩組支撐間距為3.2m（中間是橋梁支座）外，其余間距為2.3m和1.8m。底模桁架為空間桁架結構，上下弦桿采用兩片14號槽鋼組焊，弦桿中心高1.6米，弦桿中心寬1.2米。斜桿和豎桿采用兩片12號或8號槽鋼組焊。每組底模桁架長7.288米，分兩節制作，每節長3.644米，兩節桁架之間采用螺栓法蘭聯結弦桿，底模

8、桁架與鋼箱梁之間亦采用螺栓法蘭聯結。每套底模架上弦桿上設置12處螺旋千斤頂（每臺千斤頂均設置于模架上弦的節點處），千斤頂上部與底模鉸接，用于調整底模的線形。2.3.2外模系統外模系統由底模、腹模、翼模和可調撐桿組成，底模通過螺旋千斤頂支撐在底模桁架上，底模桁架從中部剖分，每側均與主梁相聯。腹模、翼模通過可調撐桿支撐在承重鋼箱梁上。模板由面板及骨架組焊而成，其面板厚為6mm，模板之間在橫向和縱向都有螺栓連接。翼模及腹?？梢哉w旋轉開啟一定角度，使其與混凝土箱梁腹板分離后隨底模及主框架一起下落和橫向開啟。墩柱處的底?，F場使用散模組立并固定牢靠。外模板應起拱，起拱度的大小應按造橋機主梁承受的由實際混

9、凝土荷載（包括鋼筋）+內模自重產生的曲線特征值確定，以使成橋后橋梁曲線與設計值吻合。模架就位后，應調整底模標高（側模、翼模也應隨底模一起起拱且必須是同一線型同一拱量），使其與所提供（或修正后）的預拱曲線特征值吻合。腹模按箱梁腹板最低高度設計，可以從中間分離并夾充部分模板，以適應箱梁腹板高度變化的需要。夾充模板在現場根據箱梁變化情況采用木模包鐵皮制作。2.3.3前、后主支腿前、后主支腿分別由左、右兩個牛腿和連接件組成，牛腿采用自行式牛腿，為三角形結構，通過墩身預留孔附著在墩身上并用精軋螺紋鋼筋拉緊。牛腿共有二對，它的主要作用是支撐主梁，將施加在主梁上的荷載通過牛腿傳遞到墩身上。每個牛腿頂部滑面上

10、安裝有移位臺車，用于模架的縱向、橫向的移動和微調對位。左右牛腿利用AJL1080高強精軋螺紋鋼（32）對拉與橋墩固結成一個整體。每根高強精軋螺紋鋼需施加5t的預緊力，預緊采用兩臺YCW60B-200型千斤頂（需配BZ系列泵站）進行張拉預緊，張拉時應在順橋方向兩側同步進行。牛腿上設置有移位臺車（縱橫移位機構），每套縱移機構包括2個支承鉸座、1臺縱移液壓油缸、1個頂推滑車和1個油缸支承鉸座，用于模架的縱向移位。2個支承鉸座分別位于主梁腹板和導梁下弦桿下方，縱移鉸座上設有減摩材料（四氟滑板），以減少造橋機縱移過孔的摩擦阻力。主梁下蓋板和導梁下弦桿上設置寬120mm、厚40mm的縱移軌道，主梁下蓋板設

11、置縱移頂推滑道。縱移油缸缸端固定在移位臺車上，桿端利用頂推滑車的插銷與縱移頂推滑道連接，縱移油缸每次可以將造橋機向前推進1m，利用倒換插銷的方式實現造橋機的推進過孔作業。支腿吊掛過孔時，通過縱移油缸驅動，使支腿沿主梁下推進機構向前走行，中間不需要輔助設備。每套橫移機構包括2臺橫移液壓油缸、1個托盤、2個滑動鉸座、2個油缸支承鉸座組成，用于模架的橫向開啟和閉合。托盤及頂面模架結構在橫移油缸的推拉作用下在支腿的橫梁上橫向移動。橫移油缸的缸端與托盤銷接，桿端利用插銷與支腿的橫梁連接，支腿橫梁上等距設置若干插孔，以倒換插銷位置的方式實現托盤和模架在支腿上移動3400mm。在托盤的滑板與托架橫梁的軌道之

12、間應涂上潤滑油，以減小摩擦力。2.3.4 前輔助支腿前輔助支腿設置在導梁前端并與導梁連接為一個整體，作為主支腿吊掛過孔時的臨時支撐。前輔助支腿可以從中間分開，以適應移動模架橫向開啟過孔作業的需要。前輔助支腿設置2臺手動千斤頂，可以調整支腿的高度，以適應導梁上墩和主支腿前移安裝的需要。2.3.5中輔助支腿中輔助支腿由承重橫梁和吊掛裝置、走行輪組成，在主支腿吊掛過孔前，中輔助支腿移位至指定位置并支撐在橋面上，安裝吊掛裝置使主框架懸吊在中輔助支腿的承重橫梁上，以實現主支腿的吊掛自行過孔。走行輪可實現人工推動中輔助支腿移位的作用。2.3.6后輔助支腿后輔助支腿由L形腿、滑動橫梁、橫移油缸和支腿等部分組

13、成。支腿下部設走行輪系，在鋪設于橋面的軌道上走行（走行軌道為P60軌，現場自行設置），在澆注狀態使輪組脫空，使承力裝置支撐在橋面上。后輔助支腿有三個作用：其一，澆注混凝土梁作業時作為主框架后端的吊掛；其二，吊掛主框架，實現后主支腿自行過孔，吊掛并實現主框架橫向開啟；其三，吊掛主框架后端并在橋面上行走，實現移動模架的過孔作業。2.3.7 液壓系統簡介液壓系統由液壓泵站、垂直支承油缸、縱移水平油缸、橫移水平油缸、后輔助支腿支撐油缸、控制元件及管路組成。1）液壓泵站：包括油箱、液壓泵、電機、吸油濾清器、回油濾清器、溢流閥、壓力表、油溫液位計等。其主要參數為：電機功率：15kw工作壓力：28Mpa額定

14、壓力：31.5 Mpa最大壓力：41 Mpa額定流量：19.44L/min 液壓泵站共5臺，布置在橋墩兩側的支撐托架上4臺和后輔助支腿1臺。2）500噸垂直支承油缸：該油缸為特殊訂貨購件，配有機械鎖定機構。其主要參數為：缸徑桿徑：460320最大行程：150mm最大推力：500t500噸垂直支承油缸共2臺，安裝在造橋機承重主梁前端的支撐牛腿上。3）300噸垂直支承油缸：該油缸為特殊訂貨購件，配有機械鎖定機構。其主要參數為：缸徑桿徑：360260最大行程：150mm最大推力：300t300噸垂直支承油缸共4臺，安裝在造橋機承重主梁尾端的支撐牛腿上2臺、后輔助支腿上2臺。4）縱移水平油缸：該油缸配

15、有液壓鎖定機構。其主要參數為：缸徑桿徑：14070最大行程：1100mm最大推力拉力：38.5t28.9t(25Mpa)銷軸孔徑60 mmR×T（厚）=70×70安裝距500+1100油缸速度計算：伸出時：V1=Q/A1=19.44x1000/153.86=126cm/min縮回時：V2=Q/A2=19.44x1000/115.395=168cm/min縱移水平油缸共4臺，與滑車一起懸掛在造橋機主梁下的頂推滑道上。5）橫移水平油缸：該油缸配有液壓鎖定機構。其主要參數為：缸徑桿徑：9045最大行程：620mm最大推力拉力：15.9t11.9t（25Mpa）銷軸孔徑40 mmR

16、×T（厚）=45×45安裝距370+620橫移水平油缸共10臺，安裝在2套主支腿和1套后輔助支腿上。6）控制元件及管路：1臺泵站同時連接4個油缸。通過換向閥的換位，可分別使2個油缸單獨動作或同時動作。電氣液壓系統電氣系統采用380V三相四線制交流供電，零線與機體連接，電源進線電纜容量不得小于250A，由主梁配電柜接入后，分成三路：一路給主梁頂面的電氣柜供電，用于向振搗設備和照明系統供電；另一路給主梁后端液壓電氣柜供電；第三路給主梁前端液壓電氣柜供電。電纜兩端采用多芯接插件，在柜屏上布置互聯電纜接線端，便于拆接、檢修和應急處理。各液壓站電氣系統采用變壓器和整流電路，為控制回路

17、提供24V直流電源。整機設置相應的照明系統，滿足夜間施工作業要求。液壓系統均設置與各支腿處，完成移動模架的升降、橫向開啟、縱移過孔和主支腿移位。2.4 施工工藝流程）造第一孔梁安裝立柱安裝墩旁托梁和支承臺車主梁安裝就位模板系統安裝扎鋼筋、布管內模板安裝檢測、調整模板、補縫扎頂板鋼筋全斷面快速澆注混凝土（注意：當澆至其總量的2/3或頂板20m標記處之前，放慢澆注速度，吊梁吊起主梁后部，鎖緊垂直油缸機械鎖。吊梁吊桿的受力應要跟蹤測量）檢測澆注狀況養生、安裝前方立柱及墩旁支承脫開端模及一至二節內模板施加預應力、壓漿檢測進入下一操作循環。）正常作業循環檢測、調整前方已安裝立柱、墩旁托梁和支承臺車清理造

18、橋機上雜物解除豎向、及橫向約束造橋機分兩次整體下放共100mm左右松開底模桁架及模板中部的螺栓連接兩組邊模架基本同步向兩外側橫移檢測縱移是否有障礙中模架前移到位兩組邊模架基本同步向前移動到位整機縱移到位兩組邊模架基本同步向內橫移到位連接底模桁架及模板調整側模及底模檢測扎鋼筋（移位之前可在已制梁上分片扎好）、布管內模板安裝檢測、調整模板、補縫扎頂板鋼筋全斷面快速澆注混凝土（注意：當澆至其總量的2/3或頂板20m標記處之前，放慢澆注速度，吊梁吊起主梁后部，鎖緊垂直油缸機械鎖。吊梁吊桿的受力應要跟蹤測量）檢測澆注狀況養生折除后方立柱及墩旁支承安裝于前方橋墩脫開端模及一至二節內模板施加預應力、壓漿檢測

19、進入下一操作循環。2.5 施工步驟）脫模前的準備工作前一跨現場澆筑、養護及張拉完成后，折除端模（可放在工作平臺上）及內模；安裝前方立柱及墩旁支承；檢查、清理造橋機；各液壓站的工作人員就位并檢查液壓站是否正常；各墩旁支承處人員就位并檢查臺車位置是否正確；解除所有影響豎向移動的約束（包括模板與已澆梁的連接、吊架與主梁的連接、主梁與墩柱之間的縱向定位等）；水平橫移油缸處于自由狀態。）脫模點動垂直油缸，以解除其機械鎖定及另側機械千斤頂，同時微量頂升中模架下方手動液壓千斤頂，以解除其機械千斤頂；首先縮回中模架下方螺旋千斤頂50mm，即讓中模架騰空50mm，但中梁支承處要用專用的50t油壓頂頂住，并隨邊梁

20、徐徐下落；然后使用邊梁豎直油缸，使整個模架基本同步下降50mm，其同步錯位不大于20mm；各墩旁支承處人員再次檢查臺車位置是否正確；再使中模架下方螺旋千斤頂全部縮回；這時用邊梁豎直油缸使整個模架基本同步至各臺車輪踏面上。此時脫模完成。）水平移位解除影響兩邊模架橫向移動的所有約束（包括底模之間、底模桁架之間的連接螺栓）；檢查各液壓元件；檢查托梁軌道上是否有雜物；檢查橫移油缸支承情況；橫移油缸充油伸長,使兩邊模架分別向外水平移動，此動作應基本同步進行，其不同步誤差不大于300mm，前后錯位不大于500mm,橫向移動總長約6.8米，分四次進行，每次移動距離500mm。）縱向移位檢查卷揚機及液壓各元件

21、；檢查前方立柱及墩旁支承是否安全和支承臺車是否到位；用千斤頂反向頂緊兩邊主梁；纏繞鋼絲繩，先移位中模架，在移位之前用繩夾將鋼絲繩搭接并進行預拉；中模架到位后，以中模架中縫前后兩端點為測量點檢查其縱向、橫向和豎向的位置精度；將鋼絲繩引到前方托梁的滑輪組上，其端點固定在各自邊主梁上，解除所有影響其縱向移動的束，基本同時牽引邊模架縱移到位，移動時兩組邊模架不同步誤差不大于1000mm；再可用千斤頂進行微調精確定位；最后將吊架縱移到位。特別提示: ()操作手柄須確認方向無誤后，才可動作。()邊模架縱移時，必須拆開供油管的快速接頭，快速接頭的插拔須果斷，并保持清潔。）合攏縱向移動到位后，插接快速接頭以驅

22、動橫移油缸回縮,使兩邊模架分別向內水平移動，此動作應基本同步進行，其相互錯位不大于300mm，前后錯位不大于500mm,橫向移動總長約1.8米，分四次進行，每次移動距離500mm。當接近合攏時，底模桁架等各聯接點處應有人檢查，時刻注意各處對位情況，合攏后聯接各處螺栓。檢查造橋機到位情況；各垂直油缸充油，在充油之前應先給油缸排氣。同時同步頂升主框架80mm，其同步錯位不大于20mm（注意：中梁后部支承處，要用50t專用頂同時頂升）；檢查模板與已澆面的對位情況；再次頂升主框架到位；同時頂升中模架下方液壓千斤頂和機械千斤頂，使后部模板與已澆面充分緊密貼合；連接后部模板與已澆面的螺栓，連接吊架；垂直油

23、缸機械鎖處留2mm間隙，同時手動頂緊另側機械千斤頂、中模架下方機械千斤頂；鎖緊主框架與橋墩的固定機構；關閉液壓站；精確微調模板；檢查各處支承和連接情況。）扎鋼筋、布管）安裝內模、端模）澆注混凝土注意：當砼澆至其總量的2/3或頂板20m標記處之前，放慢澆注速度，先鎖緊垂直油缸機械鎖及其它螺旋頂，然后吊梁吊起主梁后部。并時刻監測吊梁吊桿的受力情況。）混凝土養生、張拉?；炷琉B生采用夏季覆蓋養生，冬季按冬養措施進行。為加快施工速度，張拉完縱向鋼束后，即進行造橋機脫模過孔作業，在下一孔作業面形成后，再進行本孔箱梁剩余鋼束張拉和壓漿工作。）解除后方立柱及墩旁支承第三章 第一施工階段施工31底模：底模采用

24、定型鋼模，在墩頂底模采用竹膠板，與支座的縫隙用木條、泡沫等填塞，同時要注意放置3cm的鋼板。32外側模：外側模采用定型鋼模，側模調整用絲杠，調整其垂直度及翼板高程 33內模：內模選用木結構的模板，內模支撐采用鋼管架，單件模板尺寸盡量減小，以利施工操作。34端模和堵頭板：端模和堵頭板是保證梁段端部和預應力孔道成型要求的關鍵，端模和堵頭板也采用鋼木組合結構，用拉桿和支架系統來進行模板的固定，為保證預應力管道定位準確，堵頭板擬在地面加工成型。35模板安裝順序：安裝底板、外側板、內模、底板堵頭板、安裝頂板內模、頂板堵頭板、翼緣模板36預應力孔道設置：為確保預應力筋布置、穿管、張拉、灌漿等的施工質量，必

25、須確保預應力管道的設置準確，采用預埋鐵皮波紋管，同時采用架力鋼筋固定管道坐標位置。37砼澆注施工：由于梁段端頭及墩身處設計有橫隔梁，橫隔梁鋼筋較密集，同時箱梁頂板縱橫鋼筋較密為10cm15cm之間，澆筑砼時特別注意該處的振搗。 砼澆筑前檢查各預埋件及預留孔（中、后輔助支腿的預留孔）。38預應力筋施工：鋼絞線下料與穿束鋼絞線的下料長度，等于孔道凈長加構件兩端的預留長度。本橋張拉端預留長度對5、6、19束預應力筋均為80cm，橫向預應力筋預留長度為25cm。鋼絞線的切斷，采用砂輪切割機，以保證切口平整、線頭不散。鋼絞線采用整束同時穿入。單根穿入時，應按一定的編號順序進行，以免鋼絞線在孔道內人為的打

26、叉現象；整束穿入時，鋼絞線應排列理順，沿長度方向每隔2m3m用鐵絲捆扎一道，在端頭一米范圍內全部用透明膠帶紙捆扎。穿束完成后，檢查預應力管道（鐵皮波紋管）上是否有破損，如發現裂紋或破洞應及時用透明膠帶紙封死。錨座定位和槽口模板的安裝錨下鋼絞線的起彎角度和平面位置應嚴格按照設計圖紙要求施工，尤其要保證錨座的錨口平面位置應與錨下鋼絞線垂直，在澆注砼前用紗布堵塞錨口與鋼絞線之間的空隙，防止澆注砼時水泥漿浸入銹蝕和堵塞波紋管。預應力筋張拉準備工作安裝錨具前，應將鋼絞線表面粘著的泥砂及灰漿用鋼絲刷清除。錨環或錨板表面的防銹油可不再清除，但錐形孔須保持清潔，不得有泥土、砂粒等臟物。安裝錨具時，應注意工作錨

27、環與錨座對中，夾片均勻打緊并外露一致。安裝千斤頂時，應特別注意其活塞上的工具錨的孔位和構件端部工作錨的孔位排列一致。嚴禁鋼絞線在千斤頂的穿心孔內發生交叉，以免張拉時出現斷絲等事故。工具錨的夾片，應注意保持清潔和良好的潤滑狀態。新的工具錨夾片第一次使用前，應在夾片背面涂上潤滑脂，以后每使用510次，應將工具錨上的擋板連同夾片一同卸下，向錨板的錐孔中重新涂上一層潤滑劑，以防夾片在退楔時被卡住。潤滑劑采用石蠟。預應力筋張拉施工張拉預應力筋設計為15.24(270級)鋼絞線。預應力筋張拉施工在梁體砼強度達90%以上設計強度時方能進行。設計張拉順序為先腹板后頂板。預應力張拉采用雙控，但以應力控制為準，根

28、據理論計算的伸長量對應力控制進行校核。每束預應力筋張拉順序應嚴格按已定順序張拉，張拉完后用砂輪機切除多余鋼絞線，但錨固后的外露長度不宜小于30mm。 同時，預應力筋在張拉過程中應嚴格遵循以下技術和安全技術措施：l 嚴格按照已定要求的順序張拉，嚴禁超張拉或拉力不足；l 每束鋼絞線斷絲或滑絲不能超過1絲，每個斷面斷絲之和不超過該斷面鋼絲總數的1%；l 張拉過程千斤頂對預應力筋施加的力要均勻、緩慢，反映到油表讀數不應超過4Mp/min；l 張拉過程中為避免鋼絞線卡死和減少預應力損失，在張拉到初應力時一端油泵暫停，另一端繼續施壓，采取兩端分級（5級）張拉，能使鋼絞線在波紋管道內移動，當兩端油表讀數超過

29、5Mp，起動油泵繼續張拉至設計值。l 張拉預應力筋時嚴禁任何人站在千斤頂的后方，或踏踩、碰撞預應力筋；l 測量預應力筋的伸長值及擰緊螺母時，應停止開動千斤頂；錨頭封裹在錨頭封裹前切除多余的鋼絞線，但錨具外鋼絞線的外露長度不宜小于30mm，并應保證鋼絞線端頭混凝土保護層厚度不小于20mm。39孔道壓漿張拉完成后應及時壓漿，孔道壓漿采用與砼同等級的水泥漿對孔道進行灌漿。壓漿前應用0.51.0MPa的壓力水沖洗管道，如需要時及時用壓縮空氣吹干孔中積水。預應力束長度超過25米者，孔道要采用二次壓漿，以保證孔道滿漿，但兩次壓漿的時間間隔不應超過45min，壓漿控制壓應力為0.50.7MPa。每批孔道壓漿

30、均應對水泥漿取試件送檢，保證水泥漿強度不低于梁的砼強度。同時孔道壓漿應注意以下事項：l 孔道壓漿順序為先下后上，將集中在一處的孔一次壓完；l 水泥漿的泌水率最大不超過3%，水泥漿的稠度宜控制在1418s之間；l 壓漿以水泥漿充滿孔道空隙為原則，一般在出漿口先后排出空氣、水、稀漿、濃漿后，封閉出漿口，并保持不小于0.5Mp的壓力2min以上，然后拔出噴嘴后立即用木頭塞??；l 水泥漿中可摻入適當鋁粉以提高孔道壓漿的密實性，鋁粉的摻入量約為水泥用量的0.01%；l 孔道壓漿完成后應立即將錨端水泥漿沖洗干凈，同時清除支撐錨墊板及錨具、端面砼的污垢，并將端面砼鑿毛，以備澆注封錨砼；l 澆注封錨砼，其標號

31、應與梁體砼相同，澆注時要仔細操作并認真搗實，使其于錨具處的砼結合密實；第三章 標準階段施工34箱梁施工工藝流程341箱梁施工工藝流程如下：移模架壓漿張 拉養 生定 高 程測量高程澆筑混凝土安裝模板靜載試壓組拼模架箱梁施工工藝流程圖進入下段施工綁扎鋼筋、安放預應力管道、穿束35箱梁施工質量控制和要求檢查項目質量標準檢查規定備注容許誤差質量要求頻度方法模板安裝相鄰兩板表面高差（mm）2符合公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）5點/套用鋼尺量表面平整度（mm）56點/套用2m直尺量板面局部不平（mm）12點/套吊垂線預埋件位置（mm）3逐個用鋼尺量鋼筋安裝鋼筋間距同排（mm）±1

32、0鋼筋級別、直徑、根數、間距均應符合設計要求2斷面/構件所有間距用鋼尺量保護層（mm）±3沿周圍查8處用鋼尺量兩層鋼筋間距（mm）±526處/每面用鋼尺量箍筋、橫向水平鋼筋、螺旋筋間距（mm）0，-20510個間距用鋼尺量預應力張拉伸長值（%）+6-6超出者查明原因，采取措施每束用鋼尺量張拉力必須滿足設計要求每束斷、滑絲數1根超出者原則上換束每束張拉記錄每個斷面斷、滑絲數1總數超出者原則上換束每斷面張拉記錄回縮量（mm）6超過者查明原因，采取處理措施每錨頭用鋼尺或百分表單根鋼筋斷筋或滑移不允許管道坐標梁長方向（mm）30抽查30%，每根查10個點梁高方向（mm）10抽查30

33、%，每根查10個點管道坐標同排（mm）10抽查30%，每根查10個點上下層（mm）10抽查30%，每根查10個點管道壓漿設計強度3組/每工作班7.07×7.07×7.07cm³標養28d強度檢查項目質量標準檢查規定備 注容許誤差質量要求頻 度方 法混凝土抗壓強度（Mpa）不小于設計值3組/每段每組3塊28d標養強度外觀滿足有關規范要求：梁段接縫錯臺小于3mm，無浮漿每段長度（mm）+5，-103處/每段用鋼尺量箱梁頂面寬度（mm）±305處/每段用鋼尺量箱梁高度（mm）+5，-105處/每段用鋼尺量腹板處腹板厚度（mm）+10，-05處/每段用鋼尺量上、

34、中、下軸線偏位（mm）115處/每段用全站儀測量相鄰節段高差105處/每段用水準儀測量不平衡荷載系數一端1.04另端0.96符合設計要求兩合攏端豎向高差 （mm）225處/斷面用水準儀測量中線偏差 （mm）115處/懸臂端用經緯儀測量合攏溫度1525符合設計要求符合設計要求48h連續觀測混凝土澆筑時間3h計時36鋼筋施工工藝鋼筋制作擬在鋼筋棚配料、下料、對接、彎制、編號、堆碼。16mm以上主筋的連接采用搭接焊焊接。正式施焊前應取對焊試件，送中心實驗室檢驗，施焊時記錄下電壓、電流、氣溫、風力、風向等資料。檢驗合格后方準予正式施焊。下料前應核對圖紙無誤后方準下料。371基本要求：鋼筋彎制前應對預應

35、力槽口處作鋼筋模型以確定鋼筋與錨頭有無干擾，以便事前采取措施，使鋼筋避免開槽口。綁扎鋼筋前先在模板表面上用粉筆按圖劃好箍筋間距，用定位鋼筋固定箍筋后，主筋穿過箍筋，按圖紙要求間距逐個分開，先綁扎縱向的主筋，后綁扎橫向鋼筋。縱向主筋（通長筋）接長采用幫條焊工藝，單面焊，焊縫長10d（d為鋼筋直徑）；焊接時應先由中間到兩邊，對稱地向兩端進行，并應先焊下部后焊上部，每條焊縫一次成功，相鄰的焊縫應分區對稱地跳焊，不可順方連續施焊；接頭錯開布置，兩接頭間距1.3倍搭接長度，搭接長度區段內接頭面積百分率50%。其余鋼筋采用綁扎接頭，搭接長度一律為35d（d為鋼筋直徑），所有接頭位置應互相錯開，接頭長度區內

36、受力鋼筋接頭面積不超過25%該接頭斷面面積；綁扎箱梁頂面負彎矩鋼筋應每個節點均要綁扎，所有主筋（縱向方向）下和腹模、翼緣側面均應放置砂漿墊塊，砼墊層的厚度及強度應滿足要求。372箱梁鋼筋一次綁扎：第一次綁扎箱梁底板、腹板鋼筋，然后安裝內模板，然后綁扎頂板鋼筋。鋼筋綁扎以一標準節段箱梁為一單元。373箱梁鋼筋綁扎工藝流程圖：綁扎底板鋼筋頂板縱向管道安放和定位檢查管道和錨墊板位置 綁扎頂板上層鋼筋及上、下層定位鋼筋 綁扎頂板上層鋼筋及上、下層定位鋼筋 安放橫向管道、錨墊板和鋼筋網安放橫向管道、錨墊板和鋼筋網安放頂板縱向管道、錨墊板和鋼筋網安放頂板縱向管理、錨墊板和螺旋筋綁扎底板上層鋼筋及上、下層定

37、位筋綁扎頂板下層鋼筋綁扎腹板鋼筋綁扎腹板鋼筋，安放豎向管道安放后錨點預留管道，安放底板管道374箱梁鋼筋綁扎注意事項：底板上、下層的定位筋下端必須與最下面的鋼筋焊接聯牢。鋼筋與管道相碰時，只能移動，不得切斷鋼筋。箱梁預留孔需待內模拆卸后，及時將切斷鋼筋聯結好再補孔?？v向預應力管道隨著箱梁施工進展將逐節接長，腹板有豎彎曲線，所以管道定位要準確牢固，接頭外不得有毛刺、卷邊、折角等現象；接口要封嚴，不得漏漿。375混凝土澆注前檢查要點：檢查鋼筋、預應力管道、預埋件位置是否準確；檢查已澆混凝土接面的鑿毛潤濕情況；澆筑時隨時檢查錨墊板的固定情況；檢查壓漿管是否通暢牢固；嚴格執行混凝土養生養護措施。38箱

38、梁砼工程381砼工程箱梁砼為C50級的高強度砼， 砼由項目部統一供給。382保證外露結構砼表面美觀的措施a、對一聯和相同部位的混凝土結構砼采用同廠、同品種、同標號的水泥和相同的配合比，保證砼表面顏色一致。b、采用性能優秀的外摻劑外加劑，以及優化砼配合比等先進技術消除砼身表面泛砂、氣泡等現象使砼身表面光潔。c、采用大面積鋼板作面板，網型加勁龍骨。模板接縫保持在2毫米之內，并保持接縫整齊劃一。3842混凝土的養護灑水養護中間不間斷，不得形成干濕循環。混凝土澆筑完，初凝后用浸濕的粗麻布覆蓋，經常灑水，保持潮濕狀態最少7d。3844砼的防裂縫措施干縮裂縫：干縮裂縫的產生主要原因是砼澆注后養護不及時，表

39、面水分散失過快，造成砼內外不均勻收縮，引起砼表面開裂；同時如果使用了含泥量大的粗砂配制的砼，也容易產升干縮裂縫。溫度裂縫：溫度裂縫是由于砼內部和表面溫度相差較大而引起，深進和貫穿的溫度裂縫多是由于結構降溫過快，內外溫差較大，砼受到外界的約束而出現裂縫。砼的澆注應按一定厚度、順序和方向分層，應在下層砼初凝前澆筑完成上層砼。39梁段砼的灌注施工梁段混凝土使用泵送，坍落度一般控制在1418cm，并應隨溫度變化及運輸和澆注速度作適當調整。箱梁段施工其主要注意事項如下：1）、砼的澆注應按一定厚度、順序和方向分層，應在下層砼初凝前澆筑完成上層砼2）、箱梁各階段混凝土在灌注前，必須嚴格檢查中線，底模標高；縱

40、、橫向預應力束管道；預埋鋼筋、錨頭及其它預埋件的位置，認真核對無誤后方可灌注混凝土。其中線的標高要考慮箱梁預拱度的設計。箱梁其余截面尺寸的誤差參考現行規范混凝土梁的灌注尺寸允許誤差。3）、箱梁各節段立模標高=設計標高+預拱度，其中徐變對撓度的影響除作結構電算分析外，在實際施工中并不進行核算，此外，后灌注的梁段應在已施工梁段有關實測結果的基礎上做適當調整，以逐漸消除誤差，保證結構線型勻順。4）、箱梁砼的灌注采取全斷面一次灌注。箱梁梁段砼澆注時，應做到對稱均衡施工，為控制腹板砼厚度，在安裝腹板模板時，腹板厚度較設計值小于5mm，澆注中對拉螺桿伸長后即可達到設計厚度。5）、混凝土的灌注宜先從橫隔梁開

41、始，以使模架的微小變形大部分實現，從而避免新、舊混凝土間產生裂縫。6）、各段預應力束管道在灌注混凝土前，管道的定位鋼筋應用短鋼筋作成井字形，并與箱梁鋼筋網架焊接固定，定位鋼筋網架間距按設計圖要求布置，以防混凝土振搗過程中波紋管道上浮，引起預應力張拉時產生沿管道法向的分力。 310預應力鋼束施工主梁縱向預應力鋼束有J15.24-19、J15.24-5、6三種規格，其相應張拉設備為YCW400型千斤頂和YCW150型千斤頂。橫向預應力鋼束采用J15.24-2，為OVM15B-2扁錨及OVM15B-2P扁錨，張拉設備為YDC240Q型千斤頂，張拉采用分股張拉。張拉前對所有的張拉設備定期進行標定；等箱

42、梁砼強度達到設計允許張拉強度以后進行張拉施工，張拉順序要嚴格按設計順序施工，縱向預應力鋼束按照先腹板后頂板的原則張拉；縱向預應力鋼束張拉完成后，再張拉橫向預應力鋼束。橫向應力筋張拉采用扁錨固于箱梁翼板兩端交錯單向張拉，即一端固定，一端張拉，交錯進行。張拉時要嚴格實施雙控施工，即張拉力和伸長量均要符合設計要求。張拉程序（包括豎向預應力鋼筋）：0 10%con 100%con （持續2min錨固）實際伸長值的量測方法為： LL1L2-CL1一從初應力至控制張拉應力間的實測伸長值（cm） ；L2一初應力時的推算伸長值（cm），可采用相鄰級的伸長度；C砼構件在張拉過程中的彈性壓縮值（不考慮）；設計圖中

43、所給的引伸量為L1；理論伸長值的計算：L（P×L）/（Ag×Eg）P=Px1-E-（KL+）/（KL+） P一預應力束的平均張拉力（N）； P一預應力束張拉力端的張拉力（N） L一預應力鋼材長度（cm）； Ag一預應力束截面面積（mm2）；Eg一預應力束彈性模量（Nmm2）；從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）；K孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數；預應力筋與孔道壁的摩擦系數；設計要求兩端張拉的應兩端分別張拉，預應力張拉采用雙控，事前應實測（或由廠家資料提供）鋼絞線延伸值、彈模、管道摩阻損失及錨具夾片硬度。以確定張拉伸長量控制值。310 1縱預應力筋的施工張

44、拉前的準備工作a、對張拉人員進行崗前培訓、定崗，并進行考核；b、對錨具及力筋束進行嚴格的檢驗；c、張拉設備及儀表應有標準計量單位的標定測試鑒證；d、各種工作曲線和用表要齊全；e、檢查安全設施；張拉施工要點a、張拉要保持平穩，分級施加預應力，一般按10%、30%、60%、80%、100%五級張拉，并按級記錄油表讀數和引伸量。張拉至最后一級時持荷2min，計算總伸長量；b、各種預應力管道在張拉之前應測管道摩阻力（或根據廠家提供的資料取值），繪P-S曲線，以校核控制張拉力和確定初始張拉力；c、砼的抗壓強度必須達到設計錨固強度后方可張拉；d、兩端張拉時，要求兩端同步施加預應力和控制伸長量，當兩端伸長量

45、相差較大時，應查找原因，糾正后再張拉；e、千斤頂前的限位板要經常檢查看是否有摩損，同時要測定限位板的厚度，防止因厚度變化造成回縮值超過設計要求；f、張拉后發現夾片破碎或滑移時，應在換夾片后，在行張拉。張拉后的回縮量大于設計規定值時，亦應重新張拉；g、張拉后實際延伸量與理論計算延伸值相差超過規范要求，應按以下要求查找原因：、檢驗張拉設備；、測定預應力鋼鉸線的彈性模量；、松張后再行張拉；3102橫向預應力筋張拉施工橫向預應力鋼束采用J15.24-2，為OVM15B-2扁錨及OVM15B-2P扁扁錨，張拉設備為YDC240Q型千斤頂，張拉采用分股張拉（也可采用整束拉）。其施工要點如下：a、嚴格控制管

46、道安裝質量，保證設計要求錨頭左右交替布置要求，避免鋼筋擠壓管道，接口應嚴密，不得漏漿。b、錨墊板定位要準確、牢固，嚴禁墊板與管道之間出現折角。c、夾片露出錨頭的長度不得大于限位器的限位量。d、當實測伸長量比設計值小且已超過規定限值時，可以采取復拉。e、澆拄砼時，砼不允許直接傾倒在扁管上，振搗時嚴禁振搗器碰撞管道。第四章 造橋機安全操作注意事項本施工段頂板縱向預應力束張拉后對該點的影響值，由設計提供，但須實測后進行修正，修正值約為設計值的0810；掛籃彈性變形對該施工段的影響值，在掛籃設計和加載試壓后得出；由徐變、收縮、溫度、結構體系轉換、二期恒載、活載等影響產生的撓度計算值，其中徐變、收縮值可

47、按一個月內完成的節段考慮，如一個月澆筑四節段，則其值分別按前四段的理論計算值的025、01、007、005計算，此值在晝夜平均氣溫為本施工段頂板縱向預應力束張拉后對該點的影響值，由設計提供，但須實測后進行修正，修正值約為設計值的0810；掛籃彈性變形對該施工段的影響值，在掛籃設計和加載試壓后得出；由徐變、收縮、溫度、結構體系轉換、二期恒載、活載等影響產生的撓度計算值，其中徐變、收縮值可按一個月內完成的節段考慮，如一個月澆筑四節段，則其值分別按前四段的理論計算值的025、01、007、005計算，此值在晝夜平均氣溫為15C以下時接近實際，當氣溫在20以上時明顯偏小，須進行修正。本施工段頂板縱向預

48、應力束張拉后對該點的影響值，由設計提供，但須實測后進行修正，修正值約為設計值的0810；掛籃彈性變形對該施工段的影響值，在掛籃設計和加載試壓后得出；由徐變、收縮、溫度、結構體系轉換、二期恒載、活載等影響產生的撓度計算值，其中徐變、收縮值可按一個月內完成的節段考慮，如一個月澆筑四節段，則其值分別按前四段的理論計算值的025、01、007、005計算，此值在晝夜平均氣溫為4.1造橋機安全操作規程及注意事項4.1.1 DZ40/1000移動模架造橋機是一種現場現澆施工的專用設備，現場拼裝、使用過程中各種作業必須分工明確，統一指揮，要設專職指揮員、專職操作員、專職電工、專職技術員和專職安全檢查員，要有嚴格的施工組織及安全防范措施，以確保施工安全，具體要求如下：指揮員：名，熟悉造橋機及橋梁施工作業的基本原理和要求，并有一定組織指揮能力，熟悉指揮信號，安全意識強，責任心強。技術員和安全檢查員：名，熟悉造橋機及橋梁施工作業的基本原理和要求，對造橋機施工作業前進行技術和安全檢查，消除隱患。電工： 2名，熟悉造橋機電路圖基本原理和要求，并能在實際工作中迅速排除故障，業務熟練且反應敏捷者可擔任和負責造橋機的操作。起重工：名，具備多年從事起重工作經驗，責任心強，具備一定的力學知識，熟悉起重工操作規程和安全規程。液