1、合肥至武漢鐵路武漢樞紐工程江岸特大橋(48+80+48)米變線間距連續(xù)梁菱形掛籃計算書計算：復(fù)核：2007年11月合肥至武漢鐵路武漢樞紐工程江岸特大橋(48+80+48)米變線間距連續(xù)梁桂籃計算、底模縱梁驗(yàn)算各縱梁的截面特性：1#、2#、3#和4#縱梁采用單根36b,所以422.3cm3A68.09cm2,W702.9m3,I12651.7cm4,d11mm,S5#、6#和7#縱梁采用兩根36b,所以_3844.6cm234_A136.18cm,W1405.8m,I25303.4cm,d22mm,S(一)、根據(jù)灌注1#塊的工況驗(yàn)算U闡娥聞曲蛙膜受編電匿_111，一W一上E叫一|J41一1|二|

2、_4二山比單位：mm圖中縱梁承載面積和寬度為:S1=07102cmB1=750mmS2=06629cmB2=700mmS3=04972cmB3=525mmS4=04768cmB4=450cmS5=18793cm 2B5=425mmS6=21587cm2，B6=350mmS7=23079cm2，B7=375mm根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：（ 1） 、模板：底模和橫梁槽鋼采用75kg/m2q1'75kg/m20.75kPa（ 2） 、混凝土：q2'2600SkN/m（S為混凝土截面面積）（ 3） 、人群機(jī)具：q3'150k

3、g/m21.5kPa（ 4） 、傾倒：q4'4kPa（混凝土厚度大于1米不計）（ 5） 、振搗：q5'2.0kPa（ 6） 、其他荷載：q6'根據(jù)實(shí)際情況不考慮各縱梁的受力圖如下65。30001500LTLL5150單位：mm1、強(qiáng)度驗(yàn)算荷載組合采用1+2+3+4+5+6,考慮安全系數(shù)的q為qK3(Kiq2、B(qq/q4、q5、q6、)kN/m所以q130.69kN/mq228.65kN/mq321.49kN/mq420.07kN/mq563.73kN/mq672.50kN/mq777.52kN/m1)、各縱梁支座反力為Raq3。5%15kNrbq3(1.5°

4、;.65%15kN業(yè)RA153.63kN,RB138.44kN;Ra2 #.07kN, Rb2 35.88kN ；RA337.55kN,RB326.91kN；Ra435.07kN,Rb425.14kN；RA5111.37kN,RB579.82kN;RA6126.70kN,RB690.80kN；Ra7135.47kN,Rb797.09kN；由以上結(jié)果可知：1#、2#、3#和4#縱梁中Qmax53.63kNmaxQmaxsIx b53.63 422.312651.7 1116.3MPa85MPa5#、6#和 7#縱梁中 Qmax 135.47kNmaxQmax s 135.47 844.6Ix b

5、 25303.4 2220.6MPa85MPa2)、各縱梁最大彎矩為12M xRa x - q (x 0.65) kN m當(dāng)需=0時，x RA/ 0.65 ,彎矩M x最大，那么可得 qXi 2.3975,Mix22.3976,M 2X32.3973,M3x4 2.3974,M 4x5 2.3975, M5X62.3976,M681.72kN m；76.30kN m；57.21kN m ；53.44kN m ;169.70kN m;193.06kN m；x72.3975,M 7206.43kN m ；由以上結(jié)果可知:1#、2#、3#和4#縱梁中Mmax81.72kN.mmax81.72702.

6、9116.3MPa145MPaRA1 41.84kN, Rb129.98kN ；5#、6#和7#縱梁中Mmax206.43kNmmaxmax206.431405.8146.8MPa但是，根據(jù)路橋施工計算手冊鋼材容許應(yīng)力的取值，新鋼材支架容許應(yīng)力可以提高1.25倍，146.8MPaw1.25145181MPa。2、剛度驗(yàn)算荷載組合采用1+2+6,考慮安全系數(shù)的q為qK3(K1q2'B(q1'q6、)kN/m所以q123.94kN/mq222.35kN/mq316.76kN/mq416.02kN/mq561.95kN/mq671.03kN/mq775.94kN/m1）、各縱梁支座反

7、力為Raq3(1.5W加Rbq3(1.50.65)5.15kNRa2 39.05kN, Rb2 27.99kN ；RA329.29kN,RB320.99kN；Ra428.00kN,Rb420.07kN；RA5108.26kN,RB577.59kN;RA6124.14kN,RB688.96kN；Ra7132.72kN,RB795.11kN；2）、各縱梁擾度f 器 4l 4；b24x abc式中：a=0.65m,b=3m,c=1.5m1#、2#、3#和4#縱梁中q23.94kN,x2.3975mqcb24EI2, c4l 4 lb2bc6.52mm f 5150 400 12.875mm5#、6#

8、和7#縱梁中q75.94kN,x 2.3975mqcb4l,22*x 4上24EI4x abc10.3mm f 5150 400 12.875mm（二）、根據(jù)灌注4#塊的工況驗(yàn)算34聯(lián)鼬底麋吟后攤X單位：mmq3 18.0ikN/m圖中縱梁承載面積和寬度為:S1=05588cmB1=750mmS2=05215cmB2=700mmS3=03911cmB3=525mmS4=03578cmB4=450cmS5=09320cmB5=425mmS6=17932cmB6=350mmS7=19165cmB7=375mm根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分:(1)、模

9、板：底模和橫梁梢鋼米用75kg/m2q1'75kg/m20.75kPa(2)、混凝土：q2'2600SkN/m(S為混凝土截面面積)(3)、人群機(jī)具：q3'150kg/m21.5kPa(4)、傾倒：q4、4kPa(混凝土厚度大于1米不計)(5)、振搗：q5'2.0kPa(6)、其他荷載：qj根據(jù)實(shí)際情況不考慮各縱梁的受力圖如下單位：mm1、強(qiáng)度驗(yàn)算荷載組合采用1+2+3+4+5+6,考慮安全系數(shù)的q為qK3(Kiq2、B(qi's'q4、q5、q6、)kN/m所以q125.73kN/mq224.01kN/mq416.18kN/mq532.70kN

10、/mq660.53kN/mq764.70kN/m1)、各縱梁支座反力為Raq3.5(1.751.%15kn%q3.5(1.750.65%.15kn皿Rai48.09kN,RBi41.97kN；RA244.87kN,RB239.16kN;RA333.66kN,RB329.38kN;Ra430.24kN,Rb426.39kN；RA561.11kN,RB553.34kN；Ra6113.13kN,Rb698.73kN；RA7120.92kN,RB7105.53kN;由以上結(jié)果可知：1#、2#、3#和4#縱梁中Qmax48.09kNmaxQmaxsIxb48.09422.312651.71114.6MP

11、a85MPa5#、6#和7#縱梁中Qmax120.92kNmaxQmaxs120.92844.6Ixb25303.42218.3MPa85MPa2)、各縱梁最大彎矩為12.MxRax-q(x0.65)kNm當(dāng)?shù)?0時，xRA/0.65,彎矩Mx最大，那么可得qx1 2.5190,M1X22.5188,M 2x32.5189,M3x42.5190,M 4x52.5188,M5x6 2.5190,M6x72.5189,M 776.20kN m ；71.09kN m；53.33kN m ;47.91kN m ；96.82kN m ；179.25kN m ；191.59kN m；1#、maxMWx 篇

12、 108.4MPa145MPa由以上結(jié)果可知:2#、3#和4#縱梁中Mmax76.20kN.m5#、maxM maxW191.591405.8136.3MPa145MPa6#和7#縱梁中Mmax191.59kN.m2、剛度驗(yàn)算荷載組合采用1+2+6 ,考慮安全系數(shù)的q1K3 (K1 q2' B (qrq6、)kN/m 所以18.98kN /mq217.71kN/mq313.28kN/mq412.13kN/mq659.06kN/mq763.12kN/m1)、各縱梁支座反力為Raq3.5"51.%15kNRq“(1.750.65%15kN所以Rai35.47kN,Rb130.96

13、kN；RA233.10kN,RB228.89kN；Ra324.82kN,Rb321.66kN；RA422.67kN,RB419.78kN;RA557.77kN,RB550.42kN;Ra6110.38kN,RB696.33kN；RA7117.97kN,RB7102.95kN；4x abc2）、各縱梁擾度f _qcb24EI2,22cb/x4l4x4lll式中：a=0.65m,b=3.5m,c=1.0m1#、2#、3#和4#縱梁中q18.98kN,x2.5190mf_qcb24EI2,22cb/x4l4x4lll4xabc4.43mmf515040012.875mm5#、6#和7#縱梁中q63.

14、12kN,x2.5189mqcb24EI2c4l4一lb22xx4l4xabc7.36mmf515040012.875mm(三)、根據(jù)灌注8#塊的工況驗(yàn)算闞顫陵模敘受力示那77EU.:彳.二尸午-：1_J-尸卬叮4.現(xiàn)汛T-：如鋤武4k虢評1洋鵬通翻苜飛米S>L53MTjjfX單位：mm圖中縱梁承載面積和寬度為:S1=04140cmB1=750mmS2=03864cmB2=700mmS3=02898cmB3=525mmS4=02484cmB4=450cmS5=02698cmB5=425mmS6=06930cmB6=350mmS7=15380cmB7=375mm根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術(shù)指

15、南和路橋施工計算手冊混凝土豎向荷載分為以下幾個部分：(1)、模板：底模和橫梁梢鋼采用75kg/m2q1'75kg/m20.75kPa(2)、混凝土：q2'2600SkN/m(S為混凝土截面面積)(3)、人群機(jī)具：q3'150kg/m21.5kPa(4)、傾倒：q4'4kPa(混凝土厚度大于1米不計)(5)、振搗：q5'2.0kPa(6)、其他荷載：qj根據(jù)實(shí)際情況不考慮各縱梁的受力圖如下單位：mm1、強(qiáng)度驗(yàn)算荷載組合采用1+2+3+4+5+6,考慮安全系數(shù)的q為qK3(Kiq2、B(qi'%、q4、q5、q6、)kN/m所以q219.59kN/m

16、q314.69kN/mq412.59kN/mq513.05kN/mq624.49kN/mq752.30kN/m1)、各縱梁支座反力為Ra(q4(20%.15kNRb(q4(20.6%住kN所以.5.15RA140.76kN,Rb143.20kN;Ra238.04kN,Rb240.32kN；RA328.52kN,RB330.24kN；Ra424.45kN,Rb425.91kN；RA525.34kN,RB526.86kN;rxjII-JyRA647.55kN,RB650.41kN;Ra7101.55kN,RB7107.65kN；由以上結(jié)果可知：1#、2#、3#和4#縱梁中Qmax43.2kNmax

17、QmaxsIxb43.20422.312651.71113.1MPa85MPa5#、6#和7#縱梁中Qmax107.65kNmaxQmaxs107.65844.6Ixb25303.42216.3MPa85MPa2）、各縱梁最大彎矩為12.MxRAx-q(x0.65)kNm當(dāng)罌=0時，x%0.65,彎矩M,最大，那么可得q3 9.97kN/mx12.5919,M1x22.5918,M2x32.5916,M3x42.5920,M4x52.5918,M5x62.5916,M6x72.5917,M766.07kNm;61.61kNm；46.22kNm；39.63kNm；41.07kNm；77.07kN

18、m;164.10kNm;由以上結(jié)果可知:1#、2#、3#和4#縱梁中Mmax66.07kN.mmaxM max66.07702.994.0MPa145MPa5#、6#和7#縱梁中Mmax164.10kN.mmaxM max164.101405.8116.7MPa145MPa2、剛度驗(yàn)算荷載組合采用1+2+6,考慮安全系數(shù)的q為qK3(K1q2、B母、q6')kN/m所以q114.24kN/mq213.29kN/mq48.54kN/mq59.22kN/mq623.02kN/mq750.72kN/m1）、各縱梁支座反力為Ra(q 4 (2 叫./rb(q4(2"5)K15kn所以

19、Rai27.65kN,RBi29.30kN；RA225.80kN,RB227.35kN;RA319.36kN,RB320.51kN;Ra416.59kN,RB417.58kN；RA517.91kN,RB518.98kN；Ra644.69kN,Rb647.38kN；RA798.49kN,RB7104.40kN;2)、各縱梁擾度,2,22_qcbcbxxaf4l4一一x4一24EIlllbc式中：a=0.65m,b=4.0m,c=0.5m1#、2#、3#和4#縱梁中q14.24kN,x2.5919mqcbc2 b2f -q-4l 4 24EIl l2412.875mmx42.09mmf5150lb

20、c4005#、6#和7#縱梁中q50.72kN,x2.5917mqcb24EI2c4l4lb22xx4lbc3.72mmf515040012.875mm二、底?？v梁支座驗(yàn)算（一）、1#、2#、3#和4#縱梁支座驗(yàn)算最大支座反力為43.2kN,含自重合計為45kN。1、Cr40銷軸驗(yàn)算縱梁支座使用直徑40mm的Cr40銷軸，所以Nv23（冗dZ）fv23（0.042%）165311kN滿足要求。2、支座凈截面強(qiáng)度計算Ncdtfc0.040.0320.9200230kNcc滿足要求。Nv2thfv20.0320.079120607kN滿足要求。3、構(gòu)件凈截面強(qiáng)度計算Ncdt%0.040.0210.

21、9145110kNcc滿足要求。Nv2thfv20.0210.23985853kN滿足要求。（二）、5#、6#和7#縱梁支座驗(yàn)算最大支座反力為107.65kN,含自重合計為111kN1、Cr40銷軸驗(yàn)算縱梁支座使用直徑40mm的Cr40銷軸，所以Nv23（兀d/4）fv23（0.042%）165311kN滿足要求。2、支座凈截面強(qiáng)度計算Ncdtfc0.040.0420.9200302kNcc滿足要求。Nv2thfv20.0420.039120393kN滿足要求。3、構(gòu)件凈截面強(qiáng)度計算Ndtf0.040.0420.9145219kNcc滿足要求。Nv2thfv20.0420.03985278kN

22、滿足要求。三、后下橫梁灌注混凝土?xí)r驗(yàn)算橫梁的截面特性：橫梁采用兩根I40b,所以.23.4._3A188.14cm,W2278cm,I45562cm,d25mm,S1342.4cm單位：mm（一）、強(qiáng)度驗(yàn)算底?？v梁產(chǎn)生的壓力N（含自重：1#、2#、3#和4#為1.376kN;5#、6#和7#為2.753kN）:1、根據(jù)灌注1#塊的工況時的壓力NN155.01kN；N251.45kN；N338.93kN；N436.45kNN5114.12kN；N6129.45kN；N7138.22kN2、根據(jù)灌注4#塊的工況時的壓力NN149.47kN;N246.25kN;N335.04kN;N431.62kN

23、N563.86kN；N6115.88kN；N7123.67kN3、根據(jù)灌注8#塊的工況時的壓力NNi42.14kN；N239.42kN；N329.90kN；N425.83kNN528.09kN；N650.30kN；N7104.30kN1、根據(jù)灌注1#塊的工況驗(yàn)算橫梁吊點(diǎn)力FiF2(55.0151.45238.93236.452114.122129.452138.222)F1F2536.13kN橫梁吊點(diǎn)處彎矩M1M2138.221129.450.65114.120.3256.6kN.m橫梁跨中彎矩M/536.132138.223129.452.65114.122.336.451.838.931.

24、451.450.75M/106.6kN.m2、根據(jù)灌注4#塊的工況驗(yàn)算橫梁吊點(diǎn)力F1F1F2(49.4746.25235.04231.62263.862115.882123.67F2441.1kN橫梁吊點(diǎn)處彎矩M1M2123.671115.880.6563.860.3218.2kN.m橫梁跨中彎矩M2441.12123.673115.882.6563.862.331.621.835.041.446.250.75M/83.4kN.m3、根據(jù)灌注8#塊的工況驗(yàn)算橫梁吊點(diǎn)力F1F2(42.1439.42229.90225.83228.09250.302104.30F1298.91kN橫梁吊點(diǎn)處彎矩M

25、iM2104.30150.300.6528.090.3145.4kN.m橫梁跨中彎矩M/298.912104.30350.302.6528.092.325.831.829.901.439.420.75M/30.9kN.m由以上計算知:橫梁中最大彎矩：Mmax256.6kN.m,最大剪力：Qmax536.13kNmax256.562278112.6MPa145MPamaxIx b536.13 1242.445562 2558.5MPa85MPa（二）、剛度驗(yàn)算底模縱梁產(chǎn)生的壓力N（含自重：1#、2#、3#和4#為1.376kN;5#、6#和7#為2.753kN）:1、根據(jù)灌注1#塊的工況時的壓力

26、NN143.22kN；N240.43kN；N330.67kN；N429.38kNN5111.01kN；N6126.89kN；N7135.47kN2、根據(jù)灌注4#塊的工況時的壓力NN136.85kN;N234.48kN;N326.20kN;N424.05kNN560.52kN；N6113.13kN；N7120.72kN3、根據(jù)灌注8#塊的工況時的壓力NN129.03kN；N227.18kN；N320.74kN；N417.97kNN520.66kN;N647.44kN;N7101.24kN1、吊點(diǎn)外側(cè)擾度f(32)計算吊點(diǎn)外各力作用下在作用點(diǎn)的撓度式中m表示荷載到吊點(diǎn)的距離，入表示跨距,p表示荷載

27、。1)、1#塊灌注時，橫梁的擾度2一，13547124P1135.47kN時，f1:-(326210455621)3.3mm4橫梁腹板邊緣處擾度:fb13.3(10.2)3.96mm1P22.126.89kN時，f2126.890.65一4(36210455622里)1.24mm4橫梁腹板邊緣處擾度:fb21.24(0.650.55)2.29mm0.65P3111.01kN時，f3111.010.32462104556203-)0.22mm4橫梁腹板邊緣處擾度:10.22(0.30.9)fb30.88mm0.3橫梁腹板邊緣處擾度總計fb7.13mm2)、4#塊灌注時，橫梁的擾度1一)2.94m

28、m4120.72124p1120.72kN時，f1(32621045562橫梁腹板邊緣處擾度:fb12.94(10.2)33.53mm1P2113.13kN時，f2113.130.6524小(3621045562c0.65、2)1.11mm4橫梁腹板邊緣處擾度:fb21.11(0.650.55)2.05mm0.65260.520.324p360.52kN時，f3(36210455620.3)0.12mm4橫梁腹板邊緣處擾度:x0.12(0.30.9)fb30.48mm0.3橫梁腹板邊緣處擾度總計fb6.06mm3）、8#塊灌注時，橫梁的擾度_2,10124124p1101.24kN時，f1.4

29、(36210455621、-)2.47mm4橫梁腹板邊緣處擾度:1247(10.2)2.96mm147.440.6524p247.44kN時，f2(36210455620.65)0.46mm4橫梁腹板邊緣處擾度:,0.46(0.650.55)fb20.85mm0.65120.660.324P320.66kN時，f3(36210455620.3一)0.04mm4橫梁腹板邊緣處擾度:x0.04(0.30.9)fb30.16mm0.3橫梁腹板邊緣處擾度總計fb3.97mm2、吊點(diǎn)處彎矩在跨中的擾度1）、1#塊灌注時工況橫梁吊點(diǎn)處彎矩M1M2256.6kN.m2一一一25.36mmML256.648E

30、I8210455622）、4#塊灌注時工況橫梁吊點(diǎn)處彎矩MiM2218.2kN.mML2218.242f中8EI8210455624.56mm3）、8#塊灌注時工況橫梁吊點(diǎn)處彎矩Mi M2145.4kN.mML22145.4 42f中 8EI 8 210 455623.04mm3、跨中各作用點(diǎn)產(chǎn)生的擾度fmaxPal 224EI_2(3 4)式中:a表荷載到吊點(diǎn)的距離,l表示跨距，P表示對稱荷1 )、1#塊灌注時，橫梁的擾度2 _229.380.24.02°，0.22xP29.38kN時，f1(342)0.12mm24210455624.0230.670.64.02s，0.62、P2

31、30.67kN時，f2(347)0.37mm24210455624.02P3 40.43kN時，f340.43 1.25 4.024 210 455622-(31.2524.02)0.92mmP4 21.61kN時，f40.6mm21.6124.0222(342)24210455624.02)、4#塊灌注時，橫梁的擾度.24.040.24.020.22P24.05kN時，f1(342)0.10mm24210455624.0P226.20kN時,f2_226.200.64.0小(324210455624票)4.00.32mmP334.48kN時，f334.481.254.022421045562

32、41.252、4y)0.78mm4.02P418.42kN時，f418/224.02(34三)24210455624.020.51mm3）、8#塊灌注時，橫梁的擾度P17.97kN時，f117.970.24.02°，0.22、(342)24210455624.020.08mmP220.74kN時,f220.740.64.02(324210455620.624)4.020.25mmP327.18kN時，f327.181.254.02(324210455621.2524-)0.62mm4.0_2/P4 14.53kN 時，f40.4mm14.5324.0(34j)24210455624.

33、02根據(jù)以上計算可得1#塊灌注時，橫梁的擾度總和f=-3.35mm<f=8000/400=20mm4#塊灌注時，橫梁的擾度總和f=-2.85mm<f=8000/400=20mm8#塊灌注時，橫梁的擾度總和f=-1.69mm<f=8000/400=20mm四、前下橫梁灌注混凝土?xí)r驗(yàn)算橫梁的截面特性：橫梁采用兩根36b,所以_23.4,_333A136.18cm,W1405.8m,I25303.4cm,d22mm,S844.6cm前下橫梁灌注混凝土受力示意圖湖州讖吊點(diǎn)壞計財前卜:吊點(diǎn)輔助吊點(diǎn)（不計算）.a聞mT65”23QT7：尸¥咱亞口五：11；冗平并呼和單位：mm（

34、一）、強(qiáng)度驗(yàn)算底?？v梁產(chǎn)生的壓力N（含自重：1#、2#、3#和4#為1.376kN;5#、6#和7#為2.753kN）:1、根據(jù)灌注1#塊的工況時的壓力NN139.82kN;N237.26kN;N328.29kN;N426.52kNN582.57kN;N693.55kN;N799.84kN2、根據(jù)灌注4#塊的工況時的壓力NN143.35kN；N240.54kN；N330.77kN；N427.76kNN556.09kN；N6101.48kN；N7108.28kN3、根據(jù)灌注8#塊的工況時的壓力NNi44.58kN；N241.70kN；N331.62kN；N427.29kNN529.61kN；N6

35、53.16kN；N7110.40kN1、根據(jù)灌注1#塊的工況驗(yàn)算橫梁吊點(diǎn)力F1F1F2(39.8237.26 2 28.29 2 26.52 2 82.57 2 93.55 2 99.84F2 387.94kN橫梁吊點(diǎn)處彎矩M1 M2 99.84 0.525 93.55 0.175 68.79kN.m橫梁跨中彎矩M / 387.94 2.475 99.84 3 93.55 2.65 82.57 2.3 26.52 1.8 28.29 1.4 37.26 0.75M / 107.5kN.m2、根據(jù)灌注4 #塊的工況驗(yàn)算橫梁吊點(diǎn)力F1F1F2(43.35 40.54 2 30.77 2 27.76

36、 2 56.09 2 101.48 2 108.28F2 386.6kN橫梁吊點(diǎn)處彎矩M1 M2 108.28 0.525 101.48 0.175 74.6kN.m橫梁跨中彎矩M2386.6 2.475 108.28 3 101.48 2.65 56.09 2.3 27.76 1.8 30.77 1.4 40.54 0.75M / 110.6kN.m3、根據(jù)灌注8#塊的工況驗(yàn)算橫梁吊點(diǎn)力F1F2(44.58 41.70 2 31.62 2 27.29 2 29.61 2 53.16 2 110.40F1 F2 316.1kN橫梁吊點(diǎn)處彎矩MiM2110.40.52553.160.17567.

37、26kN.m橫梁跨中彎矩M/316.12.475110.4353.162.6529.612.327.291.831.621.441.70.75M/117.5kN.m由以上計算知：橫梁中最大彎矩：Mmax117.5kN.m,最大剪力：Qmax387.94kNmaxMmax 117.5W 1405.883.6MPa145MPa85MPamax-387.94844.658.9MPamaxIxb25303.422（二）、剛度驗(yàn)算底?？v梁產(chǎn)生的壓力N（含自重：1#、2#、3#和4#為1.376kN;5#、6#和7#為2.753kN）:1、根據(jù)灌注1#塊的工況時的壓力NN131.37kN；N229.37k

38、N；N322.37kN；N421.45kNN580.34kN；N691.71kN；N797.86kN2、根據(jù)灌注4#塊的工況時的壓力NN132.34kN;N230.27kN;N323.04kN;N421.16kNN553.17kN；N699.08kN；N7105.70kN3、根據(jù)灌注8#塊的工況時的壓力NN130.68kN；N228.73kN；N321.89kN；N418.96kNN521.73kN;N650.13kN;N7107.15kN1、吊點(diǎn)外側(cè)擾度f普（32）計算吊點(diǎn)外各力作用下在作用點(diǎn)的撓度式中三,m表示荷載到吊點(diǎn)的距離,入表示跨距,p表示荷載。1）、1#塊灌注時，橫梁的擾度297.

39、860.52524.95P197.86kN時，f1(3621025303.40.5254.95)1.35mm橫梁腹板邊緣處擾度:fb11.35(0.5250.2)1.86mm0.525P291.71kN時，f291.710.17524.95(3621025303.4'0.175)4.950.14mm橫梁腹板邊緣處擾度:10.14(0.1750.55)fb20.58mm0.175橫梁腹板邊緣處擾度總計fb2.44mm2）、4#塊灌注時，橫梁的擾度2105.70.52524.95P1105.7kN時，f1(3621025303.40.5254.95)1.45mm橫梁腹板邊緣處擾度:1.45

40、(0.5250.2)2mm0.525p299.08kN時，f299.080.17524.95(3621025303.40.1754.95)0.14mm橫梁腹板邊緣處擾度:r0.14(0.1750.55)fb200.58mm0.175橫梁腹板邊緣處擾度總計fb2.58mm3）、8#塊灌注時，橫梁的擾度2口4107.150.52524.95P1107.15kN時，f1(3621025303.40.5252)4.951.47mm橫梁腹板邊緣處擾度:1.47(0.5250.2)2.03mm0.525P250.13kN時，f2250.130.17524.95(3621025303.40.1754.95)

41、0.07mm3、跨中各作用點(diǎn)產(chǎn)生的擾度橫梁腹板邊緣處擾度:r0.07(0.1750.55)fb20.29mm0.175橫梁腹板邊緣處擾度總計fb2.32mm2、吊點(diǎn)處彎矩在跨中的擾度1）、1#塊灌注時工況橫梁吊點(diǎn)處彎矩M1 M268.79kN.mML2268.79 4.952f中8EI 8 210 25303.44mm2）、4#塊灌注時工況橫梁吊點(diǎn)處彎矩M1 M274.6kN.mML2274.6 4.9528EI 8 210 25303.44.3mm3）、8#塊灌注時工況橫梁吊點(diǎn)處彎矩M1M267.26kN.mML2_267.264.958EI821025303.43.9mm載。fmax式中1

42、)、P2P3P4Pal24EI-2(34)a,a表荷載到吊點(diǎn)的距離,l表示跨距，P表示對稱荷1#塊灌注時，橫梁的擾度80.34kN時，fi21.45kN時，f222.37kN時,f329.37kN時，f415.69kN時,f580.340.1754.952421025303.42-(30.17524.952)0.81mm21.450.6754.952421025303.422.371.0754.952421025303.42-(32-(329.371.7254.952421025303.415.692.4754.952421025303.42）、4#塊灌注時，橫梁的擾度53.17kN時，f1F

43、221.16kN時,f2P323.04kN時，f3P430.27kN時，f416.17kN時,f52-(32-(353.170.1754.952421025303.42-(321.160.6754.952421025303.422.371.0754.952421025303.42-(32-(330.271.7254.952421025303.416.172.4754.952421025303.42-(32-(30.67524二)4.950.81mm21.0754.952_21.7254.9522.47524.9520.17524.9521.30mm2.45mm1.49mm0.54mm0.675

44、242")0.8mm4.951.07524.952)1.34mm_21.7254.9522.4754.9522-)2.52mm1.54mm3）、8#塊灌注時，橫梁的擾度_2221.730.1754.95°，0.175、P21.73kN時，f1（34廠）2421025303.44.95_22P218.96kN時，f218.960.6754.95（34醬）2421025303.44.952P321.89kN時，f321.891.0754.952（34世）2421025303.44.9520.22mm0.72mm1.27mm28.73kN時，f428.731.7254.95224

45、21025303.4（31.725242）4.952.39mmP515.34kN時，f515.342.4754.952（342421025303.42.47524.952）1.46mm根據(jù)以上計算可得1#塊灌注時，橫梁的擾度總和f=2.86mm<f=8000/400=20mm4#塊灌注時，橫梁的擾度總和f=-2.44mm<f=8000/400=20mm8#塊灌注時，橫梁的擾度總和f=2.16mm<f=8000/400=20mm五、后下橫梁走行時驗(yàn)算（一）、橫梁荷載1、橫梁自重qi1.2gi1.273.8421.49kN/m（考慮綴板等增加20%）2、底模和縱梁自重（按照8#塊

46、計算）底模按照200kg/m2計算，底模長4.5米，每根縱梁兩端均勻承載，所以每根縱縱梁在橫梁產(chǎn)生的荷載為q1.1gi3B2002.25（考慮綴板等增加10%）,所以q11.10.5345130.7522.255.14kNq21.10.5345130.7022.254.91kNq31.10.5345130.52522.254.13kNq41.10.5345130.4522.253.79kNq51.10.5345230.42522.255.44kNq61.10.5345230.3522.255.10kNq71.10.5345230.37522.255.22kN（二）、強(qiáng)度驗(yàn)算橫梁支座反力載。單位

47、：mmRaRamaxM中5.10RBk2(5.144.9124.13RB48.3kN23.7925.4425.1025.2221.498)/2QmaxSIxbx跨中彎矩48.33.82.655.22max48.31242.445562255.3MPa85MPa3)(0.51.494299.67kN.m4.910.754.131.43.791.85.442.3Mmax99.67W227843.8MPa145MPa（三）、剛度驗(yàn)算由于吊點(diǎn)外側(cè)沒有荷載，所以吊點(diǎn)處彎矩和外側(cè)擾度不計O1、跨中各作用點(diǎn)產(chǎn)生的擾度fmaxPal224EI-2(34)式中,a表荷載到吊點(diǎn)的距離,l表示跨距，P表示對稱荷5.22kN時,f10.85.227.62小(32421045562察）0.31mm5.1kN時，f21.155.17.62(324210455621.1527.62)0.43mmP35.44kN時，f3，_21.55.447.69(32421045562嘉）0.58mm3.79kN時,f4一一一_23.792.07.6小(32421045562誓）0.52mmP54.13kN時，f54.1