1、1 概述 電力系統中的發電機、變壓器、輸電線路、母線以及用電設備，一旦發生故障，繼電保護及安全自動裝置能夠快速、可靠、有選擇地將故障元件從系統中切除，使故障元件免于繼續遭受損壞，既能保證其它無故障部分迅速恢復正常，又能提高電力系統運行的穩定性，是保證電力系統安全運行的最有效方法之一。而課程設計是學生在校期間的綜合性實踐教學環節，是學生全面運用所學基礎理論、專業知識和基本技能，對實際問題進行設計（或研究）的綜合性訓練。通過課程設計，可以培養學生運用所學知識解決實際問題的能力和創新精神，增強工程觀念，以便更好地適應工作的需求。本次課程設計為給110kV電網繼電保護配置與線路保護整定計算，學習規程確

2、定系統運行方式，變壓器運行方式。選擇各元件保護方式，計算發電機、變壓器、線路的參數，確定保護方式及互感器變比；首先選擇過電流保護，對電網進行短路電流計算，包括適中電流的正序、負序、零序電流的短路計算，整定電流保護的整定值。在過電流保護不滿足的情況下，相間故障選擇距離保護，接地故障選擇零序電流保護，同時對距離保護、零序電流保護進行整定計算。2 運行方式2.1最大最小運行方式 繼電保護整定計算用的運行方式，是在電力系統確定好遠行方式的基礎上、在不影響繼電保護效果的前提下，為提高繼電保護對運行方式變化的適應能力而進一步選擇的。 確定運行方式的限度，就是確定最大和最小運行方式，它應滿足常見運行方式為基

3、礎、在不影響保護效果的前提下，適當加達變化范圍。其一般原則如下： (1) 必須考慮搶修與故障兩種狀態的重疊出現。 (2) 不考慮極少見的特殊方式。必要時，可采取臨時的特殊措施加以解決。 最大運行方式，是系統在該方式下運行時，具有最小的短路阻抗值，發生短路后產生的短路電流最大的一種運行方式。一般根據系統最大運行方式的短路電流值來校驗所選用的開關電器的穩定性。最小運行方式，是系統在該方式下運行時，具有最大的短路阻抗值，發生短路后產生的短路電流最小的一種運行方式。一般根據系統最小運行方式的短路電流值來校驗繼電保護裝置的靈敏度。2.2接地運行方式中性點有效接地系統發生單項短路時，三相立即切除，供電的可

4、靠性差，對低電壓無變化，適用于110KV及以上的系統。2.2.2中性點非有效接地系統正常運行時，中性點對打的電壓為零，各相對低電壓等于相電壓。發生單項接地故障時，中性點對地電壓可達相電壓，完好相對低電壓可達線電壓，接地相對地電壓為零。適用于電壓小于500KV的裝置。根據以上說明本系統變壓器（T1、T2、T3）有一臺或兩臺采用中性點非有效接地系統，另外的采用中性點有效接地系統，終端變壓器（T4、T5、 T6、T7）采用中性點非有效接地系統2.3本電網運行方式本電網的最大運行方式為系統s在最大運行方式下發電廠三臺發電機同時投入運行，廠內有一至兩臺主變壓器中性點接地，變電所兩臺主變壓器并列運行，作為

5、終端變壓器一般不接地。 本電網的最小運行方式為系統s在最小運行方式下發電廠有一臺發電機退出運行，即發電機退出運行，廠內有一至兩臺主變壓器中性點接地，變電所兩臺主變壓器獨自運行，作為終端變壓器一般不接地。3保護配置3.1發電機變壓器保護配置配置原則1) 根據國家電網公司防止電力生產重大事故的二十五項重點要求（國電發2000589號）第條規定，“為提高繼電保護的可靠性，對重要的路線和設備必須堅持設立兩套獨立的主保護的原則，并且兩套保護宜為不同原理和不同廠家的產品，對重要元件應充分考慮 后背保護的設置，200MW及以上容量的發電機設備應配置兩套完整的互相獨立的主保護和后備保護”。2) 根據國電公司2

6、5項反措第11.6條要求精神，防止發電機變壓器組和變壓器的主斷路器出現非全相運行，引起設備事故或擴大為系統事故，220KV及以上發電機變壓器組和變壓器的主斷路器及母聯、母線分段斷路器應選用三相聯動的雙跳斷路器。3) 發變組保護技術要求高，對運行安全性，可靠性有嚴格的要求，必須選用有良好運行實績的危機發變組保護。根據以上的原則110kV輸電線路方式為：相間距離保護和零序電流保護。其中段、作為主保護，段作為后備保護。3.1.2 發電機-變壓器組保護方式的選擇與配置.1 發電機-變壓器組保護配置 （1）差動保護發電機定子繞組相間短路是一種嚴重的故障，為防止其危害，要裝設縱聯差動保護。（2）發電機定子

7、匝間短路保護大型發電機由于額定電流大，定子繞組每相都由兩個或以上的并聯支路組成。同一支路或同相不同支路繞組之間的短路稱為匝間短路。發電機在正常運行中，定子繞組由于電暈腐蝕，長期受熱，機械振動以及機械磨損等因素的影響，匝間絕緣將會逐步劣化。發生匝間短路后，在匝間電勢的作用下，短路繞組內將形成很大的短路環流，其值甚至超過機端三相短路電流，因此定子繞組匝間短路是發電機不容忽視的一種嚴重故障形式。（3）發電機定子繞組的接地保護發電機發生單相接地故障的危害，主要表現在故障點的電弧將燒傷鐵芯并進一步擴大定子繞組的損壞范圍。同時繞組發生一點接地后，如未能及時發現，則當繞組再發生另一點接地時，就會造成匝間或相

8、間故障，使發電機定子遭受更嚴重的損壞。 （4）主變零序保護大型電力變壓器高壓側所連接的都是中性點直接接地的高壓電力系統，配置于變壓器高壓側的零序保護，是用來作為變壓器、相鄰母線及輸電線路的單相接地故障的后備保護。（5）低阻抗保護低阻抗保護用于防護發電機及變壓器內部相間短路，作為發變組差動保護的后備，并兼作220KV母線短路的近后備以及220KV輸電線路的遠后備。（6）對稱過負荷保護當發電機差動保護范圍外部故障，而故障元件的保護拒動時，為了能可靠切除故障，在發電機上應裝設過負荷保護。同時也作為發電機差動保護的后備。 （7）不對稱過負荷保護不對稱過負荷保護不僅作為發電機相間短路的后備，而且是大型發

9、電機反應轉子表層過熱的主保護。電力系統發生不對稱短路或三相負荷不平衡時，定子繞組將流過負序電流，建立起相對轉子兩倍轉速的負序磁場。在轉子表層感應出數值很大的100Hz電流，引起轉子表層過熱、局部灼傷，甚至造成護環受熱松脫。此外，產生的100Hz交變電磁轉矩作用在轉子大軸和定子機座上，將引起機組振動。對于大型汽輪發電機，由于熱容量相對較小，所以發熱條件是決定機組承受負序電流能力的主要依據。 （8）發電機失磁保護發電機失磁指的是勵磁電流突然消失或下降到靜態極限所對應的勵磁電流以下（即部分失磁）。失磁的原因主要有：轉子繞組短路、勵磁回路開路、勵磁系統故障、滅磁開關誤跳閘以及誤操作等。（9）發電機過電

10、壓保護大型機組由于自動電壓調節器故障或功頻調節系統反應遲緩，在滿載下突然甩負荷后，出現危及絕緣安全的過電壓是比較常見的現象。 過電壓是造成發電機或變壓器過勵磁的原因之一，因此過電壓保護尚具有不完全的過勵磁保護的功能。（8）過勵磁保護引起發變組中主變過勵磁的原因有：1）發電機在低速下預熱或啟動過程中轉速尚未上升到額定值時，誤加勵磁并升壓到額定值，即因頻率較低而導致過勵磁。2）發電機并列過程中，誤加較大勵磁，使變壓器電壓超過額定值而導致過勵磁。3）機組停運轉速下降時，若滅磁開關未跳，而電壓自動調節器（AVR）仍作用調壓，而導致過勵磁。4）機組突然甩負荷時，由于電壓自動調節器（AVR）調整慣性，特別

11、當其失靈或停運時，則由于頻率升高趕不上電壓急劇升高而導致過勵磁。 （11）逆功率保護汽輪發電機由于機爐保護動作或調速系統故障，可能會出現主汽門突然關閉的情況，此后隨著汽輪機動能的消失，發電機將迅速轉變為電動機運行，即由向系統輸出有功功率變為從系統吸收有功功率，此即為逆功率。 （12）發電機失步保護發電機或機組群在受到大的擾動時（如相鄰設備短路故障延時切除或相鄰大型機組發生低勵故障），并與系統或與系統其余部分電勢間相角的搖擺可能會不斷擴大，以致超過180°進入異步運行狀態，即為失步，或稱不穩定振蕩。本電網變壓器的運行方式 發電廠變壓器的運行方式為有一至兩臺主變壓器中性點接地，作為終端變

12、壓器一般不接地。 本電網發電機-變壓器組保護類型 本電網中發變組應該裝設差動保護、瓦斯保護、失磁保護、轉子一點接地保護、定子單相接地保護、過電壓保護、過負荷保護等。表1保護方式的選擇與配置輸電線路發電機-變壓器組相間距離保護（段）零序電流保護（段）差動保護、瓦斯保護、失磁保護、轉子一點接地保護、定子單相接地保護、過電壓保護、過負荷保護等3.2線路保護配置配置原則1）110KV系統線路保護現按遠后備原則考慮實施，只配置一套線路微機保護。保護的主要工能為相間距離保護、接地距離保護、零序電流保護和三相一次重合閘。2）同一變電所宜采用同一制造廠的產品。對于110KV線路，保護和監控了兩個獨立的單元機箱

13、應裝設在同一屏上。一面屏上可裝設兩條線路的保護和監控，以避免不必要的連線，簡化回路接線，提高抗干擾力。3）地區發電廠至變電所的110KV聯絡線可根據電網穩定運行或繼電保護整定配合需要可裝設一套完整的縱聯距離保護（有條件時可考慮采用光纖通道）。本電網線路保護類型本設計中線路發生相間短路時采用相間距離保護（段），接地短路時采用零序電流保護（段）。 3.3互感器變比 電壓互感器變比根據電氣工程專業畢業設計指南繼電保護分冊韓笑宋麗群主編，電壓互感器的選擇：1） 一次電壓與二次電壓的選擇與配置電壓互感器的一次繞組額定電壓有3KV、6KV、20KV、35KV、110KV、220KV、500KV各級，電壓互

14、感器二次繞組分主二次繞組及輔助二次繞組兩類，即主二次繞組的額定電壓是按下述原則設計的：一次繞組接于線電壓時，二次繞組額定電壓為100V；一次線路接于相電壓時，二次繞組的額定電壓為。輔助二次繞組的額定電壓按下述原則設計：中性點直接接地的系統中，二次繞組額定電壓為100V；中性點不接待或經消弧線圈接地的系統中，二次繞組額定電壓為。在本次設計中選擇的電壓互感器變比是電流互感器選擇.1選擇原則為降低工程造價，在設計上通常采用測量儀表與繼電保護共用一組電流互感器的方式，一個電流互感器內有一個或多個鐵芯，每個鐵芯上有一個二次繞組，測量儀表和繼電保護接不同的二次繞組，且供測量儀表的鐵芯與供繼電保護的鐵芯在特

15、性上有較大差別。測量鐵芯是按電流互感器正常運行條件設計的，鐵芯截面小，飽和倍數低；而保護用鐵芯是按短路條件設計的，鐵芯截面大，飽和倍數高。1） 一次電流的選擇測量儀表用電流互感器的一次電流一般應取。其中，為發電機或變壓器的額定電流，對線路應是最大負荷電流。對于直接起動電動機的測量儀表用電流互感器應選用。繼電保護用電流互感器額定電流應大于該電氣主設備可能出現的最大長期負荷電流。2)二次電流的選擇標準電流互感器二次額定電流為5A或1A。110kV及以上的電流互感器的額定二次電流宜選1A，這樣可大幅度降低電纜中的有功損耗，在相同的條件下可減輕電流互感器的二次負擔，減小電流回路電纜截面，以降低工程造價

16、。3)額定輸出容量的選擇電流互感器的額定輸出容量是指在額定一次電流、額定變比條件下，保證所要求的準確級時，所能輸出的最大容量。可根據二次負載所消耗的容量來計算電流互感器的輸出容量。電流互感器二次負載所消耗的容量為式中電流互感器的二次額定電流，A;二次回路的負載阻抗，可采用實際測量值或通過計算得到。選擇電流互感器的額定輸出容量。額定容量標準值為5VA、10VA、15VA、20VA、25VA、30VA、40VA、50VA、60VA、80VA、100VA。注意，對測量儀表用互感器的額定容量只要稍大于二次負載即可，以保證短路時鐵芯能迅速飽和，使測量儀表免遭過大的電流所造成的損壞。3)準確級的選擇為滿足

17、保護、測量的需要，各個鐵芯具有的準確級可以不同。保護用電流互感器應選P級或TP級。P級一般保護用電流互感器，其誤差是在穩態正弦一次電流條件下的誤差，P級可分為5Px,10Px兩種，如5P10,5P20,10P10,10P20等，其中“P”表示保護用鐵芯，P之前的數字表示綜合誤差即準確等級，P之后的數字表示極限準確倍數。極限準確倍數指電流互感器能滿足綜合誤差要求的最大一次電流值與電流互感器額定一次電流之比值，如5P20的含義是該互感器為保護用，在一次側流過的最大電流為其一次額定電流20倍時，該互感器的綜合誤差不大于5%。在設計時，推薦采用10P型電流互感器鐵芯，只有對精度有特殊要求而10P型鐵芯

18、不能滿足時才采用造價相對較高的5P型電流互感器鐵芯。對于測量用電流互感器鐵芯，準確等級用有0.1級、0.2級、0.3級、0.5級1級、3級、5級等，測量和表計用的電流互感器一般為0.5級。只作為測量用的允許用1級，對非重要的測量允許使用3級。使用了規定準確等級的電流互感器后，并不能確保實際的電流誤差控制在規定范圍之內。必須保證二次負載實際的消耗伏安數不超過電流互感器的額定容量。此外，對繼電保護用電流互感器的一次最大短路電流不應超過電流互感器的極限準確倍數。.2 整定線路SC電流互感器的選擇 所整定線路SC流過的最大負荷電流即在發電廠有兩臺發電機投入運行，兩變電所都在運行狀態下流過線路SC的電流

19、：故所選電流互感器的變比為800A1A表2互感器變比選擇名 稱電流互感器電壓互感器變 比 800A/1A110kV/0.1kV4整定計算4.1參數計算4.1.1 標幺值計算（1）發電機G電抗標幺值可利用公式=0.129求得例如發電機的電抗標幺值0.129=0.129=0.110同理可求得發電機的電抗標幺值，見表格3所示。（2）變壓器T電抗標幺值可利用公式=求得例如變壓器的電抗標幺值同理可求得變壓器電抗標幺值，見表格3所示。（3）線路L正序電抗標幺值可利用公式=求得例如線路SC的正序電抗標幺值=同理可求得線路ABBCCA的正序電抗標幺值，見表格3所示。（4）線路L零序電抗標幺值可利用公式=求得例

20、如線路SC的零序電抗標幺值=同理可求得線路ABBCCA的正序電抗標幺值，見表格3所示。表3 發電機變壓器線路阻抗值表正序負序零序發電機0.1100.110變壓器0.1000.1000.0800.3330.3330.2660.4200.4200.336線路AB標么值0.0420.0420.126有名值5.5545.55416.66BC標么值0.0760.0760.228有名值10.0510.0530.15CA標么值0.0540.0540.126有名值7.1417.14116.66SC標么值0.1660.1660.498有名值21.9521.9565.864.2相間距離保護距離保護整定原則 （1）

21、距離段的整定計算 動作阻抗按躲本線路末端接地故障整定為 (4.1)式中 可靠系數，一般取0.80.85; 本線路的正序阻抗 動作時間 （2）距離段的整定計算 動作阻抗按與相鄰變壓器T6的快速保護相配合整定為 (4.2) 式中 可靠系數，考慮變壓器阻抗誤差較大，一般取0.70.75 最小分支系數 靈敏度校驗 距離保護段，應能保護線路全長，本線路末端短路時應有足夠的靈敏度。考慮各種誤差因素，要求靈敏系數應滿足 (4.3) 動作時間的整定距離保護段的動作時間，應比與之配合的相鄰元件保護動作時間大一個時間級差。 (4.4) （3）距離段的整定計算 考慮到電動機子啟動的情況下，保護段必須立即返回的要求，

22、采用全阻抗特性，則整定值為 (4.5)式中 可靠系數，一般取1.21.25； 電動機自啟動系數，取1.5； 阻抗測量元件的返回系數，取1.15； 最小負荷阻抗，一般。 靈敏度校驗。 距離保護的段既作為本線路、段保護的近后備，又作為相鄰下級設備的遠后備保護，靈敏度應分別進行校驗。 作為近后備時，按本線路末端短路校驗，計算式為 （4.6）作為遠后備時，按相鄰設備末端短路校驗，計算式為 （4.7） 式中 相鄰設備的阻抗； 分支系數最大值。 動作時限 （4.8）式中 與本保護配合的相鄰元件保護段（x為或段）最大的動作時間。 （4）轉換成二次值 （4.9） S側距離保護整定4.2.2.1 S側距離段整定

23、 （1）動作阻抗 距離段動作阻抗按躲本線路末端接地故障整定，根據式（4.1）可得距離段動作阻抗一次值為16.85，根據式（4.9）可得距離段動作阻抗二次值為13.42。 （2）動作時間 距離段動作時限為0s4.2.2 1.1S側距離段整定 （1）動作阻抗 距離段分別與下一級線路CA段、線路BC段和變壓器配合，并取三者較小者作為段整定阻抗，由于校驗靈敏系數不滿足，故該與下線路CA段配合，校驗靈敏系數滿足，得距離段動作阻抗一次值為46.31，根據式（4.9）可得距離段動作阻抗二次值為33.34。 （2）動作時間 距離段動作時限為1s.1.2S側距離段整定 （1）動作阻抗 距離段動作阻抗按躲開最小的

24、負荷阻抗整定，根據式（4.5）可得距離段動作阻抗一次值為69.11，根據式（4.9）可得距離段動作阻抗二次值為49.75。（2）動作時間 距離段動作時限為2.5s4.2.2.2 C側距離保護整定 由于C側沒有下一級線路，故只需整定段和段。.2.1 C側距離段整定(1）動作阻抗 距離段動作阻抗按躲本線路末端接地故障整定，根據式（4.1）可得距離段動作阻抗一次值為17.680，根據式（4.9）可得距離段動作阻抗二次值為12.858。（2）動作時間 距離段動作時限為0s.2.2 C側距離段整定（1）動作阻抗 距離段動作阻抗按躲開最小的負荷阻抗整定，根據式（4.5）可得距離段動作阻抗一次值為49.15

25、5，根據式（4.9）可得距離段動作阻抗二次值為35.749。（2）動作時限距離段動作時限為1s表4 相間距離保護整定值表保護段整定段一次值二次值時限t（s）靈敏系數S側段18.6513.420/段46.3133.3412.03段69.1149.752.5近：2.68 遠(1)2.16(2)1.98 C側段18.6513.560/III段69.1149.751近：2.684.3零序保護4.3.1整定原則1） 零序電流保護段的整定計算 動作電流按躲過區外接地短路的最大三倍零序電流整定位 (1.9)式中 可靠系數，取值不小于1.3； 區外接地短路的最大三倍零序電流，對于單回線一般取本線路末端接地短路

26、時的最大三倍零序電流。必須考慮正序等值阻抗和零序等值阻抗的比值，當時取單相接地電流，時取兩相接地短路的電流；保護范圍零序電流段的保護范圍應不小于線路全長的15%20%。動作時間 零序電流段的動作時間為保護裝置的固有動作時限。2)零序電流保護段的整定計算. 動作電流 按本線路末端接地短路時有足夠靈敏度整定，即 (1.10)式中 相鄰線路末端接地故障的最小零序電流；靈敏系數，取值不小于1.3。動作時間在相鄰保護動作時限的基礎上高一個時間級（0.5s）。 S側零序電流保護整定4.3.2.1 S側零序電流段整定（1）動作電流零序電流段的動作電流應該躲過被保護線路末端發生單相或兩相接地短路時流過本線路的

27、最大零序電流，可得零序電流段的動作電流一次值為5616.94A，可得零序電流段的動作電流二次值為7.018A。（2）動作時限零序電流段的動作時限為0s4.3.2.2 S側零序電流段整定(1)動作電流 零序電流段保護區不超出相鄰線路零序電流段保護區，可得零序電流段的動作電流一次值為1856.4A,可得零序電流段的動作電流二次值為2.30A。(2) 動作時限 零序電流段的動作時限為0.5s4.3.2.3 S側零序電流整定(1)動作電流 零序電流段可得零序電流段的動作電流一次值為329.8A，可得零序電流段的動作電流二次值為0.412A。(2)動作時限 零序電流段的動作時限為2.5s 4.3.3 C

28、側零序電流保護整定由于C側沒有下一級線路，故只需整定段和段。4.3.1 C側零序電流段整定 (1）動作電流零序電流段的動作電流應該躲過被保護線路末端發生單相或兩相接地短路時流過本線路的最大零序電流，可得零序電流段的動作電流一次值為5238.7A，可得零序電流段的動作電流二次值為6.548A。 （2）動作時間 零序電流段動作時限為0s4.3.2 C側距離段整定 （1）動作電流 零序電流段可得零序電流段的動作電流一次值為269.55A，根據式（4.6)可得零序電流段的動作電流二次值為0.336A。 （2）動作時限 零序電流段動作時限為1s表5 零序保護電流整定值表保護段整定段電流值 (一次側值)電

29、流值 (二次側值)動作時間（S）靈敏系數保護1段5614.927.0180/段1856.42.32011.6段329.80.4122.5近9.55遠（1）21.40（2）9.88保護2段5238.76.5480/段269.550.3361近5.685小結本設計中為110kV輸電線路及變壓器組T1選擇合理的保護方式，110k輸電線路采用了反應相間故障的距離保護整定計算和反應接地故障的零序保護整定計算，本方案整定線路SC段。對于被保護線路保護方式的選擇分相間短路時線路的距離保護，和接地短路時線路的接地零序保護。距離保護是利用短路時的電壓，電流同時變化的特征，測量電壓與電流的比值，反應故障點到保護安

30、裝處的距離而工作的保護。一般分三段整定，其中I段可以保護全線路的80%85%，按躲過本線路末端故障時測量阻抗，其動作時間為0S，可以做到速斷，II段可以和相鄰線路保護配合，也可以和相鄰變壓器配合，既與相鄰線路的距離I段配合，若靈敏度不滿足則與相鄰線路保護II段 配合，也按躲過相鄰變壓器低壓側故障時整定，動作時間一般為0.5S1.0S通常能靈敏而快速切除全線路范圍內的故障。由I段和II段構成線路的主保護，III段按躲過最小負荷阻抗整定，動作時間一般在2S以上，作為后備保護段。利用短路時的電壓，電流的變化特征，通過測量故障阻抗來確定故障所處的范圍，保護區穩定，靈敏度高，動作情況受到電網運行方式變化

31、的影響小，能在多側電源的高壓及超高壓復雜電力系統中應用。對于電流，電壓保護來說，距離保護的構成，接線和算法都比較復雜，裝置自身的可靠性稍差。零序電流保護反應中性點接地系統中發生接地故障短路時的零序電流分量，零序電流保護接于電流互感器的零序濾過器，通常有三段組成，I段按躲開下段線路出口處單項接地故障時可能出現的最大零序電流來整定，其保護范圍不小于線路全長的15%20%，動作時限為保護裝置的固有動作時限。II段按與相鄰線路零序保護配合，既與相鄰線路零序電流保護的I段配合整定，若為單項接地時，靈敏度校驗應按照兩相接地短路時計算，若不滿足，可按與相鄰線路零序電流保護II段配合整定。動作時間不應超過1.

32、5S，III段躲過本線末端相間短路時最大不平衡電流，與相鄰線路首端最大兩相短路電流來整定，靈敏度按照相鄰元件末端接地短路時，流過本保護的最小零序電流來校驗。零序電流保護直接受系統運行方式變化的影響很小。此外，由于線路零序阻抗遠較正序阻抗大，故線路始端與末端短路時，零序電流變化顯著，曲線較陡，因此零序一段保護范圍較大，也較穩定，零序二段保護的靈敏系數也易于滿足要求。方向性零序保護沒有電壓死區。課程設計使所學課程的知識進行強化，提高了分析問題和解決問題的能力，拉近課堂與工程設計的距離，掌握了對電力系統各元件配置相應的保護和對線路的整定。并且進行設計技能、計算繪圖及編寫說明書的初步訓練。能按課程設計

33、任務書要求獨立完成設計。6 參考文獻1劉萬順.電力系統暫態分析.北京：中國電力出版社,2006。2崔家佩等.電力系統繼電保護與安全自動裝置整定計算.北京：水利電力出版社，1995。3李斌.隆賢林. 電力系統繼電保護及自動裝置. 北京：中國水利水電出版社，2007。4許建安 .繼電保護整定計算.北京：中國水利水電出版社， 2001。5馬永翔 .電力系統繼電保護.重慶大學出版社，2007。6東北電力設計院.繼電保護和安全自動裝置技術規程DL400-91.電力 版社，1991。7西北電力設計院.電力工程電氣設計手冊（二）.北京：水利電力出 社，1990。計算書1參數的計算11發電機阻抗計算 =0.129×100/50/0.8=0.110 1.2變壓器阻抗計算對