1、 33#、34#樓施工電梯外防護 專項施工方案一、編制依據1）施工現場平面布置圖2）建筑施工手冊（第四版）“腳手架工程和垂直運輸設施”部分3）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規（JGJ130-2011）4）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）二、工程概況工程名稱： 金科·米蘭米蘭工程建設單位： 金科科潤房地產開發工程設計： 民用建筑工程監理： 太湖明珠建設咨詢監理勘測單位： 市勘察設計研究院施工單位： 天宇建設工程工程地點： 本工程位于市金城東路南側，錫士路東側本工程33、34#樓為高層住宅，其建筑層數 34層，建筑面積為 14663.7平方米，其中地上建筑面積為 14220

2、平方米；地下一層建筑面積為 443.7平方米。本工程建筑設計使用年限：三類，50年。抗震設防類別為丙類。抗震設防烈度：6度。主要結構類型：剪力墻、框架。高層建筑防火類別：一類。建筑耐火等級：高層住宅和地下室為一級,其余為二級。工程施工到8層結構后開始搭設施工電梯，施工電梯部位搭設防護腳手架。施工電梯安裝在33#樓北面，34#樓安裝在南面，施工電梯與主體之間搭設防護腳手架、接料平臺。三、材料要求1、鋼管腳手架采用外徑48mm、壁厚2.8mm鋼管，鋼管外表面銹蝕深度不大于0.5mm，鋼管上嚴禁打孔。2、扣件使用前應進行質量檢查，發現有裂縫、變形的嚴禁使用。滑絲的螺栓必須更換，并應進行防銹處理。3、

3、底座采用50mm厚木板鋪設。4、腳手板采用18mm厚竹膠板，寬度不小于200mm，兩端用直徑4 mm的鍍鋅鐵絲箍兩道，竹膠板下部鋪設50×100mm木方200mm。 5、密目網和安全平網應符合國家驗收規的要求，并經現場試驗合格后方可使用。四、基礎設置33#34#樓落地腳手架基礎設置在地下車庫頂板上（-1.03m）立桿下鋪50mm厚木腳手板。 五、腳手架搭設防護腳手架為雙排落地鋼管腳手架，總高98.97m，腳手架全部采用雙立桿搭設。腳手架立桿縱距（La）為1.5m、0.9m、1.5m（計算取1.5m），橫桿步距（h）為1.5m，立桿距建筑物外墻皮1.8m。根據JGJ-130建筑施工扣件

4、式鋼管腳手架安全技術規要求：雙排落地式腳手架搭設高度不宜超過50m，單排腳手架搭設高度不宜超過24m；故本工程電梯防護架采用分層懸挑的方式搭設：1-14層選用雙排落地式腳手架，15-19層、20-24層、25-29層、30-33層為懸挑單排腳手架。雙排落地腳手架最大搭設高度40m，單排落地腳手架懸挑高度最大14.5m，滿足規要求。1、腳手架必須設置掃地桿。掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮150mm處的立桿上。2、立桿底部應設置50mm厚墊板。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接。立桿接長必須采用對接扣件連接，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步，同步隔一根立桿的兩個相隔

5、接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。3、水平桿設置在立桿側。4、作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120-150mm。鋪設時可采用對接鋪設，也可采用搭接鋪設。對接鋪設時，接頭處必須設置兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度130-150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm。搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。其板長兩端均應與支承桿可靠的固定。5、連墻件采用短鋼管用扣件固定在結構邊框梁預埋短鋼管上，偏離主節點的距離不大于300mm。每一樓層連墻部位不小于2個。6、安全防護隨

6、搭設進程與時裝設連墻件，裝設作業層間橫桿，鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、擋腳板；搭設過程中密目外網須全封閉。外腳手架采用立體防護，外側除洞口位置外滿掛密目網，網的顏色要一致且均掛在腳手架外立桿側，用合乎要求的專用扎帶系牢在大橫桿上，網與網的連接要靠緊并用系繩綁好。操作層每層接料平臺部位均設置1.8×1.5m防護門。六、腳手架搭設注意事項1、嚴禁管徑不一的鋼管進行混合使用。2、當搭至有連墻點的構造點時，在搭設完該處的立桿、水平桿，應立即設置連墻件。3、對接扣件的開口要朝向架子的側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下，以確保安全。4、螺栓擰緊扭力矩不應小于40N·m，且不應大于65

7、N·m，各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。七、腳手架搭設質量要求1、立桿的垂直偏差為±100mm，同一排大橫桿的水平偏差不大于50mm。2、腳手架步距、橫距偏差為±20mm，縱距偏差為±50mm。3、同跨兩根縱向水平桿高差為±10mm。八、腳手架拆除1.腳手架拆除前，由工長進行拆除安全技術交底。2.清除腳手架上雜物與地面障礙物。3.拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。4.連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不大于2步。5.當腳手架拆至最后一根長立桿的高度時，應先在適當位

8、置搭設臨時拋撐后再拆除連墻件。6.拆下的扣件和配件要與時運至地面并按品種、規格隨時碼放，各構配件嚴禁拋擲至地面。7.拆除時地面設監護人，嚴禁無關人員進入危險區。九、安全技術措施1.腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可上崗。2.搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。 3.腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規要求進行檢查驗收，合格后方準使用。 4. 當有六級與六級以上大風和霧、雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨后上架作業應有防滑措施。5. 在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向

9、水平桿，縱、橫向掃地桿和連墻件。6. 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。7. 腳手架接地、避雷措施應按施工現場臨時用電安全技術規（JGJ46）的有關規定執行。8. 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入。9. 臨電線路不得掛在腳手架上。十、附圖接料平臺正立面圖 注明：施工電梯防護門見附圖電梯防護門制作圖接料平臺剖面圖十一、落地雙排防護腳手架計算書本扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規(GB 50007-2011)、建筑結構荷載規(GB 50009-2001)、鋼結構設計

10、規(GB 50017-2011)等編制。計算參數:雙排腳手架，搭設高度40.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，排架距離結構0.30米，立桿的步距1.50米。鋼管類型為48×2.8，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。地基

11、承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數1.00。（一）、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.050/2=0.184kN/m活荷載標準值 Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m靜荷載的計算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.184=0.263kN/m活荷載的計算值 q2=1.4

12、5;1.050=1.470kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.263+0.10×1.470)×1.5002=0.378kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.263+0.117×1.470)×1.5002=-0.446kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.446×106/4248.

13、0=105.032N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.036+0.184=0.219kN/m活荷載標準值q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.219+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×101950.0)=2.864mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!（二）、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，

14、大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036×1.500=0.053kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷載標準值 Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN荷載的計算值 P=1.2×0.053+1.2×0.276+1.4×1.575=2.600kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷

15、載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.036)×1.0502/8+2.600×1.050/4=0.688kN.m =0.688×106/4248.0=162.024N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.036×1050.004/(384×2.060×105×10

16、1950.000)=0.03mm集中荷載標準值P=0.053+0.276+1.575=1.904kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1903.875×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×105×101950.0)=2.186mm最大撓度和；V=V1+V2=2.213mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!(三)、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫

17、向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.036×1.050=0.037kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷載標準值 Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN荷載的計算值 R=1.2×0.037+1.2×0.276+1.4×1.575=2.580kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN

18、的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。(四)、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1115 NG1 = 0.112×40.000=4.461kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.350×4×1.500×(1.050+0.300)/2=1.417kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.150×1

19、.500×4/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×40.000=0.300kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.628kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，、外立桿按一縱距施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000×2×1.500×1.050/2=3.150kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(GB50009-2001)附

20、錄表D.4的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.600 = 0.236kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×6.628+0.85×1.4×3.150=11.702kN不考慮風荷載時,立桿的軸

21、向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×6.628+1.4×3.150=12.364kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.85×1.4×0.236×1.500×1.500×1.500/10=0.095kN.m(五)、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

22、其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.364kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由長細比，為2599/16=162； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =123

23、64/(0.27×397)=115.994N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.702kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截

24、面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由長細比，為2599/16=162； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.095kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =11702/(0.27×397)+95000/4248=132.124N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!(六)、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中 N

25、G2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 2.168kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 3.150kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.112kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 110.894米。腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 2.168kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 3.15

26、0kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.112kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.080kN.m；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 98.046米。腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。(七)、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Awwk 風荷載標準

27、值，wk = 0.236kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.00×4.50 = 13.500m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000經計算得到 Nlw = 4.465kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 9.465kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=30.00/1.60的結果查表得到=0.95； A = 3.97cm2；f = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf = 77.538kN Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用焊接方式

28、與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下其中 N為連墻件的軸向拉力，N=9.465kN；lw為連墻件的周長，取3.1416×48.0=150.80mm；t為連墻件的厚度，t=2.80mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經過焊縫抗拉強度 = 9465.13/(150.80×2.80) = 22.42N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!連墻件對接焊縫連接示意圖(八)、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 49.46 N 上部結構傳至

29、基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 12.36 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 170.00地基承載力設計值應按下式計算fg = kc × fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!十二、懸挑單排防護腳手架計算書本扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(GB

30、50017-2003)等編制。計算參數:雙排腳手架，搭設高度14.5米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，排架距離結構0.30米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為48×2.8，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.00米，水平間距3.00米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設9層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。懸挑水平

31、鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.80米，建筑物錨固段長度2.70米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.50m。拉桿采用鋼絲繩。（一）、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.350×0.800/2=0.140kN/m活荷載標準值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m靜荷載的計算值 q1=1.2×0.036+1.2

32、15;0.140=0.211kN/m活荷載的計算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.211+0.10×1.680)×1.5002=0.416kN.m支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.211+0.117×1.680)×1.5002=-0.490kN.m我們選擇支座彎矩和

33、跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.490×106/4248.0=115.265N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.036+0.140=0.176kN/m活荷載標準值q2=1.200kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.176+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×101950.0)=3.150mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10m

34、m,滿足要求!（二）、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036×1.500=0.053kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷載標準值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷載的計算值 P=1.2×0.053+1.2×0.210+1.4×1.800=2.836kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算

35、最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.036)×0.8002/8+2.836×0.800/4=0.571kN.m =0.571×106/4248.0=134.319N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.036×800

36、.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.01mm集中荷載標準值P=0.053+0.210+1.800=2.063kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=2063.250×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×101950.0)=1.048mm最大撓度和； V=V1+V2=1.057mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規5.2.5): R R

37、c其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.036×0.800=0.028kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷載標準值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷載的計算值 R=1.2×0.028+1.2×0.210+1.4×1.800=2.806kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12k

38、N的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；（四）、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1115 NG1 = 0.112×14.500=1.617kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.350×9×1.500×(0.800+0.300)/2=2.599kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋

39、板，標準值為0.15 NG3 = 0.150×1.500×9/2=1.013kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×14.500=0.109kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.337kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，、外立桿按一縱距施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN風荷載標準值應按照以下公式計算；其中 W0 基本風壓(k

40、N/m2)，按照建筑結構荷載規(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.600 = 0.236kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×5.337+0.85×1.4&#

41、215;3.600=10.688kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×5.337+1.4×3.600=11.444kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.85×1.4×0.236×1.500×1.500×1.500/10=0.095kN.m

42、（五）、立桿的穩定性計算卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.444kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由長細比，為2599/16=162； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/

43、i 的結果查表得到0.268； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =11444/(0.27×397)=107.367N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.688kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500&

44、#215;1.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由長細比，為2599/16=162； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.268； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.095kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10688/(0.27×397)+95000/4248=122.611N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!（六）、連墻件的計算連墻

45、件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.236kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.00×3.00 = 9.000m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000經計算得到 Nlw = 2.977kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 7.977kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=3

46、0.00/1.60的結果查表得到=0.95； A = 3.97cm2；f = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf = 77.538kN Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下其中 N為連墻件的軸向拉力，N=7.977kN；lw為連墻件的周長，取3.1416×48.0=150.80mm； t為焊縫厚度，t=2.80mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經過焊縫抗拉強度 = 7976.75/(150.80×2.80) = 18.89N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求

47、!連墻件對接焊縫連接示意圖（七）、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為800mm，側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1500mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面積A = 30.60cm2。受腳手架集中荷載 P=11.44kN水平鋼梁自重荷載 q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=9.768kN,R2=14.710kN,R3=-0.291kN最大彎矩 Mmax=3.836kN.m抗彎計算強度 f=M/1.05W+N