1、深圳市丹平快速路一期工程東湖立交鋼-砼組合箱梁現澆橋面板施工方案編制:復核:審批:深圳市羅湖建筑安裝工程有限公司深圳市丹平快速路一期工程第 2合同段項目經理部二0 一四年三月二十日一、編制依據：(第1) .北京市市政工程設計研究總院深圳市丹平快速路一期工程 二合同段鋼箱梁橋梁部分施工圖設計)。2) .我公司的技術、機械設備裝備情況。3) .國家和行業現行施工規范及驗收規范、技術規程、標準以及深圳 市相應驗收規范、技術規程和標準。二、工程概況：深圳市丹平快速路一期工程位于深圳市羅湖區，本工程采用地下 道路形式，路線大致為東西走向，西起愛國路立交，穿越東湖公園， 位于深圳水庫南側，以隧道形式與東部

2、過境高速近期實施段相接。第二合同段東湖立交項目包含A匝道（A0#墩A3#墩）、B匝道（B4#墩B5#墩）、C匝道（C10#墩C14#墩，C14#墩C16#墩） 共4聯鋼-混組合連續梁。其中： A匝道（A0#A4#墩）主梁采用鋼-混組合箱梁，梁高1.6m , 其中預制高度1.25m，現澆橋面板厚度0.280.35m。橋梁中 線處分孔為35+35+35=105m。橫向為單箱雙室斷面，箱室全 寬9.50m，底板寬5.50m，外懸臂2.00m。鋼箱底板水平，腹板 高度不同，橋面橫坡由腹板高度變化形成。共分 5個制作段工 廠預制，現場在各制作段接口處設臨時墩，鋼箱制作段現場吊 裝就位，高強螺栓栓接。 B

3、匝道（B4#B5#墩）主梁采用鋼-混組合箱梁。梁高1.8m , 其中預制高度1.45m，現澆橋面板厚度0.280.35m。橋梁中 心線處分孔為一孔簡支40m。橫向為單項雙室斷面，箱室全寬 10.00m，底板寬6.00m，外懸臂2.00m。鋼箱底板水平，腹板高度不同，橋面橫坡由腹板高度變化形成。共分 3個制作段工廠預制，現場在各制作段接口處設臨時墩，鋼箱制作段現場吊裝就位，高強螺栓栓接。 C匝道（C10#C14#墩，C14#C16#墩）主梁采用鋼-混組合箱梁梁高1.8m，其中預制高度1.45m，現澆橋面板厚度0.280.35m。C10#C14#墩橋梁中心線處分孔為27+37.85+28.15+3

4、4.5=127.5m,C14#C16# 墩橋梁中心線處分孔為29.89+39=68.89m.兩聯主梁橫向均為單箱雙室斷面，箱室全寬9.50m，底板寬5.50m，外懸臂2.00m。鋼箱底板水平，腹板高度不同，橋面橫坡由腹板高度變化形成。共分9個制作段工廠預制，現場在各制作段接口處設臨時墩，鋼箱制作段現 場吊裝就位，高強螺栓栓接。除B匝道（B4#B5#墩）為單跨簡支梁，橋面板未設縱向預應力外，其余各聯鋼-混組合箱梁均在現澆橋面板內施加縱向預應力，預應力鋼絞線規格采用12 x©15.20，抗拉標準強度fPK=1860Mpa，松弛率為2.5%的高強低松弛鋼絞線拉控制應力采用。k=0.70fp

5、k=1302Mpa, 束張拉力為2187.4KN，兩端張拉，張拉錨具采用夾片式15-12型錨具， 成孔材料為內徑90mm塑料波紋管，孔道注漿采用OVM真空 灌漿系統。三、工程數量:本合同段鋼-砼組合箱梁橋面板工程數量如下:材料 橋梁'、C50無收縮混凝土（ m3）鋼筋（kg）鋼絞線(315.2)備注A1聯3555556216268B2聯14721502/單跨簡支梁C5聯48312947115090C6聯2516088212229合計123626741743587四、施工進度計劃及人員機具安排：1. 施工進度計劃：根據總體進度計劃及現場情況，各聯鋼-混組合箱梁進度計劃如下: A匝道第一聯

6、：計劃2014年7月14日開工，2014年8月18日完工； C匝道第五聯：計劃2014年8月20日開工，2014年9月23日完工; C匝道第六聯：計劃2015年3月21日開工，2015年4月23日完工; B匝道第二聯：計劃2015年4月25日開工，2015年5月19日完工。詳見進度計劃橫道圖2. 人員機具安排：鋼-砼組合箱梁橋面板施工人員機具安排名稱單位數量備注1.模板工人102.鋼筋工人103.混凝土工人64.張拉工人85.電焊工人26.25噸汽車吊臺17.三角支架個258按照最長一聯配備8中支架鋼管根103248mm，高度 120cm9.膠合板（厚1.2cm ）m2160010. 10*1

7、0*300cm 方木根516橫向11.10*10*250cm 方木根950縱向12.50型振搗器臺4備用2臺13.平板振動器臺1五、現澆橋面板施工方案:（一）施工工藝流程：1. 搭設臨時墩支架，按設計預拱度要求在臨時墩處設置臨時支點;2. 吊裝鋼梁就位，按設計預拱度調整高程；3. 聯接高強螺栓，將多跨簡支鋼梁形成多跨連續鋼梁；并澆筑橫 梁混凝土達到100%強度。4. 安裝懸臂支架及模板，綁扎橋面板鋼筋，安裝預應力管道及錨 墊板，澆筑橋面板混凝土，5待橋面板混凝土達到設計強度后，先對稱張拉橫向預應力鋼束 然后，對稱張拉通長橋面板鋼束，孔道灌漿；最后，對稱交替 張拉墩頂橋面板鋼束，孔道灌漿。6.

8、拆除臨時墩支架。7. 橋面鋪裝、防撞墻等施工。（二）橋面板施工懸臂支架及模板1. 支架：鋼梁箱體內頂板現澆支架采用48mm鋼管立桿，縱橫枋采用10 xiOcm方木，支架高度通過可調頂托調整。橋面板 懸臂寬度為1.88m，根據現場情況，擬采用三角支架懸澆。卜I1:;2. 模板：橋面板底模采用厚度12mm的優質進口膠合板，為保證橋面板砼 外觀質量，膠合板表面必須平整光滑，質地密實。模板安裝過程中， 應注意以下事項：a. 模板安裝必須平整、線型順適，幾何尺寸、高程應符合設計及規范要求；b. 橋面板底模安裝時必須在縱橫向拉線，以保證拆模后倒角線型 流暢、美觀；c. 為防止漏漿，在鋼梁翼板與模板相交處及

9、倒角處填塞高彈性海 綿條以防漏漿，底模倒角處采用雙面膠密封處理；d. 模板分段制作、分段鋪裝成型，在伸縮縫處設置與伸縮縫等寬的泡沫板塞嚴，以保證伸縮縫安裝寬度（三）鋼筋加工與安裝:底模安裝完成，并經檢驗合格后，可進行橋面板鋼筋安裝、綁扎, 橋面板鋼筋加工、制作及安裝應嚴格按照以下要求進行：a. 鋼筋必須采用入圍廠家的產品，鋼筋進場后，按照規范要求 的頻率進行抽檢，各項技術指標合格后，方可使用；b. 鋼筋加工、制作及安裝必須嚴格按照設計及規范要求，并注 意以下事項： 鋼筋的規格、型號、位置、尺寸及間距應符合設計及規范 要求； 鋼筋焊接質量符合規范要求，試驗人員按照規范要求頻率 對鋼筋焊接接頭進行

10、抽樣檢驗，合格后，方可進行下道工 序施工，鋼筋接頭應滿足規范要求，同一截面內接頭數量 不得超過設計及規范要求； 鋼筋焊接及綁扎長度應符合規范要求； 鋼筋保護層采用定型塑料墊塊； 預先確定進人孔位置、數量及加固方法，伸縮縫、防撞欄、 泄水孔、通氣孔等設施的預埋件位置設置準確、無遺漏。（四）預應力管道及錨墊板安裝 按照設計坐標安裝預應力管道，每50cm設定位鋼筋,以保證管道位置準確，防止混凝土澆筑過程中管道上浮，管道安裝應做到線型順適，避免出現突然轉折， 管道連接應密封完好，防止漏漿。 按照設計位置安裝錨墊板及螺旋筋，錨墊板安裝時應 與鋼束保持垂直并定位牢固。（五）混凝土澆筑：橋面板混凝土采用無收

11、縮混凝土，設計強度等級為 C50，混 凝土采用攪拌站集中拌合，罐車運輸，混凝土輸送泵車泵送入模， 混凝土澆筑方法及注意事項如下：1. 混凝土要求：設計要求，橋面板混凝土采用摻膨脹劑的補償收縮混凝土， 混凝土標號為C50，要求混凝土水中14d限制膨脹率大于 0.015%。2. 混凝土澆筑：混凝土澆筑前，對模板、進行一次檢查，保證底模表面 平整、接縫嚴密，并對模板進行仔細清理，清除模板內雜物后用清水沖洗。澆筑前，由測量人員測出橋面板頂面高 程，并做好標記，保證橋面板標高和厚度符合設計及規范 要求。橋面板混凝土澆筑全段整幅一次澆筑，混凝土澆筑時采 用縱橫向分段的澆筑順序，循序漸進一次完成。混凝土采用

12、50型振動棒振搗，振搗時間要認真控制，既 不漏振也不能過振，每一處振完后，邊振搗邊慢慢提出振 動棒。振搗應使每處混凝土達到密實，混凝土密實的標志 是混凝土停止下沉，不再冒出氣泡，表面呈現平坦、泛漿， 混凝土澆筑應不間斷連續進行。3. 橋面板混凝土澆筑關鍵注意事項： 嚴格控制橋面板混凝土厚度，不得出現負偏差，確保橋 面板最小厚度滿足設計及規范要求，混凝土橋面板應將 鋼箱梁翼板底部以上部分全部包裹。 在混凝土澆筑過程中，隨時檢查混凝土坍落度等各項技 術指標，出現異常要及時調整。 在混凝土澆筑過程中，要注意保護鋼箱梁，不得在鋼箱 梁上焊接任何東西，不得以任何硬物碰撞鋼梁表面，注 意防止砼或砂漿污染鋼

13、梁表面，否則，要立即用水沖洗 干凈。（六）鋼箱梁預應力施工： 橋面板混凝土達到設計強度并模板支架后，進行預 應力施工，預應力張拉按照先長束后短束的順序， 對稱張拉墩頂預應力。預應力施工應嚴格按照公 路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000 ）進行。 預應力張拉完成后，及時進行孔道壓漿，孔道壓漿 為M40水泥漿，并采用真空灌漿工藝。六、安全事項及防護措施：橋面板施工涉及高空作業、起重作業、臨時用電等諸多不 安全因素，所有參與施工人員必須嚴格遵守勞動紀律和各項安 全操作規程，嚴禁出現“三違”情況，在施工過程中還要注意以 下安全事項：1. 所有參與橋面板施工的人員必須正確穿戴安全防護用品（安全帽、

14、安全帶等），并嚴格遵守高空作業、起重作業、臨時用電等各項安全操作規程。2. 橋面板施工必須設置完善的臨時防護， 臨邊要設置安全網,防止施工過程中出現墜物傷人。3. 上層作業面不得向下層拋投物品和墜物，起吊、放置工具 必須栓掛牢固，嚴防墜落。七、邊支架受力計算1、外力計算受力簡圖：各項荷載參數：模板及支架自重鋼筋砼自重G2=2.0KPaG1=25KN/m 3人負及機具荷載G3=1.5KPa砼振搗荷載：垂直 G4v=2.0KPa支架間距1.0m。(1) F1荷載組合G1=0.2+ (0.2+0.332 ) /2/2 X 0.848-0.85/2 )X1 X25=2.46KNG2= (0.848-0

15、.85/2 ) X1 X2=0.85KNG3= (0.848-0.85/2 ) X1 X1.5=0.63KNG4v= (0.848-0.85/2 )X1 X2=0.85KNF1 = 1.2 (G1+G2)+1.4 (G3+G4v ) =6.04KN J(2) F2荷載組合G1=0.332 X3.85 X X25=7.06KNG2=0.85 X1 X2=1.7KNG3=0.85 X1 X1.5=1.28KNG4D=0.85 X1X2=1.7KNF2=1.2 (G1+G2)+1.4 (G3+G4v ) =14.68KN J(3) F3荷載組合G仁(0.45+0.4 ) /2X(0.76-0.85/

16、2 )X1 X25=3.56KNG2= (0.76-0.85/2 ) X1 X2=0.67KNG3= (0.76-0.85/2 ) X1 X1.5=0.5KNG4v= (0.76-0.85/2 ) X1 X2=0.67KNF3=1.2 (G1+G2) +1.4 (G3+G4v ) =6.71KNJ2、內力計算(H為水平分力，V為垂直分力，N為軸間力)(1) 由C點合力為0,得Hcb+Hcd=0Vcd+F1=0J則Vcd二-F1=-(-6.04)=6.04KNf (矢力方向為上，以下類推)Ncd二Vcd/COS590 = 11.73KN /(矢力方向為第 I 象限)Hcd=NcdSIN590 =

17、 10.05KN (矢力方向為右，一下類推)Ncb=Hcb =-Hcd =-10.05KN J(2) 由B點合力為0,得Hba+H bc=0Vbd+F2=0則Nbd=Vbd=-F2=-(-14.68)=14.68KNfNba=H BA =-H bc=-(- Hbc)=-10.05(3) 由D點合力為0,得Hda+Hde+H dc=0wVda+Vde+Vdc+V db=0其中Hdc=-Hcd=-10.05KNJVdc=-V cd=-6.04KNJVdb=-Vbd=-14.68KNJHda+Hde-10.05=0Hda+HdE=10.05貝 SVda+Vde-6.04-14.68=0即Vda+Vd

18、e=20.72由受力簡圖可知Hda>0Hda<0aNda矢力方向有兩種可能，即第H象限或第W象限,Hde>0Hde<0即Vda>0-Vda<0b Nde矢力方向有兩種可能，即第I象限或第皿象限，即 Vde>0或 Vde<0則有兩種假設<1> 假設 Hda<0, Vda>0結合受力分析圖，則Hda=-Nda SIN53.7°vOI Vda=Nda COS53.7°>0結合式，則Hde>0 , Vde>0 則Hde=Nde SIN59o>0Vde=Nde COS59°>

19、;0帶入式，得-Nda SIN53.70+Nde SIN59o = 1O.O5Nda COS53.7 °+Nde COS59°=20.72解得Nda=13.6KNXNde=24.6KN/J <0 符合假設條件中f >0 符合假設條件中T >0 符合假設條件中f >0 符合假設條件中則 Had二-Nda SIN53.7 °=-10.96KN Vda=Nda COS53.7 °=8.05KN Hde=Nde SIN59°=21.09KN Vde=Nde COS59°=12.67KN 所以，此解成立。<2>

20、; 假設 Hda>0 ,則 Vda<0結合受力分析，則Hda=Nda SIN53.7°>0Vda=-N da COS53.7 0<0結合式，則Vde>0，Hde>0貝卩 Hde=Nde SIN590>0Vde=Nde COS59°>0帶入式，得Nda SIN53.70+Nde SIN59o=1O.O5-Nda COS53.7 °+Nde COS59°=20.72解得:Nda=-13.6KNNde=24.6KNJ <0 不符合假設條件f >0 不符合假設條件中f >0 符合假設條件中f &g

21、t;0 符合假設條件中貝S Hda=Nda SIN53.7°=-10.96KN Vda=-Nda COS53.7°=8.05KNHde=Nde SIN59°=21.09KNVde=Nde COS59°=12.67KN所以此解不成立，故，取假設<1>的解為正解，即Had=-10.96KNVda=8.05KNfHde=21.09KNVde=12.67KNfNda=13.6KNNde=24.6KN/(4) 由E點合力為0,得廠 Hed+F4=0YVed+V ea=0則 F4=-H ed=-(-H de )=21.09KNNea=Vea=-Ved=-

22、(-Vde)=12.67KNf(5) 由支架合力為0,得F4+F5=0貝S F5=-F4=-21.09KN J(6) 最大彎矩、最大剪力計算Mmax=M a=F4 x1=21.09KN mQmax=F4=21.09KN。3、受力驗算CD、DE、EA 為60 (5=5)鋼管AB、BC、AD、BD 為48 (5=3.5)鋼管(1)60 (8=5 )鋼管驗算Nmax=N de=24.6KN=24600N(受壓桿)1=3.14/64 xD4-(D-2 84=329209mm 4S=3.14/4 xD2- (D-2 5)2=864mm2R=、I /S =19.5mmL=0.85/SIN59 °

23、=0.992m=992mmZ=L/R=51查表得© =0.849盧Nde/(©s) =24600/ (0.849 X864) =33.5MPa< o=215MPa驗算合格 葩8 (8=3.5),鋼管驗算。Nmax=N bd = 14.68KN=14680N1=3.14/64 XD4-(D-2 8)4=121805mm 4S=3.14/4 >D2- (D-2 82=489mm2R= , I / S =15.8mmL=0.85ctg53.7 °=0.624m=624mmZ=L/R=624/15.8=39查表得© =0.889盧Nbd/(©

24、;s) =14680/ (0.889 >489) =33.8MPa< o=215MPa驗算合格(3) AO驗算節點A處用2根60 (8=5)鋼管，并用2塊400 >20 >2mm 的鋼板連接W 管=兀D3 (1-d4/D4) /32 >2=81874mm 3W 板=bh2/6X2=12 >202/6X2=57600mm 3盧Ma/1.15 ( W 管+W 板)=21.09 X106/1.15/ (81874+57600 ) =131.5MPa< q=215MPa驗算合格(4) 拉桿驗算拉桿受拉力 N=F6=F1+F2+F3=27.43KN受剪力Q=21

25、.09KN所需最小截面積 Smin=N/ 8=27430/170=161mm 2選用拉桿直徑為22mm , S=380mm 2>Smin拉桿受剪應力 V=Q/s=21090/380=55.5 MPa< o=200MPa驗算合格八、荷載試驗1、三角懸挑支架：水平桿、斜桿、腹桿用©48鋼管；下懸主斜桿、 主立桿用©60鋼管。三角懸挑支架間距1.0m。頂部使用© 22螺栓與 鋼梁翼板（鋼梁縱向頂部翼板上距邊 10cm鉆©24孔）連接，螺栓帽 向下，用兩個螺帽扭緊。三角懸挑下部使用鋼管底托支撐在鋼梁腹板 上，并頂緊支架，橫桿頂面端點比內水平高2cm

26、,豎桿應垂直于箱梁 腹板。兩三角支架間在上橫桿及立桿兩處用© 48鋼管扣件做縱向連接, 防止三角支架左右擺動。2、 三角懸挑支架根據計算及施工經驗滿足設計要求，但考慮支 架在加工過程中的焊接質量及各種不利因素，要求隨機抽查 2.1m支 架2榀做荷載試驗。3、在兩榀三角支架上進行計算荷載的 1.2倍做試驗；兩榀支架 堆載重量為：2.743t X1.2 X2=6.583t。4、為保證三角支架試驗與計算受力相符，荷載試驗采用在每支 點用1 ©10鋼絲繩懸吊下來，距地面1.0m位置搭設1 X3.0m鋼管平 臺；在吊點下設120槽鋼橫梁，在槽鋼橫梁上設4根10 XOcm縱向 方木，利

27、用方木撓度來調節吊點鋼絲繩長度，在方木上置砂袋，在砂袋上布置4根10 XOcm方木橫向方木，在方木上配載鋼筋砼預制板8塊4.23 >0.3 X).2m及4根12槽鋼3m長縱橫梁和20包砂袋。槽 鋼+砂袋+方木= 1.5t實際加載：4.23 ».3 ».2m $ 疋.5t+1.5t=6.583t測量未變形滿足要求5、一次加載50%，觀察支點邊頂點的下沉、位移及螺栓連接處、 豎桿與橫桿交接處產生的變形，24小時再加50%。再觀察上述變形 情況。九、懸臂支架施工安全技術措施1、進入施工現場，必須帶安全帽，特種作業人員必須經過技術 培訓并通過考核，持證上崗。2、嚴禁赤腳、穿拖鞋、穿硬底鞋在高空作業。嚴禁在架子上打 鬧、休息，嚴禁酒后作業。正確使用安全防護用品，高處作業必須系 安全帶，著裝靈便，穿防滑鞋。作業時精力集中，團結合作，互相呼 應，統一指揮。3、本支架安裝屬高空作業。高空作業人員，不得患有高血壓、 心臟病、貧血、癲癇病、恐高癥、眩暈等禁忌證；4、支架安裝作業中嚴格執行班前安全講話，操作按能力、水平 分工明確，聽從指揮協調配合。5、支架安裝時必須在鋼梁高強螺