1、、工程概況工程建設概況本工程為全剛性聚偏氟乙烯中空纖維膜與水工業裝備產業化項目一期工程綜合樓，工程地點為XX市XX區深圳路19號。建設 單位為XXXX水務科技股份有限公司，設計單位為 XX市建筑設計院 集團有限公司，由XXXX集團有限公司承建。2、建筑概況 本工程地上九層，地下人防車庫一層，框架結構，建筑高度為39.95 米，總建筑面積 12209.84 平方米。二、施工部署 結合本工程結構形式、實際施工特點，采用落地式腳手架與懸挑式腳手架相結合形式。落地式腳手架搭設高度為 24 米（六層頂），往上采 用懸挑式腳手架 ,懸挑高度不超過 20 米。建筑物四周搭設落地式、全封 閉的扣件式雙排鋼管腳

2、手架。腳手架為一架三用，既用于結構施工和裝 修施工，同時兼做安全防護，荷載按裝修荷載考慮。腳手架距離結構外 沿0.15m,立柱間距1.5M，排距1.05M，步距1.8M，中間設一道攔腰 桿，操作層加設18cm擋腳。連墻件間距橫向4.5M，豎向3.6M，采用？ 48 鋼管做為連墻構件。材料采用? 48 鋼管及配套扣件，竹腳手板，密 目安全平網、立網,及其它附件。懸挑式腳手架采用16#槽鋼（ U 口水平方向）懸挑,另加斜拉鋼絲繩。三、構造要求及技術措施3. 1 扣件式鋼管落地腳手架的構造要求及技術措施3.1.1 地基處理四周腳手架的基礎為回填土分層夯實，表面用 C20 砼進行硬化，厚度為20cm。

3、基礎上設置木墊板，厚度為6cm,寬度20cm,長 度4m,布設必須平穩，不得懸空。并在四周距腳手架外立桿 50cm處 設一 200X 200磚砌排水溝，坡度2%,在樓四個大角處設500*500*500 磚砌 120寬沉砂池, 沉砂池內水泥砂漿抹灰, 蓋板采用 ?16 間距 6厘 米鋼筋焊接網片雨水蓋。3.1.2 立桿 腳手架采用雙排單立桿,隨施工高度搭設,立桿頂端至少高出作業層 1.8m。立桿接頭采用對接扣件連接, 立桿和大橫桿采用直角扣件連接。 接頭交錯布置, 兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內, 并在高度 方向錯開的距離不小于50cm;各接頭中心距主接點的距離不大于 60cm。3.1.3

4、 大橫桿 大橫桿置于小橫桿之下,在立柱的內側,用直角扣件與立柱扣緊；其步距為 60cm, 其長度大于 3 跨,不小于 6 米,同一步大橫桿 四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接,其接頭交錯布置,不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱的距離不大于50cm。3.1.4 小橫桿每一立桿與大橫桿相交處,都應設置一根小橫桿,并采用直角 扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主接點的距離不大于 15cm。小 橫桿間距應與立桿柱距相同， 且根據作業層腳手板搭設的需要， 可在 兩立柱之間設置 12 根小橫桿，間距不大于 75cm。小橫桿伸出不小于10cm,且上、下層小橫桿應在立桿處錯開布 置。

5、3.1.5 縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮 20cm處的立柱上， 橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠在縱向掃地桿的立柱上。3. 2 懸挑式鋼管腳手架的構造要求及技術措施3.2.1 搭設順序：安裝槽鋼挑梁-搭設下支斜撐-放置縱向掃地桿-立柱-第一 步縱向水平桿-第一步橫向水平桿-安裝懸拉吊索-連墻件-第二 步縱向水平桿第二步橫向水平桿，向下以次類推。321搭設方法：懸挑式腳手架搭設時, 應事先在外墻板內按每根鋼挑梁安裝位置 予埋 4? 30PVC 塑料套管, 外墻模板拆除后即可安裝懸挑鋼梁, 鋼梁 與剪力墻之間的連接采用鉸節點的連接方式,其安裝方法為：在 16# 槽鋼靠剪力墻

6、一端用 -16*340*300 鋼板與其焊牢,并在鋼板上按穿墻 螺桿位置鉆D=25.5孔，鋼梁用？ 25穿墻螺栓與剪力墻固定，剪力墻 內側用-12*100*100 鋼板做墊板, 用 M25 螺帽擰緊螺栓, 鋼梁既算安 裝完成。鋼梁安裝固定后, 應在鋼梁下端按鋼梁間距設置 2? 48 雙鋼 管支撐,懸挑支架安裝完后,即可搭設外墻腳手架。3.2.2 立桿腳手架雙排單立桿，立桿頂端高出結構上皮1.5m。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿和大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置， 兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內， 并在高度 方向錯開的距離不小于50cm;各接頭中心距主接點的距離不大于 60 cm。3.

7、2.3 大橫桿大橫桿置于小橫桿之下， 在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊; 其長度大于 3 跨，不小于 6 米，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接， 其接頭交錯布置， 不在同步、同跨內。 相鄰接頭水平距離不小于50cm,各接頭距立柱的距離不大于 50cm。3.2.4 小橫桿 每一立桿與大橫桿相交處,都必須設置一根小橫桿,并采用直角扣件扣緊在大橫桿上,該桿軸線偏離主接點的距離不大于 15cm。 小橫桿間距應與立桿柱距相同, 且根據作業層腳手板搭設的需要, 可 在兩立柱之間設置 2 根小橫桿,間距不大于 75cm。小橫桿伸出不小于10cm，且上、下層小橫桿應在立桿處錯開布 置。3.3

8、剪刀撐 本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式,隨立柱、縱橫 向水平桿同步搭設,用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每六步四跨設置一道,斜桿與地面的夾角在45O 之間。斜桿相交點處于同一條直線上, 并沿架高連續布置。 剪刀撐的一根斜 桿扣在立柱上， 另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上， 兩端分別用旋 轉扣件固定，在其中間增加 2至 4個扣結點。所有固定點距主節點距 離不大于15 cm。最下部的斜桿與立桿的連接點與地面平行。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100 cm,并用不少 于三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10 cm。3.4 腳手板腳手板采用松木、厚6 cm、寬3545

9、cm的硬木板。在作業層下 部架設一道水平兜網,隨作業層上升,同時作業不超過兩層。首層滿 鋪一層腳手板, 以上每隔六層也要滿鋪一層腳手板, 并設置安全網及 防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8 cm處用直徑1.2伽的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩,接縫中設兩根小橫桿,各桿距接縫的距離不大于15 cm。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于 15cm。 拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置,避免出現探頭及空擋現象。3.5 連墻件連墻件采用剛性連接，垂直間距 3 m,水平間距4.5 m。連墻桿 用48X 3.5的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。連墻件橫豎

10、向順序排列、均勻布置,與架體和結構立面垂直, 并盡量靠近主接點。連墻桿伸出扣件的距離大于10cm,底步第一根大橫桿就布置連墻桿。3.6防護設施腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網的規格為1.5X6m,用網繩幫扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高出平臺 1.5m, 并在作業層下一步架處設一道水平兜網。再架內高度 5.8m處設首層 平網,往上每隔五步架設置隔層平網,施工層應設隨層網。作業層腳手架立桿于0.6m及1.2m處設有兩道防護欄桿，底步 內側設18 cm高的擋腳板。3.7 卸料平臺卸料平臺為懸挑式鋼平臺，規格為3.4X 4X 1.5m,懸挑4米，錨 固5米，共9米。防護欄分別在60 cm、

11、120 cm設立兩道，刷紅白相 間的油漆標志，并滿布密目安全網。平臺底面設厚 5 cm的腳手板，滿 鋪、鋪滿、兩端用8#鐵絲捆緊，并在四周設18 cm高的腳手板。平臺 寬 3.5米 ,伸出 4米。卸料平臺自二層每層設一個。3.8.安全出入口該出入口設在、樓梯口，出入口搭設長6.0m、寬4.5m、高6.0m 的防護棚，上鋪5 cm厚的雙層腳手板。四、安全防護措施4.1.結構臨邊在結構四周邊線內50 cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均為 鋼管。其高度不小于 1.2 米、立桿間距不大于 2 米、豎向每隔 0.6m 設一道通長大橫桿、 與框架柱可靠聯結。 沿鋼管長度方向刷紅白相間 的油漆、掛醒目標志

12、牌；護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警示牌、夜間設紅色標志燈；臨邊四周 1m 范圍內不準堆料、停放機具。 臨邊防護在每層模板拆除后應立即架設4.2.樓梯間 樓梯間的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設， 側邊沿樓梯坡度方向做一道 1.2m 高的護身欄，距地 0.6 米高處再設 置一道護攔，每隔兩米設一道立桿側邊塞底部設 18 cm高的擋腳板。4.3.防雷避電措施 采用避雷針與大橫桿連通、 接地線與建筑物樓層內避雷系統連成 一體的措施。避雷針設置在腳手架四角立桿上，共四根，用12的渡鋅鋼筋制作，高1m,與最上層的大橫桿連通，形成避雷網絡。下 部采用 16平方的黃綠雙色線作為引下線，與

13、接地極可靠連接。五、腳手架的搭設與拆除5.1.腳手架的搭設施工工藝工藝流程為：場地平整、夯實-材料配備-定位設置通長腳手板、 鋼底座-縱向掃地桿-立桿-橫向掃地桿-小橫桿-大橫桿-剪刀 撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網定距定位。 根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、 外立桿離墻 距離,并做好標志。用鋼卷尺拉直,分出立桿位置,并用小竹片點出 立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上,墊板必須鋪放平穩, 不得懸空；立桿垂直于墻面設置。在搭設首層腳手架時,沿四周設一 道斜支撐,待腳手架與主體結構拉結牢固后方可拆。 ,雙排架宜先立里排立桿, 后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的,再立中間一根，互相看齊

14、后，立中間部分立桿。內、外排兩立桿的連 線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立里排。5.2.腳手架的拆除施工工藝拆架程續應遵守由上而下，先搭后拆的原則，既先拆拉桿、腳手 板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順 序為安全網T欄桿T腳手板T剪刀撐T小橫桿T大橫桿T立桿）。不準分立面拆架或在上下兩步同時拆除。做到一步一清、一干一清。拆 立桿時，要先抱住立桿再拆最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐 時，應先拆中間扣件，再解端頭扣。所有連墻件必須與腳手架同步拆 除，腳手架拆除高差不大于 2 步。六、安全施工技術措施6.1.材料及其使用扣件的緊固程度應在4050N.m,并不大于

15、65N.m,對接扣件的 抗拉承載力為3kn。扣件螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其內口應向內， 以防進雨， 直角扣件安裝時開口 不得向下，以保證安全。各桿件端頭伸出扣件邊緣的長度不小于 100 mm。鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變 形、滑絲等現象的扣件。外腳手架使用的材料必須統一，嚴禁混合使用。6.2.腳手架搭設腳手架的基礎必須經過硬化滿足承載力的要求， 做到不存水、 不沉陷搭設過程中畫出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、 上下呼 應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。開始搭設立桿時， 應每隔 6 跨設置一根拋撐， 直至連墻桿安裝穩 定后，方可拆除。腳手架及時與

16、結構拉結或采用臨時支撐， 以保證腳手架搭設過程 安全未完成腳手架在每日收工前，一定要保證架子穩定。腳手架必須配合施工進度搭設， 一次搭設高度不得高出相鄰連墻 桿的兩步。在搭設過程中應由安全員、架子班長進行檢查、驗收，每兩步驗 收一次，達到要求后掛合格牌一塊。腳手架須經驗收合格后方可使用， 未經許可任何人不得任意拆除 腳手架的部件。嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料， 施工荷載不大于 3KN/ 川，確保安全。結構施工時不允許多層同時作業， 裝修施工時同時作業層數不超 過兩層。當作業層高出其下連墻桿 3.6m 以上，應采取適當的臨時撐拉措施。各作業層間設置可靠的防護欄桿，防止墜物傷人。定期檢查腳

17、手架，發現問題和隱患即使維修解決，確保安全。6.3.腳手架的拆除拆架前，全面檢查腳手架定出作業計劃，進行技術交底后，方可施工。拆架時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關 的結扣時，應先通知對方，以防墜落。拆架時要劃分作業區，周圍設警戒標志，設專人指揮，禁止非作 業人員進入。拆架時，不得中途換人，如必須換人，必須將拆除情況交代清楚 后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以放觸電。 所有桿件和扣件在拆除時應分離， 不準在桿件上附著扣件或兩桿 連著送到地面。所有的腳手板， 應自外向里豎立搬運， 以防腳手板或垃圾物從高 處墜落傷人。拆下的零配件要

18、裝入容器內， 用吊藍吊下； 拆下的鋼管要幫扎牢 固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。七、文明施工要求1. 進入施工現場的人員戴好安全帽，高空作業要系好安全帶，穿防 滑鞋，現場禁止吸煙。2. 嚴禁酗酒人員上架作業，操作時要精力集中，禁止嬉皮打鬧。3. 操作人員持證上崗，定期進行體檢。 凡患有高血壓、貧血病、 心臟病及其他不適應高空作業者，一律不得上架操作。4. 上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。5. 護欄、腳手板、密目網等影響作業時，如需拆改，應由架子工完 成，任何人不得任意拆改。6 腳手架驗收合格后，未經許可任何人不得擅自拆改。7.不準利用腳手架吊運重物，不準攀爬架子上下作業；不準推車

19、在 架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。8 不得將模板支撐、泵送砼及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴 禁任意懸掛起重設備。9. 在腳手架上作業人員任意拆除腳手架。10. 腳手架要定期檢查，發現問題及時解決，不留后患。11. 要保證腳手架的整體性，不得與井架、塔吊一并拉結不得截斷 架體。12. 施工人員不得凌空拋擲物品，材料、工具不得亂扔。13. 使用的工具要放在工具包內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋， 袖口及褲口要扎緊。14. 腳手架堆放場地要整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領 退料手續。15. 施工人員做到工完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。16. 拆下的材料運至指定地

20、點，分類堆放整齊，妥善保管。17. 六級以上大風、大雪、大霧大雨天氣停止腳手架作業，在冬、 雨季要經常檢查腳手板，有無積水、積雪等物，若有隨時清掃，并要 采取防滑措施。八. 腳手架承載力計算落地式腳手架1、計算依據1.1截面特征：(鋼號Q235, b類)規格(mm)48X 3.5I (mm4)12.19X 104qo (KN/m)0.0384W (mm3)5.08X 103截面積A (mm2)489回轉半徑i (mrj)15.8抗彎、抗壓容許應力(T N/ mm22051.2腳手架特性參數:立桿縱距la (m)1.5腳手板重量 q ( KN/mm )0.35立桿橫距lb (m)1.05連墻件縱

21、距lw (m)2.4大橫桿步距h (m)1.8連墻件橫距hw (m)4.5施工荷載 q(KN/mm2)3同時作業層數n12內立桿距結構外皮寬度0.21.3相關計算參數:項目數值來源扣件鋼管架構件自重gk1 ( KN/mm )0.1129表5-7作業層面材料自重gk2 (KN/ mm2)0.3476表 5-10整體拉結和防護材料自重gk3( KN/mm )0.0614表 5-11作業層施工荷載qk (KN/ m )1.65表 5-12風壓咼度變化系數卩z1.78Us1.0表5-6XX地區基本風壓 wo (KN/ mm2)0.60立桿計算長度系數卩1.53表 5-16軸心受壓桿件穩定系數®

22、;0.329表 5-18注：計算長度=1.53 X 1500=2295 mm長細比入=l°/i=2295/15.8=1452、承載力驗算2.1荷載計算1) 恒載的標準值GkGk = H ( gkl + gk3)+ n1 la gk2取 Hi=38.1m用于結構作業時：Gk=H (gki + gk3) + ni |a gk2=38.1 X (0.1129+ 0.0614)+ 1.2X 0.3476=7.06KN用于裝修作業時：GK=Hi (gk1 + gk3)+ n1 la gk2=38.1X (0.1129+ 0.0614)+ 2X 1.5X 0.3476=7.68KN2) 活載的標

23、準值QkQk= n1 la qkqk=1.8KN/M （結構作業）qk=1.2KN/M （裝修作業） 則有：用于結構作業時Qk=1.2 X 1.8=2.16KN用于裝修作業時Qk=2 X 1.2X 1.2=2.88KN3）風荷載的標準值 WKqWk= la 9 WkWk=0.7 Us Uz Wo9 =AN/AW=1Wk=o.7X 1.oX 1.78X o.6o=o.75KN/M2qk=1.2X 1.oX o.75=o.9KN/M 22.2 腳手架整體穩定驗算：1） 確定材料強度附加分項系數結構作業時： NGK=7.o6KNNQK=2.16KN裝修作業時： NGK=7.68KNNQK=2.88K

24、NNwk=M wk A/V=0.09626 M wk = 19.49KN 結構：n =Sqk/Sgk入=Swk/Sgkn =2.16/7.06=0.31 入=19.49/7.06=2.76裝修：n =Sqk/Sgk入=Swk/Sgkn =2.88/7.68=0.38 入=19.49/7.68=2.54r/m=1.59 1+0.9 （n + 入） / （1+n + 入）結構：將n、入代入公式得 5=1.47裝修：將n、入代入公式得5=1.472) 計算軸心力設計值結構：N/=1.2x(NGK+NQK) =1.2x (7.06+2.16)= 11.06KN裝修：N/=1.2x(NGK+NQK) =

25、1.2x (7.68+2.88)=12.67KN3) 計算風荷載彎矩 M W：M w=1.2 x Mwk = 1.2x 0.1 x qwK x h2=0.12x qwK x h2Mw=0.12X 1.13x 1.52=305KN4) 確定穩定系數®® =0.3295)驗算穩定：N”( ® A) + Mw/W<fj (0.9 r/m)結構：3311.06x103/(0.329x489)+243x103/50802=116.58N/m 2fc/ (0.9 rm) =205/ (0.9x 1.467) =154.95N/mm裝修：12.67x103/(0.329x

26、489)+243x103/50802=126.59N/m 2fc/ (0.9 r/m) =205/ (0.9x 1.468) =154.95N/m2.3 縱橫向水平桿承載力驗算：1 ) 橫向水平桿驗算：荷載統計q=0.5 x 1.2 x( 1.2 x 0.35 + 1.4 x 3) =2.77KN/m 抗彎強度驗算MMax 二ql2/8=2.77x 1.12/8=0.419KN m632(T =M/W=0.419X 10/(5.08 x 10)=82.47N/ mm2<f=205N/mm2撓度驗算3 =5ql4/ (384EI)=5x 2.77x1.1 4x 103x 109/(384x

27、 2.06x 105x 12.19 x 104) =2.10mm<L/400=2.75m(滿足)2)縱向桿驗算P=2.77 x1.2/2=2.08KNMmax = 0.175 xpx L=0.175 x 2.08 x 1.2=0.55KN M6322(T 二M/W=0.55X 10/(5.08 x 10)=108.27N/ m vf=205N/mm(滿足)33 =0.469Pl 3/(100EI)=0.469x2.08 x103x 1.23x 109/(100 x 2.06x 105x 12.19 x 104)=1.31 m <L/150=1200/150=8 mm (滿足)2.4

28、 基礎驗算：1 )地基承載力驗算：立桿底座承載力驗算： N=12.67KN立桿底座承載力設計值 R b=40KN12.67KN40KN(滿足要求)2Ad=1.5 x 0.4=0.6mf k=98KN/mN/ Ad < K- fkN/ Ad=12.67/0.6=21.12<39.2KN（滿足要求）懸挑式腳手架承受荷載的傳遞途徑：腳手板t小橫桿t大橫桿t立桿t承力架t樓面頂板計算項目有：1. 立桿的穩定性、連墻件的強度、穩定性、和扣件的抗滑力2. 懸挑桿、鋼絲繩的強度、穩定性1立桿、連墻件和扣件的穩定承載計算：計算內容恒 載 標 準 值鋼管架構件gki =0.1225KN/m表5 7作

29、業層面材料 gk2=0.1225KN/m表 510整體拉結和防護材料gk3=0.1225KN/m表511立桿計算截面以上架高 H°=19.2mNGK= H0X( gk1 + gk3)+ nl - la - gk2=29.4 x( 0.1225+ 0.0768)+ 1 x 1.5x 0.3484=4.36KN取同時作業層數小=1活載作業層施工何載qk=1.8 KN/m表 512Nqk (標準值)=n - la - qk=1 x 1.5x 1.8=2.7KN軸向力設計值 N=1.2 X(Ngk + Nqk) =1.2 X(4.36+ 2.7) =8.48KN風 載 產 生 彎 矩風壓咼度

30、變化系數卩z=1.78建筑結構荷載規范風荷載體形系數Us=1.0建筑施工手冊表5 6XX 地區風壓w°=0.60 KN/ mm2建筑結構荷載規范風荷載標準值Wk=0.7 us 卩 z wo=0.7 x 1.0 x 1.78 x 0.6=0.75KN/ mm2MW(設計值)=0.12x0.75X 1.5X1.52=0.304KN m立桿穩定驗算材料強度附加分項系數r/m=1.09按受彎構件立桿計算長度系數卩=1.53建筑施工手冊表516計算長度 1。=卩 h=1.53 X 1500=2295 mm長細比入=l°/i=2295/15.8=145軸心受壓穩定系數 ® =

31、0.329建筑施工手冊表518穩疋驗算：“/(» A) + M w/V=8.48x 103/ (0.329X 489) +0.304X 106/5080=105.84 N/ mm2< fc/ (0.9 r/m) =205/1.09=188.07 (安全)風荷載產生軸力設計值Nw=1.4 X 1.4 xWkXAw=1.4 x 0.75X 3.0 X 9=28.35KN連腳手架平面外變形產生的軸向力 N0=3KN墻連墻件的軸向力設計值 N二皿+ N0=31.35 KN件連墻件的計算長度l°=1.85m穩長細比入=lo/i=185O/15.8=117.O9疋軸向受壓構件穩定

32、系數® =0.47建筑施工手驗冊表5 22算穩定驗算 N/( W A) < fc/r/m31.35/ ( 0.47 X 2 X 489 )=72.55N/mm2<205/1.5607=146N/mm扣件抗滑驗算 Ns< Rs (FC=8KN/個) 31.35<4X 8=32KN (安全)3.懸挑桿、鋼絲繩的強度、穩定性鋼絲繩采用15.5 mm鋼絲繩，其公稱抗拉強度1400 N/ mm2，鋼絲破懸挑桿采用16a槽鋼h=1.5m斷拉力總和125KN槽鋼自重 q=22.64X 9.8=221.87N/m上部傳來荷載N=8.48KNl=1.4mb=0.2ma=1.2m

33、Rav = a (aq/2 + N) /l = 1.2X( 1.2X 0.22/2+ 10.9) =8.83KNRb=Vl2+ h2 q (2l - a) q+(1 + b/l) N/2=12.86KN<a Fg/K=0.85 X 125/8=13.28KN (滿足)R ah=I q (2l -a) q+( 1 + b/l) N/h=6.78KNM1=N a 1 (2 l b + a2)/ (2l2) + a2 (2-a/l) 2q=6.28 + 0.06=6.34KN mM2=N a- b/l + a (l a) q/2= 1.2 X 0.3X 10.9/1.5 + 1.2 (1.5

34、1.2)x 0.22/2=2.66KN m取大值 M=6.34KN m強度驗算：槽鋼抗彎強度驗算：Wx = 178 cm 3(T =M/ Wx=6.34X 106/ (178X 103) =35.62N/mm 2<215N/mm 2 (滿足) 抗剪驗算：Q=2 N + q X a Rb sin 0 =2X10.9+0.22X1.221.37Xsin630=3.02KNQ2=21.37Xsin630-10.9=8.14KNt = Q2/A=8.14 X 103/ (28.84X 100) =2.82N/m 2<f=125N/mm2 (滿 足)軸心壓彎穩定驗算：i = 7.86長細比入二 IJi=1500/7.86=190.84軸心受壓構件穩定系數® =0.1910. 9X( N/ ® A + M/ WX)=0.9X(9.7X 103/ (0.191X 28.84X 100) + 6.34X 106/ (178X 103) =47.91N/mm