1、1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36NSSNa1x1x2a2a3x3x4a4繞組展開圖導體單匝NC匝-線圈q個線圈-線圈組相繞組整距短距6.5 正弦分布磁場下的繞組電動勢 6.5.1 導體電動勢 若氣隙磁場在空間按正弦波分布，其最大磁密為1mBsin1mBB XACYBZlvBec1tlvBm sin1tEmc sin1導體電動勢有效值211mccEE21lvBm6021DnlBmflBav 2f 21 22. 21f60 222nPl

2、Bav 6.5.2 匝電動勢和短距系數 對整距線匝y1= 整距線匝電動勢1yNSvv1cE1cE111cctEEE12cE整距線匝電動勢有效值11 44. 4fEt對短距線匝y1 1y1cE1cE1cE1tE1cE1cE01180y)(11ytE11)(11ccytEEE)(11ccEE短距線匝電動勢有效值2sin21)(11cytEE01190sin2yEc11 44. 4fky 短距系數 6.5.3 線圈電動勢 線圈NC匝0111190sin2(yEEkcty（整距時匝電動勢）短距時匝電動勢）1111 44. 4fkNENEyctcy6.5.4 線圈組電動勢和分布系數1yE每個線圈組都由q

3、個線圈串聯組成，線圈組的電動勢等于q個相臨線圈電動勢的相量和1qE2sin21qREqqR2sin21yER 2sin2sin11qEEyq2sin2sin1qqqEy11qykqE2sin2sin11qEEyq2sin2sin1qqqEy11qykqE111 44. 4qycqkkNf稱分布系數）勢個集中線圈的合成電動勢個分布線圈的合成電動其中：(2sin2sin )()(1111qqkqqEqEkqqqq稱繞組系數）(111qyNkkk6.5.5 相電動勢和線電動勢111 44. 4fNkEN由于種種原因（定轉子鐵芯開槽、主極的外形、鐵心的飽和、氣隙磁場的非正弦分布）， 主極磁場在氣隙中不

4、一定是正弦分布， 此時繞組的感應電動勢中， 除基波外還有一系列高次諧波電動勢。 通常，主極磁場的分布與磁極中心線相對稱， 故氣隙磁場中含有奇次空間諧波。 1、3、5 6.6 非正弦分布磁場下電動勢中的 高次諧波及其削弱方法1、主極磁場產生次諧波的性質 極對數為基波的倍，極距為基波的1/ ，隨主極一起以同步轉速在空間移動。即 ; ; 1 nn pp諧波頻率：11 6060fpnnpf 諧波電動勢的有效值：wkwfE44.4為次諧波的磁通量 lB2wk為次諧波的繞組系數，)2sin2sin()90(sin01qqykkkqyw2、齒諧波電動勢有一種諧波121mqpZ與一對極下的齒數Z/p之間有特定

5、的關系。 稱為齒諧波。特點：諧波繞組因數恰等于基波的繞組因數。1111010111010101012sin2sin)2180sin()2180sin(2) 12sin(2) 12sin( 90sin)90180sin(90) 12sin( qykqqqqqmqqqmqkyyyymq3、諧波的弊害高次諧波： 對于發電機，電動勢波形變壞， 降低供電質量； 本身雜散損耗增大， 效率下降， 溫升增高； 對鄰近線路產生干擾。4、消除諧波的方法wkfE44. 4根據減小 或 可降低諧波， 對齒諧波采用其它措施。wk1.設計制造電機時，盡可能使B沿空間分布為正弦波形；2.采用Y接線，消除線電勢中3次及3的倍

6、數次諧波； 基波f次諧波111144. 4qypkfNkEqypkNkfE44. 41ff例：為消除5次諧波， ，或54 ,5211yy從不過分消除基波和用銅考慮， 應選盡可能接近于整距的短節距。即2k1， ky21對于此時， 11y換言之， 為了消除第次諧波， 只要選比整距短 的短距線圈（3）采用短距繞組適當地選擇線圈的節距， 使得某一次諧波的短距系數等于或接近零， 達到消除或減弱該次諧波的目的。 ), 2 , 1(2 18090 090sin100101kkykyykyv消除5次諧波的跨距選擇短距繞組往往采用 , 主要考慮同時減小5次、7次諧波。 65對于5次諧波， 選用54對于7次諧波， 選用76（2）采用分布繞組就分布繞組來說， 每極每相槽數q越多， 抑制諧波電動勢的效果越好， 但q增多， 意味總槽數增多， 電機成本提高。 2sin2sinqqkq采用短距和分布繞組的方法主要針對齒諧波以外的一般高次諧波， 對于齒諧波，它的繞組系數等于基波繞