1、 . . . 施工組織設計（方案）報審表工程名稱：江門歐福威超熱導科技1#、4#廠房GD2202002致：江門市新會區岡州工程建設監理我方已根據施工合同的有關規定完成了江門歐福威超熱導科技1#、4#廠房工程的施工組織設計(方案)編制完成，并經我單位上級技術負責人審查批準，請予以審查。附件：腳手架搭設與拆除施工方案承包單位(章)：恩平市集團 項目經理： 日期：專業監理工程師審查意見：業監理工程師: 日 期:總監理工程師審核意見： 項目監理機構： 總監理工程師： 日 期: 江門歐福威超熱導科技1#、4#廠房外腳手架搭設與拆除施工方案工程名稱：1#、4#廠房 工程地點：江門產業轉移園恩平園區 施工單

2、位：恩平市集團 編制單位：恩平市集團 編 制 人： 編制日期：年月日 審批負責人： 審批日期：年月日編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ130-2001）2、建筑施工安全檢查標準（JGJ-59-99）3、施工企業安全生產評價標準（JGJ/T77-2003）4、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB 50300-2001）5、本工程設計圖紙工程概況：本工程位于江門產業轉移園恩平園區為江門歐福威超熱導科技興建的制釉車間四，單層廠房，框架結構；高度7.25米，建筑面積為1#廠房6768平方米、4#廠房7920平方米、總建筑面積：14688平方米。本工程腳手架采用雙排扣件式鋼管腳手架，

3、腳手架搭設總高度9.5m。施工準備經過平整的場地應進行測量放線，準確定出外立桿的位置。材料要求腳手架使用的所有鋼管均采用483.5mm鋼管。腳手架鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管(GB/T 13793)或低壓流體輸送用焊接鋼管(GB/T 3092)中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T 700)中Q235-A級剛的規定。2扣件式鋼管腳手架采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB 15831)的規定。扣件在螺栓擰緊時，扭力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm。3、腳手板采用竹材料制作的竹串片或竹笆片。腳手板的厚度不應小于50mm，每塊質

4、量不宜大于30kg。4、連墻件：當采用剛性連接時，可用483.5mm鋼管和扣件將腳手架與建筑物可靠連接；當采用柔性連接時，可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。搭設尺寸本腳手架為雙排腳手架，搭設總高度為9.5米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，立桿的步距1.80米。連墻件采用2步3跨，即豎向間距3.6米，水平間距4.5米。由于LL1梁底有高支模架體，因此腳手架立桿距建筑軸線的距離700mm。腳手架的搭設 基本要求工程正式開工前應進行充分的施工技術交底、安全交底。腳手架要承受施工過程中和各種垂直和水平荷載，要保證在各種荷載作用下不發生失穩倒塌以與超過容許

5、要求的變形、傾斜、搖晃或扭曲現象，因此，腳手架必須具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，以確保安全。在縱向水平桿與立桿的交點處必須設置橫向水平桿并與縱向水平桿牢固連接。立桿下應有底座和墊板。整個必須設置剪刀撐與連墻件，以保證腳手架成為一個穩固的結構。腳手架的搭設，應沿建筑物周圍連續封閉，如果因條件限制不能封閉時，應設置必要的橫向支撐，端部加強設置連墻件。腳手架搭設應滿足工人操作、材料堆放與運輸等使用要求。立桿基礎要平整、密實，每根立桿底部均應設置200100050mm硬木墊板，墊板面積不小于0.20 m（詳見本方案立桿的地基承載力計算部分）。腳手架必須設置縱橫向掃地桿。為避免縱向掃地桿應采用直角扣

6、件固定在距底座（或墊板）上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向低延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。剪刀撐：本設計方案為雙排腳手架，按安全技術規要求必須設剪刀撐。剪刀撐設置在腳手架外側立面整個長度和高度上連續搭設。每道剪刀撐寬度為4跨6.0m，剪刀撐斜桿與地面的傾角為45。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點

7、的距離不宜大于150mm。4、腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實檢查準備、材料配備定位設置木墊塊縱向掃地桿小橫桿（擱柵）剪刀撐 連墻桿鋪腳手片扎防護欄桿扎安全網。5、每根立桿底部均應設置墊板，墊板均應準確地放在定位線上。根據驗算墊板的尺寸450450mm，厚50mm的紅松木板。6、立桿頂端應高出天溝頂面1.50m。7、在遇到提升架卸料平臺時，腳手架與卸料平臺必須斷開，該部位的連墻件體加密設置，而且在斷開平面上，外排立桿之間設側向剪刀撐。卸料平臺宜搭至腳手架外緣，寬度應不少于提升架寬度，平臺采用4cm以上木板與進料方向垂直鋪設。卸料平臺不得與腳手架、提升架連接；卸料平臺邊緣要有防護措施。8、

8、腳手架因搬運材料需要開設門洞時，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(JGJ 130-2001)6.5門洞設置。9、作業層應搭設欄桿和擋腳板，欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的側，上欄桿上皮高度為1.20m，擋腳板高度180mm，中欄桿居中設置。10、本工程于軸線和軸線各設兩道人行斜道，采用之字型斜道。人行斜道寬度不宜小于1m，坡度為1:3。質量要求1、立桿的垂直允許偏差架高30m以下不大于架高1/200，架高30m以上不大于架高的1/400，同時全高垂直偏差不大于100mm。相鄰兩根立桿（三個方位）的接頭上下應錯開50cm以上，盡量不在同一步距。要求立桿首根，有長有短，錯開搭設。2、大橫桿同一排

9、水平偏差不大于該片腳手架的總長度的1/300，且不大于5cm。大橫桿應布置在立桿的里側，且各接頭中心距立桿的距離應小于1/3跨度。3、同一步距外兩根大橫桿的接頭，應相互錯開，不宜在同跨間；同一跨間的上下兩根大橫桿的接頭要錯開50cm以上。4、用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子側，不應朝上。螺栓要朝上，以防雨水進入鋼管；直角扣件開口不得朝下，確保安全（如直角扣件開口朝下螺絲一斷鋼管滑脫掉下來）。外立管連接必須用對接扣件，不和搭接。5、剪刀撐的搭設是將一根斜桿連接在立桿上，另一根斜桿連接在小橫桿上，用扣件扣牢，可避免將鋼管扭彎。斜桿兩端扣件與立桿節點的距離不大于20mm，中間12個扣接點。剪刀

10、撐鋼管的接長用搭接方法，搭接長度不少于40cm，采用兩只回轉扣件鎖緊。6、連墻桿應與腳手架成垂直，并應盡量拉撐在立桿與大橫桿的交接處。7、腳手架各桿交伸的端頭，均應大于10cm，以防桿件滑脫8、底座沉降10mm，步距偏差20mm，縱距偏差50mm，橫距偏差20mm。拆除1、腳手架拆除前由項目經理召集有關人員對工程進行全面檢查，確認已不需要腳手架時，方可進行拆除。2、拆除外腳手架前應進行技術交底。3、拆除腳手架，應設置警戒區，并應派專人負責警戒。4、拆除腳手架前，腳手架上的遺留材料、雜物等清除干凈。按自上而下，先裝后拆，后裝先拆的順序進行。一般的拆除順序為安全網欄桿腳手架片大橫桿小橫桿立桿。5、

11、不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清，一桿一清。剪刀撐應先拆除中間后拆兩頭扣。拆立桿時先抱住立桿再拆最后兩個扣，所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。6、所有的腳手片，應自外向里豎立地面后，應隨時整理、檢查、按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。7、拆除腳手架時，要加強對成品的保護，以防損壞門窗玻璃與外墻飾面。8、每天拆除下班時，不應留下隱患部位。安全1、搭設或拆除腳手架時，必須劃出安全區，設警戒標志，并應有專人負責，陰止閑人靠近工作區域。2、搭拆腳手架必須持證上崗，并定期進行身體檢查，凡患有高血壓、貧血病、心臟

12、病與其它不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。3、搭拆腳手架時，操作人員必須戴好安全帽；使用的工具要放在工具袋，袖口與褲口要扎緊。4、拆下的零配件要裝入容器，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。（利用滑輪緩緩下運）。5、搭設腳手架起步時，應設臨時剪刀撐與臨時拋撐，搭設中要按規定做好腳手架與主體支撐工作，鋪好腳手片，固定好擋腳桿和防護欄桿，拉好安全網。6、遇有惡劣天氣或風力在六級以上時，不得進行高空腳手架的搭拆工作。7、腳手架設防雷裝置，腳手架每隔50m設一處接地，其最遠點到接觸腳手架上電阻不得超過10。8、嚴禁在腳手架上接纜風繩和設置超重把桿。9、嚴格控制腳手架上的施

13、工荷載。不準在腳手架上堆放施工多余的材料，以確保腳手架暢通與安全。10、拆除架子在使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落（如室已裝飾窗要關好；窗沒有裝好應派人看好）。管理1、在搭設過程中應由工地項目經理組織有關人員與時檢查，按有關規定報請公司安全科人員（項目經理、安全員、架子工班長等）進行檢查、驗收和簽證。標準化工地每兩步掛合格牌一塊。2、在工程施工過程中，應派有經驗的架子工負責對腳手架進行檢查與保修工作；扣件松動與時擰緊；特別在大風雨后，項目經理要與時組織有關人員對架子進行全面檢查。3、腳手架驗收應由工地安全員定期檢查（如立桿垂直度、沉降觀測等）。發現問題與時

14、采取措施予以解決。4、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆除，如需做局部拆改時，須經項目經理同意后由架子工操作。5、腳手架鋼管、扣件等進場必須通過驗收，材質應符合現行國家標準GB/T700中Q235A級鋼的規定，應有產品合格證明。6、扣件應符合現行國家標準GB15831規定抽樣檢測，應有產品合格證明。7、腳手架的檢查與維護應按規JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規第8.2.2至8.2.5條規定要求。8、當有遇有6級大風、大雨、大霧、大雪天氣時，停止腳手架的搭設與拆除作業。9、腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿。主要材料要求1） 鋼管搭設腳手架的鋼管

15、采用力學性能適中的Q235A（3號）鋼，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GB700-88中Q235A鋼的規定，并符合以下要求：本工程采用焊接鋼管，鋼管尺寸為6000、4000、2000mm不等，鋼管外徑d=48mm、壁厚t=3.5mm；新管進場時必須有產品質量合格證，鋼管材質檢驗報告；新管進場時其表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎現象，兩端面應平整；鋼管使用前必須進行防銹處理（涂防銹漆）與刷調和漆；鋼管使用前必須進行認真檢查，外徑與壁厚負誤差不大于0.5mm和0.35mm；舊鋼管在使用前要進行認真檢查，銹蝕嚴重部位應將鋼管截斷進行檢查，不能滿足要求的嚴禁使用；搭設腳手架所

16、使用的鋼管嚴禁打孔。2） 扣件扣件采用可鍛鑄鐵鑄造扣件，扣件用機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵制造，驗其外觀，應符合以下要求：表面不得有裂紋、氣孔，不宜有疏松、砂眼或其它影響使用性能的鑄造缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干凈；扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好；扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離小于5 mm；扣件表面要進行防銹處理；新扣件進場必須有產品質量合格證、生產許可證、專業檢測單位的測試報告；螺栓不得有滑絲現象。3） 腳手板本工程外腳手架采用50mm厚木板；腳手板的兩端8cm處采用直

17、徑4mm的鍍鋅鉛絲設兩道箍并在施工中經常檢查其有效性，發現斷裂或松動與時消除，以防墜落傷人；進場必須有產品質量合格證，外觀檢查不得有裂紋，開焊與硬彎現象，必須涂防銹漆，木腳手板不得有開裂、腐朽，板面撓曲小于3/1000。4） 底座本工程外腳手架立管下采用可鍛鑄鐵制造的標準雙管底座或雙底座，其質量要求同扣件。落地式外腳手架安全管理(一)施工方案1、腳手架搭設之前，應根據工種的特點和施工工藝確定搭設方案，容應包括：基礎處理、搭設要求、桿件間距與連墻桿設置位置、連接方法，并繪制施工詳圖與大樣圖。2、腳手架的搭設高度超過規規定的要進行計算。（1）扣件式鋼管腳手架搭設尺寸符合下表時，相應桿件可不再進行設

18、計計算。但連墻件與立桿地基承載力等仍應根據實際荷載進行設計計算并繪制施工圖。（2）當搭設高度在2550m時，應對腳手架整體穩定性從構造上進行加強。如縱向剪刀撐必須連續設置，增加橫向剪刀撐，連墻桿的強度相應提高，間距縮小，以與在多風地區對搭設高度超過40m的腳手架，考慮風渦流的上翻力，應在設置水平連墻件的同時，還應有抗上升翻流作用的連墻措施等，以確保腳手架的使用安全。（3）當搭設高度超過50m時，可采用雙立桿加強或采用分段卸荷，沿腳手架全高分段將腳手架與梁板結構用鋼絲繩吊拉，將腳手架的部分荷載傳給建筑物承擔；或采用分段搭設，將各段腳手架載傳給由建筑物伸出的懸挑梁、架承擔，并經設計計算。（4）對腳

19、手架進行的設計計算必須符合腳手架規的有關規定，并經企業技術負責人審批。3、腳手架的施工方案應與施工現場搭設的腳手架類型相符，當現場固故改變腳手架類型時，必須重新修改腳手架方案并經審批后，方可施工。江門歐福威超熱導科技1#、4#廠房扣件式鋼管腳手架計算書江門歐福威超熱導科技1#、4#廠房工程；工程建設地點:江門產業轉移園恩平園區；屬于框架結構；地上1層；地下0層；建筑高度：7.25m；標準層層高：7.25m；建筑面積：1#廠房6768平方米、4#廠房7920平方米、總建筑面積：14688平方米；總工期： 120天。本工程由江門歐福威超熱導科技投資建設，江門市鏵建設計工程設計，勘察由江門市南方建設

20、工程質量檢測，江門市新會區岡州工程建設監理監理，恩平市集團組織施工；由吳錦添擔任項目經理，由堅寧擔任技術負責人。扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為9.5 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；排架距離墻長度為0.40m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 3 根；采用的鋼管類型

21、為483.5；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用軟拉硬撐連接；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處，基本風壓0.6kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(k

22、N/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:5；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:0.40。二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.5/4=0.112kN/m ；活荷載標準值: Q=2

23、1.5/4=0.75kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.112+1.40.75=1.231kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax=ql2/8 最大彎矩 Mqmax =1.2311.052/8=0.17kNm；最大應力計算值=Mqmax/W =33.397N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =33.397N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.112+0.75=0.901kN/m ；qmax=5ql4

24、/384EI最大撓度=5.00.90110504/(3842.06105121900)=0.568 mm；小橫桿的最大撓度 0.568 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381.05=0.04kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.051.5/4=0.118kN；活荷載標準值: Q= 21.051.5/4=0.788kN；荷載的設計值: P=(1.20.04+1.20.118+1.40.788)/2=0.646kN

25、； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax=0.417Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.4170.6461.5= 0.404kNm；M=M1max + M2max=0.007+0.404=0.411kNm最大應力計算值=0.411106/5080=80.942N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值=80.942N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足

26、要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下:max=0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：max= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900)=0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:pmax=3.029Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：P=(0.04+0.118+0.788)/2=0.473kN = 3.0290.47315003/ ( 100 2.06105121900 )= 1.925 mm；最大撓度和：= max

27、 + pmax=0.052+1.925=1.978 mm；大橫桿的最大撓度 1.978 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規培訓講座群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

28、小橫桿的自重標準值: P1=0.0381.053/2=0.06kN；大橫桿的自重標準值: P2=0.0381.5=0.058kN；腳手板的自重標準值: P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷載標準值: Q=21.051.5 /2=1.575kN；荷載的設計值: R=1.2(0.06+0.058+0.236)+1.41.575=2.63kN；R 16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.05

29、3/2)0.038/1.808=1.12kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.351.5(1.05+0.4)/2=1.631kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3=0.1551.5/2=0.562kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.0051.58=0.01kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.32kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=2

30、1.051.52/2=3.15kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.23.32+ 0.851.43.15= 7.72kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.32+1.43.15=8.39kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7zs0其中0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(GB50009-2001)的規定采用：0=0.6kN/m2；z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74；s - 風荷載體型系數：取值為0

31、.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 0.60.740.214=0.067kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為:Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0671.51.82/10=0.038kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值：N=8.352kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值：N=N= 9.013kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(JGJ130-2001)表5.3.3得： k=

32、1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(JGJ130-2001)表5.3.3得：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比: L0/i=197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.186立桿凈截面面積： A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2；考慮風荷載時=8351.892/(0.186489)+38466.087/5080=99.398N/mm2；立桿穩定性計算=99.398N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=2

33、05N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=9013.392/(0.186489)=99.098N/mm2；立桿穩定性計算=99.098N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.268kN；活荷載標準值：NQ=3.15kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85)=0.038 /(1.4 0.85)=0.032kNm；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.22.268+0.851.4(3.15