1、 主軸的理論直徑 ! " 用高速鋼鉆頭鉆削灰鑄鐵 !按實心計算 " 主 軸 所 受 的 扭 矩 !"#!"#$%&($% *+!"# !,"+,"& ! 4+ 00 $ 考慮到主軸軸承的安裝位置有限 % 因此 % 主軸箱主軸只能選用 +4 00 的軸徑 $ 事實上用高 速鋼鉆頭鉆削灰鑄鐵方法計算是按實心計算出直徑 為 +;- 00 的軸徑 % 而實際鉆削時是有 !& 的底 孔 % 主 軸 所 受 的 扭 矩 應 低 于 -!". /0% 使 用 +4 +, *-!". !/0&qu

2、ot; 主軸軸徑 %& !1!,"!23 * %+ ! !- +-42!, "!23 * +%+# !00 " 式中 ( ( 鉆頭直徑 % 00 ( 進給量 % 00 $( ( 布氏硬度 ( ( 系數 $ 取主軸 在 ! , 00 長 度 上 允 ( 許最大扭轉角為 !2+" % *%+ !+ " 用高速鋼刀具刮削灰鑄鐵 主軸所受的圓周力 +5*&#%3$ ,%3 ,%#& 5 ," 00 的主軸完全能滿足要求 $ (%($輔助裝置的設計 自動線的輔助裝置 % 包括工件的輸送和轉位裝 置 $ <=:+ 線

3、 - 臺 機 床 加 工 孔 的 位 置 沒 有 變 化 % 所以不涉及轉位裝置% 主要設計了機體的輸送裝 置 $ 機體輸送采用帶棘爪和擺桿的步伐式工件輸送 帶 % 輸送帶的傳動采用液壓油缸 $ 工作時它完成向 前輸送和向后退回的往返運動 % 并有限位擋鐵 % 可 以保證工件的準確定位及運送終了的準確停止 $ 機 體在各工位上的停止準確度主要取決于剛性棘爪和 工件間的距離 $ 機體長度 &4. 00% 輸送桿上的棘 爪間距為 &4& 00% 輸送步距 ! +4, 00$ 工作時 % 棘爪和擋鐵轉動到水平位置 % 從前后抓住機體的兩 端 $ 當輸送帶移動了一個工步 % 到

4、達終點 % 機體在 夾具上定位夾緊后 % 輸送帶回轉擺動油缸向后 % 輸 送桿向上旋轉 34" % 棘爪脫開工件 % 保證輸送帶退 回時 % 使棘爪和擋鐵能自由地從機體的旁邊通過 $ *&#%3!,%!+4 ! 6!-37+ "2+8+9 *! -3," !/ " 主 軸 所 受 的 扭 矩 ! * !+5 ( ,%3 ,"#& , !(2+," ! !+,2+," ,"43! "2+*!-"& ! !-38 ,%43 工均 + "2!+!+"*+,&

5、quot;! !/0" 主 軸 軸 徑 %-* !2!,"!23 *"+ ! !+ ,4!"-2!, "!23 * +-"4 !00" 式中 $5 ( ( 每齒每轉進給量 % 002 齒 ( 切削寬度 % 00 ,( ( 布氏硬度 ( ( 工件平均直徑 % 00 ( 工 均( ( 系數 $ 取主軸 在 ! , 00 長 度 上 允 *( 許最大扭轉角為 !2+" % *"+ 綜合考慮上述 + 種情況 % 主軸軸徑應取 % *-, 00$ 由于 :! 機床所有主軸都是用于鉆 擴 復 合 工 序 % 主軸承受

6、軸向力較大 % 所以選用前支承帶有滾 珠軸承和止推軸承的主軸型式 $ 但是 % 從機體的工 序圖看出 % 機體兩相鄰主軸的最小距離為 44 00% 而 -, 00 的主軸軸徑的滾珠軸承和滾錐軸承直徑 均 為 + 00% +4 00 的 滾 珠 軸 承 和 滾 錐 軸 承 為 #"""#$ 目前 % 自動線已投入使用多年 % 機體加工后經 檢測各加工項目均達到產品圖紙的尺寸和技術要 求 % 保證了機體的精度 % 從而保證了公司 >!3 系 列柴油機產品的質量要求$ 該自動線具有性能穩 定 % 工作可靠 % 精度好 % 適應性強等優點 % 是公司 理想的機體加工設備 $ 來稿日期 !( 年 " 月 !" 日 ! ! 上接第 !" 頁 " 比如風扇相對于柴油機前端面和風 扇相對于散熱器芯子的距離的試驗 # 風扇在導風罩 中的位置等 $ 通過優化改進及試驗 % 最終達到冷卻 系統的設計要求 $ 計 & 試驗來優化 % 以達到最佳的性能和使用壽命 $ 參考文獻 !""!" 總之 % 冷卻系統對工程機械的正常工作和提高 性能都起著十分重要的作用 $ 冷卻系統的設計和匹 配是一個動態的 & 系統的問題 % 需要經過不