1、一、計算引用的規(guī)范、標準及資料1.幕墻設計規(guī)范：建筑幕墻JG3035-1996玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ102-2003金屬與石材幕墻工程技術(shù)規(guī)范JGJ133-2001建筑幕墻物理性能分級GB/T15225-94建筑幕墻空氣滲透性能測試方法GB/T15226-94建筑幕墻風壓變形性能測試方法GB/T15227-94建筑幕墻雨水滲透性能測試方法GB/T15228-94建筑幕墻平面內(nèi)變形性能檢測方法GB/T18250-2000建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法GB/T18575-20012.建筑設計規(guī)范：建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50017-2003冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)設計

2、規(guī)范GB50018-2002高層民用鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ99-98建筑設計防火規(guī)范GBJ16-87（2001高層民用建筑設計防火規(guī)范GB50045-2001建筑物防雷設計規(guī)范GB50057-2000建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2001建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程JGJ81-2002鋼結(jié)構(gòu)防火涂料GB14907-2002碳鋼焊條GB/T5117-1995低合金鋼焊條GB/T5118-19953.石材規(guī)范：天然花崗石荒料JC/T204-2001天然大理石荒料JC/T202-2001天然板石GB/T18600-2001天然花崗石建筑板材GB/T18601-2001天然大理石建筑板材JC/T79-200

3、1干掛石材幕墻用環(huán)氧膠粘劑JC/T887-2001天然飾面石材術(shù)語GB/T13890-92建筑材料放射性核素限量GB6566-20014.鋼材規(guī)范：材幕墻設計計算書冷拔異形鋼管GB/T3094-2000碳素結(jié)構(gòu)鋼 優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼 合金結(jié)構(gòu)鋼高耐候結(jié)構(gòu)鋼 焊接結(jié)構(gòu)用耐候鋼 低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼 碳素結(jié)構(gòu)和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋薄鋼板及鋼帶 碳素結(jié)構(gòu)和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋厚鋼板及鋼帶 結(jié)構(gòu)用無縫鋼管 金屬覆蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術(shù)要求5.膠類及密封材料規(guī)范： 混凝土接縫用密封膠 硅酮建筑密封膠 建筑用硅酮結(jié)構(gòu)密封膠 聚硫建筑密封膠 石材幕墻接縫用密封膠 建筑表面用有機硅防水劑 聚氨酯建筑密封膠6.建筑結(jié)構(gòu)靜力

4、計算手冊7.土建圖紙：二、基本參數(shù)1.幕墻所在地區(qū)：浙江金華地區(qū)2.地面粗糙度分類等級： 幕墻屬于外圍護構(gòu)件，按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001) A 類：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B 類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城 市郊區(qū)；C 類：指有密集建筑群的城市市區(qū)；D 類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)； 依照上面分類標準，本工程按 C 類地區(qū)考慮。3.抗震烈度：按照國家規(guī)范建筑抗震設計規(guī)范(GB50011-2001)中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖(GB18306-2000 規(guī)定，浙江金華地區(qū)地震基本烈度GB/T700-1988GB/T699-1999GB/

5、T3077-1999GB/T4171-2000GB/T4172-2000GB/T1591-1994GB/T912-1989GB/T3274-1988JBJ102GB/T13912-1992JC/T881-2001GB/14683-2003GB16776-2003JC483-1992JC/T883-2001JC/T902-2002JC/T482-2003（第二版）為 6 度，地震動峰值加速度為 0.05g,水平地震影響系數(shù)最大值為:a max 二二。幕墻屬于外圍護構(gòu)件，按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001 計算:wk=Bgz卩zaswo.7.1.1-2GB50009-2001上式中:wk

6、：作用在幕墻上的風荷載標準值(kN/m2);Z 計算點標高：20m;Bgz：瞬時風壓的陣風系數(shù)； 根據(jù)不同場地類型 ,按以下公式計算 :Bgz=K(1+2af)其中 K 為地面粗糙度調(diào)整系數(shù)，af為脈動系數(shù)Bgz=x(1+2x(Z/10)=az：風壓咼度變化系數(shù)；根據(jù)不同場地類型 ,按以下公式計算 :A 類場地 :az=x(Z/10)當 Z300m 時，取 Z=300m,當 Z350m 時，取 Z=350m,當 Z400m 時，取 Z=400m,當 Z450m 時，取 Z=450m,當 Z30m 時，取 Z=30m;對于 C 類地區(qū)，9.15m 高度處風壓高度變化系數(shù)：az=x(Z/10)=a

7、s：風荷載體型系數(shù)，根據(jù)計算點體型位置取；w0： 基 本 風 壓 值 (kN/m2) ， 根 據(jù) 現(xiàn) 行 GB50009-2001 附表(全國基本風壓分布圖)中數(shù)值采用，按重現(xiàn)期 50 年，浙江金華地區(qū)取 kN/m2;wk=Bgzazasw0=xxx2=m2因為 Wkrf，所以按 JGJ102-2003 取 wk=rf.風荷載計算A 類場地 :B 類場地 :C 類場地 :D 類場地 : 對于C 類地區(qū),其中其中其中其中af=x(Z/10)af=(Z/10)af=(Z/10)af=(Z/10)Bgz=x(1+2af)Bgz=x(1+2af)Bgz=x(1+2af)Bgz=x(1+2af)20m

8、高度處瞬時風壓的陣風系數(shù)：風荷載設計值 :W: 風荷載設計值 (kN/m2)Yw：風荷載作用效應的分項系數(shù)：按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-2001 3.2.5 規(guī)定采用W=YwxWk=x=m2三、板強度校核 :1. 石材強度校核用 MU110 級石材，其抗彎強度標準值為： mm2石材抗彎強度設計值： mm2石材抗剪強度設計值： mm2校核依據(jù)：cW(T=mm2Ao: 石板短邊長： 0.610mBo: 石板長邊長： 1.140ma: 計算石板抗彎所用短邊長度 : 0.610mb: 計算石板抗彎所用長邊長度 : 0.940mt: 石材厚度 : 25.0mmGAK: 石板自重 =m2m1: 四

9、角支承板彎矩系數(shù) , 按短邊與長邊的邊長比 (a/b= 查表得 :Wk: 風荷載標準值 : m2垂直于平面的分布水平地震作用 :qEAk: 垂直于幕墻平面的分布水平地震作用 (kN/m2)qEAk=5XamaxXGAK=5XX10002=m2荷載組合設計值為：Sz=XWk+XXqEAk=m應力設計值為：(T=6Xmi XSX b2x103/t2=6XXXX103/2=mm2mm2 mm2強度可以滿足要求2.石材剪應力校核校核依據(jù)：Tmax TT:石板中產(chǎn)生的剪應力設計值(N/mm2)n：一個連接邊上的掛鉤數(shù)量：2t: 石板厚度 : 25.0mmd:槽寬：8.0mms:槽底總長度：110.0mm

10、(3 :系數(shù)，取對邊開槽T=SzXAoXBoX3X1000/nX(t-d)Xs2=mm2mm2 mm2石材抗剪強度可以滿足3.掛鉤剪應力校核校核依據(jù)：Tmax TT:掛鉤剪應力設計值(N/mm2)Ap：掛鉤截面面積：19.600mm2n: 一個連接邊上的掛鉤數(shù)量 : 2 對邊開槽T=szxAoxBoxpx1000/(2xnxAp)2=mm2mm2 mm2掛鉤抗剪強度可以滿足四、幕墻立柱計算(1) 風荷載均布線荷載設計值(矩形分布)計算qw：風荷載均布線荷載設計值(kN/m)W:風荷載設計值：m2B:幕墻分格寬：0.90mqw=WXB=x=kN/m(2) 地震荷載計算qEA：地震作用設計值(KN

11、/m2):GAk：幕墻構(gòu)件(包括面板和框)的平均自重：1000N/m2垂直于幕墻平面的均布水平地震作用標準值 : qEAk: 垂直于幕墻平面的均布水平地震作用標準值 qEAk=5XamaxXGAk=5XX1000= kN/m2YE：幕墻地震作用分項系數(shù)：qEA=XqEAk= kN/m2qE：水平地震作用均布線作用設計值(矩形分布) qE=qEAXB=X= kN/m(3) 立柱彎矩：Mw：風荷載作用下立柱彎矩qw：風荷載均布線荷載設計值：(kN/m)Hsjcg：立柱計算跨度：4.200mMw=qwXHsjcg2/8=X8ME:地震作用下立柱彎矩(kN m):ME=qEXHsjcg2/8=x8(k

12、N/m2)= mM:幕墻立柱在風荷載和地震作用下產(chǎn)生彎矩（kN m）米用 SW+組合M=Mw+xME= m2. 選用立柱型材的截面特性 : 立柱型材號 :槽鋼10# 選用的立柱材料牌號 :Q235 d=16型材強度設計值：抗拉、抗壓 mm2抗剪 mm2型材彈性模量 : E=x105N/mm2X 軸慣性矩 : Ix=194.395cm4Y 軸慣性矩 : Iy=30.355cm4立柱型材在彎矩作用方向凈截面抵抗矩：Wn=38.828cm3立柱型材凈截面積 : An=12.163cm2立柱型材截面垂直于 X 軸腹板的截面總寬度 : LT_x=6.000mm 立柱型材計算 剪應力處以上 （或 下 ）截

13、面對 中和軸 的面積矩 Ss=22.823cm3塑性發(fā)展系數(shù)：丫二二3. 幕墻立柱的強度計算 :校核依據(jù)：N/An+M/（YXWn）fa=mm2（拉彎構(gòu)件）B: 幕墻分格寬 : 0.90mGAk: 幕墻自重 : 1000N/m2幕墻自重線荷載 :Gk=1000XB/1000=1000X1000=mNk: 立柱受力 :Nk=GkXL=xN: 立柱受力設計值 :rG: 結(jié)構(gòu)自重分項系數(shù) :N=xNk=x（T:立柱計算強度（N/mm2）（立柱為拉彎構(gòu)件）N: 立柱受力設計值 :An: 立柱型材凈截面面積 : 12.163cm2M:立柱彎矩： mWn: 立柱在彎矩作用方向凈截面抵抗矩 : 38.828

14、cm3丫:塑性發(fā)展系數(shù)：=Nx10/An+Mx103/xWn)=X10/+X103/X2=mm222mm2fa=mm2立柱強度可以滿足4. 幕墻立柱的剛度計算 :校核依據(jù)：df L/250df: 立柱最大撓度Du：立柱最大撓度與其所在支承跨度 (支點間的距離 )比值：L：立柱計算跨度：4.200mdf=5XqWkXHsjcg4X1 000/(384X XIx)=12.506mmDu=U/(LX1000)=X1000)=1/3361/336 1/250撓度可以滿足要求！5. 立柱抗剪計算：校核依據(jù)：Tmax T = mm2( 1 )Qwk：風荷載作用下剪力標準值 (kN)Qwk=WkXHsjcg

15、XB/2=XX2(2)Qw：風荷載作用下剪力設計值 (kN)Qw=XQwk=x(3) QEk: 地震作用下剪力標準值 (kN)QEk=qEAkxHsjcgxB/2=xx2(4) QE: 地震作用下剪力設計值 (kN)QE=xQEk=x(5) Q: 立柱所受剪力 :米用 Qw+組合Q=Qw+xQE(6) 立柱剪應力 :T:立柱剪應力：Ss: 立柱型材計算剪應力處以上(或下 )截面對中和軸的面積矩22.823cm3立柱型材截面垂直于 X 軸腹板的截面總寬度 : LT_x=6.000mmIx: 立柱型材截面慣性矩 : 194.395cm4T=QXSX 100/(lxXLT_x)=X=XX100/X2

16、=mm222t=mm mm立柱抗剪強度可以滿足五、立柱與主結(jié)構(gòu)連接Lct2: 連接處熱軋鋼角碼壁厚 : 6.0mmJy: 連接處熱軋鋼角碼承壓強度 : mm2D2: 連接螺栓公稱直徑 : 12.0mmD0: 連接螺栓有效直徑 : 10.4mm選擇的立柱與主體結(jié)構(gòu)連接螺栓為 :不銹鋼螺栓 C1 組 50 級L_L 連接螺栓抗拉強度：230N/mm2L_J 連接螺栓抗剪強度:175N/mm2采用 SG+SW+組合N1wk: 連接處風荷載總值 (N):N1wk=WkXBXHsjcgX1000=XXX1000連接處風荷載設計值 (N) :N1w=XN1wk=XN1Ek: 連接處地震作用 (N):NlE

17、k=qEAkXBXHsjcgX1000=XXX1000N1E: 連接處地震作用設計值 (N):N1E=XN1EkN1: 連接處水平總力 (N):N1=N1w+XN1E=5292+XN2: 連接處自重總值設計值 (N):N2k=1000XBXHsjcg=1000XXN2: 連接處自重總值設計值 (N):N2=XN2kN: 連接處總合力 (N):N=(N12+N22)=+Nvb: 螺栓的受剪承載能力 :Nv: 螺栓受剪面數(shù)目 : 2Nvb=2XnXDo2XL_J4=2xxx175/4立柱型材種類 : Q235 dNcbl= 強度可以滿足角碼抗承壓能力計算 :角碼材料牌號：Q235 鋼(C 級螺栓)

18、Lct2: 角碼壁厚 : 6.0mmJy：熱軋鋼角碼承壓強度：mm2Ncbg：鋼角碼型材壁抗承壓能力 (N)：Ncbg=D2X2XJyXLct2XNum1=x2X305XX強度可以滿足六、幕墻后錨固連接設計計算Nvb=Ncbl=幕墻與主體結(jié)構(gòu)連接采用后錨固技術(shù)。本設計采用擴孔型錨栓作為后錨固連接件。本計算主要依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程JGJ 145-2004后錨固連接設計，應根據(jù)被連接結(jié)構(gòu)類型、錨固連接受力性質(zhì)及 錨栓類型的不同，對其破壞型態(tài)加以控制。本設計只考慮錨栓鋼材抗 剪復合破壞類型和混凝土破壞類型。并認為錨栓是群錨錨栓。本工程錨栓受拉力和剪力Vgsd：總剪力設計值：Vgsd= N2N

19、gsd：總拉力設計值：Ngsd=NiM:彎矩設計值(N mm):e2：螺孔中心與錨板邊緣距離：50.0mmM=VXe2/1000=x1000= m本設計的錨栓是在拉剪復合力的作用之下工作，所以拉剪復合受 力下錨栓或植筋鋼材破壞和混凝土破壞時的承載力， 應按照下列公式 計算：(Vb)1 2(NSd)2(NRd,s)NRd,sNRk,sRs,N式中hNSd _-群錨中受力最大錨栓的拉力設計值；NSd-Vshd-群錨受拉區(qū)總拉力設計值；-群錨中受力最大錨栓的剪力設計值；vSd _-群錨總剪力設計值；NRd ,s一錨栓受拉承載力設計值；NRR,S一錨栓受拉承載力標準值；VRd,s-_一錨栓受剪承載力設

20、計值；VRk,s-錨栓受剪承載力標準值；NRd ,C混凝土錐體受拉破壞承載力設計值；NRk,c混凝土錐體受拉破壞承載力標準值；VRd,C混凝土楔形體受剪破壞承載力設計值;VRk,sRs,VRc,NVRd,sVRd,C仏Rc,VVRk,c-混凝土楔形體受剪破壞承載力標準值;丫Rs,NH-錨栓鋼材受拉破壞，錨固承載力分項系數(shù)=；丫RSM- -錨栓鋼材受剪破壞，錨固承載力分項系數(shù)二二；丫Rc,NH-混凝土錐體受拉破壞，錨固承載力分項系數(shù) =；丫Rc,V-混凝土楔形體受剪破壞，錨固承載力分項系數(shù)= =；丫Rcp-混凝土剪撬受剪破壞，錨固承載力分項系數(shù) = =；丫Rsp-混凝土劈裂受拉破壞，錨固承載力分

21、項系數(shù)二二；錨栓的分布如下圖所示：錨板：X=300.0mmY =100.0mm錨栓設置：s11=175.0mm錨基邊距:c22=50.0mmA.錨栓鋼材受拉破壞承載力h-混凝土基材厚度=250.0mm;混凝土基材等級：強度等級 C30;d-錨栓桿、螺桿外螺紋公稱直徑及鋼筋直徑 =12.0mm;do-鉆孔直徑=12.0mm；df-錨板鉆孔直徑=14.0mm;hi-鉆孔深度=90.00mm;hef-錨栓有效錨固深度=65.00mm;Tinst安裝扭矩=；fstk-錨栓極限抗拉強度標準值 二二；As-錨栓應力截面面積=84.622mm2;n-群錨錨栓個數(shù)=2;幕墻后錨固連接設計中的錨栓是在軸心拉力與

22、彎矩共同作用下工作，彈性分析時，受力最大錨栓的拉力設計值應按下列規(guī)定計算:當N nMy12yi0時NhNSdM y2nyi 當NMy120時nyiNh(NSdL M)y.2yi式中M-彎矩設計值（）；hNsd-群錨中受力最大錨栓的拉力設計值;yi,yi-錨栓 1 及 i 至群錨形心軸的垂直距離（mm）;-錨栓 1 及 i 至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離（mm）;L-軸力 N 作用點至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離（則Nhsd二二;NRk,s=AsXfstkNRd,s=NRk,s/YRs,NNRd,s = N*sd錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足要求!B.混凝土錐體受拉破壞承載力oAC,NNRk,cNR

23、k,c - s,N re,N ec,N ucr,NAc,NNRk,c-開裂混凝土單根錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值;Ac,N-單根錨栓或群錨受拉，混凝土實有破壞錐體投影面面積;AO,N-間距、邊距很大時，單根錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞錐體投影面面積;s,N邊距 C 對受拉承載力的降低影響系數(shù);yi,yimm）。re,N表層混凝土因密集配筋的剝離作用對受拉承載力VRd,s=Sk,s/YRs,V的降低影響系數(shù)；fcu,k-混凝土立方體抗壓強度標準值 =；scr,N-混凝土錐體破壞情況下，無間距效應和邊緣效應，確保每根錨栓受拉承載力標準值的臨界間距 =；ccr,N-混凝土錐體破壞

24、，無間距效應和邊緣效應，確保每根錨栓受拉承載力標準值的臨界邊距 =；由于是非開裂混凝土NRk,c=10X(fcu,k)X(hef)=；Aoc,N=(scr,N)2=38025.00mm2；Ac,N=118625.00mm2；Mss,N=；Msre,N=；Msec,N=；Msucr,N=；NRk,c= ；NRd,c=NRk,c/YRc,NNRd,c=Ngsdec,N -荷載偏心eN對受拉承載力的降低影響系數(shù)；ucr ,N-未裂混凝土對受拉承載力的提高系數(shù)；混凝土錐體受拉破壞承載力滿足要求！VRd,s=Sk,s/YRs,VC 混凝土劈裂破壞承載力NRd,sp-混凝土劈裂破壞受拉承載力設計值NRk,

25、sp-混凝土劈裂破壞受拉承載力標準值NRk,c-進行混凝土劈裂破壞時的混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值Msh,sp-構(gòu)件厚度 h 對劈裂承載力的影響系數(shù)Msh,sp=(h/(2xhef)2/3NRd,sp=Ngsd混凝土劈裂破壞承載力滿足要求！D.錨栓鋼材受剪破壞承載力本設計考慮純剪無杠桿臂狀態(tài)，錨栓受剪承載力標準值VRk,s按下式計算：則Vhsd=；VRk,s=X(nXd2/4)Xfstk則Vhsd=；VRd,s=Vsd錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足要求！E 混凝土楔形體受剪破壞承載力VRk,cVROk ,c s,V h,V ,V ec,V ucr,VAc,VVRk,c-開裂混凝土，單根錨栓垂

26、直構(gòu)件邊緣受剪，理想混凝土楔形體破壞時的受剪承載力標準值；Ac,V-群錨受剪， 混凝土破壞理想楔形體在側(cè)向的投影面 面積；AV-單根錨栓受剪，在無平面剪力方向的邊界影響、構(gòu) 件厚度影響或相鄰錨栓影響，混凝土破壞理想楔 形體在側(cè)向的投影面面積；s,v-邊距 C2C1 對受剪承載力的降低影響系數(shù)；h,v-邊距與厚度比 cl/h 對受剪承載力的提高影響系 數(shù)；,V-剪力角度對受剪承載力的影響系數(shù)；ec,V-荷載偏心ev對群錨受剪承載力的降低影響系數(shù)；ucr ,V-未裂混凝土及錨區(qū)配筋對受剪承載力的提高影響 系數(shù)；dnom-錨栓外徑=12.00mm；VRd,cp=VRk,cp/YRcplf -剪切荷載

27、下錨栓的有效長度 =65.00mm；VRk,c=X *(|f/dnom)A*fcu*=；Ac,v=xci2=42778.13mm2；Ac,V=54660.94mm2；Mss,v=；Msh,v=；MS。,V=；Msec,v=；MSucr,V=；VRk,c=；VRd,c=Sk,c/YRc,VVRd,c=VgSd混凝土楔形體受剪破壞承載力滿足要求！F 混凝土剪撬破壞承載力VRd,cp-混凝土剪撬破壞時的受剪承載力設計值VRk,cp-混凝土剪撬破壞時的受剪承載力標準值K-錨固深度 h_ef 對 V_rk_cp 影響系數(shù)當 hef=60mm 時，取 K=VRk,cp=kXNRk,cVRd,cp=Vgsd

28、混凝土剪撬破壞承載力滿足要求！G.拉剪復合受力承載力拉剪復合受力下， 混凝土破壞時的承載力， 應按照下列公式計算：(Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2=1錨栓鋼材能夠滿足要求！(Ngsd/NRd,c)+(Vgsd/VRd,c)=Vgsd(T m：彎矩引起的應力(T m=6xM/(2xhexlw2xpf)2=mm2(Tn：法向力引起的應力(T n=N/(2xheXLwXpf)2=mm2T:剪應力T=V/(2xHfXLw)2=mm2T:總應力T=(Tm+Tn)2+T2)T=mm2 fhf=160N/mm2焊縫強度可以滿足！八、幕墻橫梁計算 幕墻橫梁計算簡圖如下圖所示:畦*橫樂跨度

29、橫樂跨度-下單無高下單無高Hg_hs上上單元高單元高1.選用橫梁型材的截面特性選用型材號：角鋼 L50X5選用的橫梁材料牌號：Q235 （冷軋）橫梁型材抗剪強度設計值 : mm2橫梁型材抗彎強度設計值：mm2橫梁型材彈性模量：E=x105N/mm2Mx橫梁繞截面 X 軸（平行于幕墻平面方向）的彎矩My橫梁繞截面丫丫軸（垂直于幕墻平面方向）的彎矩Wnx橫梁截面繞截面X 軸（幕墻平面內(nèi)方向 ）的凈截面抵抗矩：Wnx=3.119cm3Wny橫梁截面繞截面 丫丫 軸（垂直于幕墻平面方向 ）的凈截面抵抗矩：Wny=3.119cm3型材截面積：A=4.803cm2丫塑性發(fā)展系數(shù)，可取2. 幕墻橫梁的強度計

30、算：校核依據(jù)：Mx/ 丫 Wnx+My/ 丫 Wny f=（1）橫梁在自重作用下的彎矩（kN m）橫梁上分格高：0.610m橫梁下分格高：0.610mH-橫梁受荷單元高 （應為上下分格高之和的一半 ）：0.610ml-橫梁跨度 ,l=900mmGAk：橫梁自重：900N/m2Gk：橫梁自重荷載線分布均布荷載標準值 （kN/m）：Gk=900XH/1000=900X1000 =mG: 橫梁自重荷載線分布均布荷載設計值 (kN/m)G=xGk=x=mMy：橫梁在自重荷載作用下的彎矩(kN m)My=GxB2/8=x8= m(2) 橫梁在風荷載作用下的彎矩(kN m)風荷載線分布最大集度標準值 (梯

31、形分布 )qwk=WkxH=m風荷載線分布最大集度設計值qw=xqwk=x=mMxw：橫梁在風荷載作用下的彎矩(kN m)Mxw=qwxB2x(3-H2/B2)/24=xx/24(3) 地震作用下橫梁彎矩qEAk: 橫梁平面外地震作用 :(3E:動力放大系數(shù)：5amax：地震影響系數(shù)最大值：GAk: 幕墻構(gòu)件自重 :900 N/m2qEAk=5XamaxX900/1000=5XX900/1000=m2qex：水平地震作用最大集度標準值B：幕墻分格寬：0.90m水平地震作用最大集度標準值 (梯形分布 )qex=qEAkXH=X=mqE：水平地震作用最大集度設計值YE：地震作用分項系數(shù)：qE=Xq

32、ex=X=mMxE：地震作用下橫梁彎矩：MxE=qEXB2X(3-H2/B2)/24=xx/24= m（4）橫梁強度 :（T:橫梁計算強度（N/mm2）:采用 SG+SW+組合Wnx: 橫梁截面繞截面 X 軸的凈截面抵抗矩 : 3.119cm3Wny: 橫梁截面繞截面 Y 軸的凈截面抵抗矩 : 3.119cm3Y:塑性發(fā)展系數(shù)：（T=103xMy/xWny） + 103xMxw/XWnx）+X103XMxEX Wnx）2=mm222mm2fa=mm2橫梁正應力強度可以滿足3. 幕墻橫梁的抗剪強度計算 :校核依據(jù)：Tx=vyxS/（lxXtx） mm2校核依據(jù)：Ty=VXxSy/（IyXty）

33、mm2Vx- 橫梁豎直方向 （X 軸）的剪力設計值 N；Vy- 橫梁水平方向 （Y 軸）的剪力設計值 N；Sx- 橫梁截面計算剪應力處以上 （或下）截面對中性軸 （X 軸）的面積矩=3.209cnf;Sy- 橫梁截面計算剪應力處左邊 （或右邊 ）截面對中性軸 （Y 軸）的面積矩=3.209cm3;lx-橫梁繞截面 X 軸的毛截面慣性矩=11.210cm4;Iy-橫梁繞截面 y 軸的毛截面慣性矩 =11.210cm4；tx-橫梁截面垂直于 X 軸腹板的截面總寬度 =6.0mm；ty-橫梁截面垂直于 Y 軸腹板的截面總寬度=7.0mm;f- 型材抗剪強度設計值 =mm2；(1) Qwk: 風荷載作

34、用下橫梁剪力標準值 (kN)Wk: 風荷載標準值 : m2B: 幕墻分格寬 : 0.90m 風荷載呈梯形分布時：Qwk=WkXHXBX(1-H/B/2)/2=xxxx2)/2(2) Qw: 風荷載作用下橫梁剪力設計值 (kN)Qw=xQwk=x(3) QEk: 地震作用下橫梁剪力標準值 (kN)地震作用呈梯形分布時：QEk=qEAkxHxBx(1-H/B/2)/2=xxxx2)/2QE=XQEk4 QE: 地震作用下橫梁剪力設計值 (kN)YE：地震作用分項系數(shù)：=x(5) Vy: 橫梁水平方向 (y 軸)的剪力設計值 (kN): 采用 Vy= Qw+組合Vy=Qw+xQE(6) Vx: 橫梁豎直方向 (x 軸)的剪力設計值 (kN):Vx=GxB