1、目錄一、編制依據二、工程概況三、卸料平臺布置位置四、卸料平臺的材質要求及制作方法五、平臺的吊裝要求六、操作平臺安全要求七、搭設安全技術措施八、懸挑式卸料平臺設計計算書懸挑卸料平臺專項施工方案 一、編制依據鋼結構設計規范GB50017-2003； 建筑結構荷載規范GB50009-2012； 建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；建筑施工高處作業安全技術規程(JGJ80-91)二、工程概況江岸經濟開發區標準廠房3期樓號樓工程地下一層連體地下室，主樓為A、B兩棟廠房，首層層高均為6.6m；A棟廠房標準層層高為3.6m，層數二十三層，建筑高度為85.8m；B棟廠房標準層層高為3.8m，層數七層，建

2、筑高度為29.4m。本工程±0.00相當于黃海高程21.5m；三卸料平臺布置位置卸料平臺根據施工層需要利用塔吊就位安裝，B棟廠房平面位置分別在1軸交B-C軸、E-F軸、G-H軸的外側 ；A棟廠房平面位置分別在9軸交C-D軸、17軸交B-C軸、10-13軸交E軸四、卸料平臺的材質要求及制作方法1、主梁槽鋼采用16#工字鋼，次梁采用16#a槽鋼。鋼材強度等級不低于Q235，其質量應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。 2、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 3、預埋鋼筋的直徑為22 mm的光圓鋼筋。 4、拉結鋼絲繩采用6×1

3、915.5。 5、外側設置48雙道防護欄桿及1.5厚鋼板。 6、制作方法：平臺尺寸為2.6×2.1米，挑出4或4.4米。主梁采用16#工字鋼二道，長度為6 米，次梁采用16#a槽鋼三道，長度為2.1米，間隔1.3米。按要求連接，成網格裝。與建筑物框架采用直徑為22mm的光圓鋼筋壓環錨固，吊環采用22mm的光圓鋼筋。懸挑卸料平臺平面圖B棟廠房懸挑卸料平臺立面圖A棟廠房懸挑卸料平臺立面圖五、平臺的吊裝要求卸料平臺加工制座完畢經過驗收合格后方可吊裝。吊裝時，先掛好四角的吊鉤，傳發初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松斜拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四條引繩應等長，保證平臺在起吊過程中的平穩。吊

4、裝至預定位置后，先將平臺工字鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方可松塔吊吊鉤，卸料平臺安裝完畢后經驗收合格后方可使用。要求提升一次驗收一次。具體構造要求如下： 1、懸挑式卸料平臺應按現行的相應規范進行設計，其結構構造應能防止左右晃動。 2、懸挑式卸料平臺的擱支點與上部拉結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。 3、斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設前后兩道，兩道中的靠近建筑一側的一道為安全儲備，另外一道作受力計算。 4、應設置四個經過驗算的吊環，吊運平臺時使用卡環，不得使吊鉤直接鉤掛吊環，吊環直徑為22的光圓鋼筋制作。 5、懸挑式卸料平臺安裝時，鋼絲繩應

5、采用專用的掛鉤掛牢，采取其他方式時卡頭的卡于不得少于三個，建筑物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊物，懸挑式卸料平臺外口應略高于內口。 6、臺面應面鋪腳手板（鋼板）。 7、懸挑式卸料平臺左右兩側必須裝固定的防護欄桿。 8、懸挑式卸料平臺吊裝，需待橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，調整完畢，經過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。 9、懸挑式卸料平臺使用時，應有專人進行檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。10、卸料平臺上應顯著地標明容許荷載值。操作平臺上人員和物料的總重量嚴禁超過設計的容許荷載，應配備專人加以監督。六、 操作平臺安全要求1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上

6、，不得設置在腳手架等施工設備上；2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口；3.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督；7.鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度。七、搭設安全技術措施 1、搭設時用起重機械吊裝到相應位置后，將平臺與建筑物連接牢固不得滑動，將鋼絲繩與平臺連接平穩

7、后方可撤出其中機械。 2、平臺每天使用前必須對平臺的鋼絲繩，吊環輔設的腳手板等進行全面的檢查，發現問題必須及時處理。 2、平臺上裝料不得超過荷載并限載1噸，3m長的材料不得超長超過平臺1m，超過3米長的材料不得超過2m，超高堆放材料不得超過防護欄桿。 3、平臺上的防護欄桿不得任意拆除。 4、起吊時必須設專人指揮，扶平穩不能碰撞平臺，其他人員不得在平臺上逗留。 5、放物料時必須按規格品種堆放整齊，長短分開，不得混吊，并且不得在平臺上組裝和清理模板。 6、不得從上一層向下一層平臺上亂拋物料。7、夜間施工平臺上必須保持足夠的照明。八、懸挑式卸料平臺設計計算1、B棟廠房懸挑卸料平臺計算一、參數信息1.

8、荷載參數腳手板類別：鋼板腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：3.45，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：0.30；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.80；鋼絲繩安全系數K：8.00，懸挑梁與墻的節點按 鉸支 計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16號工字鋼；次梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：1

9、.3，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)1.4。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.00，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：2.00, 次梁懸臂Mc(m)：0.00；平臺計算寬度(m)：2.10。二、次梁的驗算次梁選擇 16a號槽鋼槽口水平 ，間距1.3m，其截面特性為：面積 A=21.95cm2；慣性距 Ix=866.2cm4；轉動慣量 Wx=108.3cm3；回轉半徑 ix=6.28cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q1=0.35× 1.30= 0.

10、45kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用16a號槽鋼槽口水平，標準值為0.17kN/m;Q2=0.17kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00kN/m2;Q3=2.00kN/m22)最大堆放材料荷載P：10.00kN荷載組合Q=1.2×(0.45+0.17)+1.4×2.00×1.30=4.39kN/mP=1.4×10.00=14.00kN2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M的計算公式(規范JGJ80-91，P31)為：Mmax=ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4經計算

11、得出 Mmax=(4.39×2.102/8)×(1-(0.002/2.102)2+14×2.1/4=9.77kN·m。最大支座力計算公式:R=P + q(l+2m)/2經計算得出: R=(14.00 + 4.39×(2.10 + 2×0.00)/2=11.61kN3.抗彎強度驗算次梁應力：=M/xWx f其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05；f - 鋼材的抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =9.77×103/(1.05×108.30)=85.91N/mm2；次梁槽鋼的最大應

12、力計算值 =85.91N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！4.整體穩定性驗算=M/bWx f其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=(570tb/lh)×(235/fy)經過計算得到b=570×10.00×63.00×235/(2100.00×160.00×235.0)=1.07；由于 b大于0.6，按照下面公式調整：b'=1.07 - 0.282/b 1.0得到 b'=0.806；次梁槽鋼的穩定性驗算 =9.77×103/(0.806×

13、;108.300)=111.90N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算 =111.898N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！三、主梁的驗算根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16號工字鋼 ，間距1.3m，其截面特性為：面積 A=26.1cm2；慣性距 Ix=1130cm4；回轉半徑 ix=6.58cm；截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m；Q1=0.14kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.20kN/m

14、靜荷載設計值 q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.20)=0.41kN/m；次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；2.內力驗算懸挑卸料平臺示意圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN·m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)從左至右各支座反力：R1=11.401kN；R2=9.781kN；R3=-2.172kN。最大支座反力為 Rmax=9.781kN；最大彎矩 Mmax=8.471kN·m；最大撓度 =0.036 mm。3.抗彎強度驗算=M/(xWx) + N/A f其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05；f -

15、鋼材抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =8.471×106/1.05/141000.0+9.65×103/2610=60.917N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 60.917N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00N/mm2，滿足要求！4.整體穩定性驗算=M/(bWx) f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=1.067由于 b大于0.6，應按照下面公式調整：b'=1.07-0.282/b 1.0可得 b'=0.729；主梁槽鋼的穩

16、定性驗算 =8.5×106/(0.729×141000)=82.38N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算 =82.38N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求！四、鋼絲拉繩的內力驗算水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算，RCi=RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)；RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)；i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；sini=Sin (ArcTan (3.8/(0.3+3.45)=0.712；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi=RCi / sini；RUi=11.401 / 0.71

17、2=16.02kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑15.5mm。Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg152kN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85；K - 鋼絲繩使用安全系數。K8。得到：Fg=16.15kN>Ru16.018kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N

18、為：N=RU=16017.758N。拉環強度計算公式為：=N/A f其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=16017.8×4/(3.142×50.00×2)1/2=14.3mm。卸料平臺拉環選用直徑D=18mm的HPB235的鋼筋制作實際拉環選用直徑D=22mm的HPB235的鋼筋制作。2、A棟廠房懸挑卸料平臺計算一、參數信息1.荷載參數腳手板類別：鋼板，腳手板自重(kN/m

19、2)：0.35；欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.15；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):5.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：3.80，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：0.30；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.60；鋼絲繩安全系數K：8.00，懸挑梁與墻的節點按 鉸支 計算；對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16號工字鋼；次梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：1.30，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)1.2。4.

20、卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.40，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.60, 次梁懸臂Mc(m)：0.00；平臺計算寬度(m)：2.10。二、次梁的驗算次梁選擇 16a號槽鋼槽口水平 ，間距1.3m，其截面特性為：面積 A=21.95cm2；慣性距 Ix=866.2cm4；轉動慣量 Wx=108.3cm3；回轉半徑 ix=6.28cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用鋼板腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q1=0.35× 1.30= 0.45kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用16a

21、號槽鋼槽口水平，標準值為0.17kN/m;Q2=0.17kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00kN/m2;Q3=2.00kN/m22)最大堆放材料荷載P：5.00kN荷載組合Q=1.2×(0.45+0.17)+1.4×2.00×1.30=4.39kN/mP=1.4×5.00=7.00kN2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M的計算公式(規范JGJ80-91，P31)為：Mmax=ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4經計算得出: Mmax=(4.39×2.102/8)&

22、#215;(1-(0.002/2.102)2+7.00×2.1/4=6.09kN·m。最大支座力計算公式:R=P + q(l+2m)/2經計算得出: R=(7.00 + 4.39×(2.10 + 2×0.00)/2=8.11kN3.抗彎強度驗算次梁應力：=M/xWx f其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05；f - 鋼材的抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =6.09×103/(1.05×108.30)=53.59N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =53.592N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓

23、強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！4.整體穩定性驗算=M/bWx f其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b=(570tb/lh)×(235/fy)經過計算得到b=570×10.00×63.00×235/(2100.00×160.00×235.0)=1.07；由于 b大于0.6，按照下面公式調整：b'=1.07 - 0.282/b 1.0得到 b'=0.806；次梁槽鋼的穩定性驗算 =6.09×103/(0.806×108.3)=69.80N/mm2；次梁槽鋼的穩定性

24、驗算 =69.804N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！三、主梁的驗算根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16號工字鋼 ，間距1.3m，其截面特性為：面積 A=26.1cm2；慣性距 Ix=1130cm4；回轉半徑 ix=6.58cm；截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m；Q1=0.15kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.20kN/m靜荷載設計值 q=1.2×(Q1+Q2)=1.2

25、×(0.15+0.20)=0.42kN/m；次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；2.內力驗算懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN·m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)從左至右各支座反力：R1=9.738kN；R2=8.345kN；R3=-2.513kN。最大支座反力為 Rmax=8.345kN；最大彎矩 Mmax=6.228kN·m；最大撓度 =0.033 mm。3.抗彎強度驗算=M/(xWx) + N/A f其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05；f - 鋼材抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =6.228×106/1.05/141000.0+9.50×103/2610=45.711N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 45.711N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00N/mm2，滿足要求！4.整體穩定性驗算=M/(bWx) f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=0.971由于 b大于0.6，應按照下面公式調整：b'=1.07-0.282/b 1.0可