1、一名詞解釋發電熱耗率：每發一度電所消耗的能(熱)量。端差：加熱器汽側壓力下的飽和溫度與出口水溫之間的差值。最佳真空：在汽輪機排汽量和循環水入口水溫一定的條件下，增大循環水量使汽輪機輸出功率增加同時 輸送循環水的循環水泵的耗功隨之増加旳“，當輸出凈功率為最大時，即AP = (AP-AP ),所對越的真空1 max ru, max即凝汽器的最佳真空。熱電廠的燃料利用系數：電、熱兩種產品的總能呈與輸入能量之比。熱化發電率：質疑不等價的熱電聯產的熱化發電量與熱化供熱量的比值。二簡答題U 混合式加熱器的優點有哪些:混合式加熱器的優點是：(1)傳熱效果好，能充分利用加熱蒸汽的熱;(2)結構簡單，造價低；(

2、3)便于 匯集不同溫度和壓力的疏水。2. 高壓加熱器的過熱蒸汽冷卻段的任務是什么答：利用蒸汽的過熱度，通過強制對流而使蒸汽在只降低過熱度的情況下，放出過熱熱量加熱給水，以減少 傳熱端差，提高熱經濟性。3、1表面式加熱器的疏水冷卻段的任務是什么答：利用剛進入加熱器的低溫給水來冷卻加熱器內的疏水，疏水溫度的降低后進入下級加熱眾。這樣可使本 耀抽汽量增加，壓力較低一級抽汽量減少，提高機組的經濟性。霾除氧器滑壓運行的優點與存在的問題答：滑壓運行的優點是：避免除氧器用汽的節流損失，使汽機抽汽點分配合理，熱經濟性高，系統簡單投資 省。缺點是：當汽機負荷突然增加時，使給水溶氧魚增加；當汽機負荷減少時，尤其是

3、汽機負荷下降很大時, 給水泵入口發生汽蝕，引起給水泵工作失常。6、提高墓汽初參數.降低蒸汽終參數均可提高機組的熱經濟性，其受哪些主要條件限制答：提高蒸汽初溫主要受金屬材料的制約。金屬材料的強度極限，主要取決于其金相結構和承受的工作溫度。 隨著溫度的升高，金屬材料的強度極限、屈服點以及蠕變極限都要隨之降低，高溫下金屬還要氧化，甚至金 相結構也要變化，導致熱力設備零部件強度大為降低，乃至毀壞。提高蒸汽初壓主要受蒸汽膨脹終了時濕度的限制，而且提高蒸汽初參數還會影響電廠鋼材消耗的總投資。 降低.蒸汽終參數主要受凝汽器的設計面積、管材和冷卻水量的限制。事鍋爐連續排污的目的是什么答：鍋爐連續排污的目的是：

4、為了保持爐水的水質指標在允許范圍內，從而使鍋爐產生出來的蒸汽品質合乎 要求。防止在受熱面及汽機通流部分積垢從而增強了傳熱效果，保證汽輪機出力，減少軸向推力，提髙了機 組的經濟性和安全性。8、在回熱系統中，為什么都選用比混合式熱經濟性差的表面式加熱器答：每個混合式加熱器后都必須配置水泵，為防止水泵汽蝕，水泵應低位布置，為了可靠，還需備用泵，這 些都使回熱系統和主廠房布置復雜化，投資和土建費用增加；采用表面式加熱器系統簡單.無旅轉設備.閥 門少.漏點少.可靠性高、維護量小；因此，選用了熱經濟性較差的面式加熱器組成回熱系統。9、簡述滑壓運行除氧器比定壓運行除氧器熱經濟性高的原因。答：定壓運行除氧器抽

5、汽管路上裝有壓力調整門，節流壓降大，故經濟性差；滑壓運行除氧器水的焰升和相 鄰的加熱器相同，根據最佳回熱分配原則，屬于等焙升分配，而定壓運行除氧器其水的焙升遠小于相鄰的加 熱器。IU簡述中間再熱對給水回熱的影響。答：中間再熱使紿水回熱加熱的效果減弱：功率相同的條件下，再熱使汽輪機的主蒸汽消耗量減少，回熱抽 汽量減少，回熱抽汽作功減少；再熱使汽輪機的中.低壓缸各級抽汽焰和過熱度增加，回熱抽汽量減少，回 熱抽汽作功減少。1提高蒸汽初溫可提高機組的熱經濟性，分析其原因，并說明提高墓汽初溫在工程中主要受哪些因素限制。 答：(1)提高機組熱經濟性的原因A. 提高蒸汽初溫山，吸熱過程的平均吸熱溫度7；提高

6、，循環熱效率ZZI=(I-T7J)xl%提高。B. 提高蒸汽初溫G，墓汽比容增大，漏汽損失、葉輪縻擦損失變小；在汽輪機功率不變的情況下，汽輪機體 積流量增大，葉高增長，葉高損失變小；提高蒸汽初溫濕度降低，濕汽損失減小，所以汽輪機的相對內 效率提高。汽輪機的絕對內效率lj.=,×tll,提高，所以機組熱經濟性提高。(2)限制因素提高蒸汽初溫G受金屬材料的制約。隨著溫度的升高，金屬材料的強度極限、屈服點以及蠕變極限都要隨之 降低，高溫下金屬還要發生氧化，甚至金相結構也要變化，導致熱力設備零部件強度大為降低，乃至毀壞。 所以提高蒸汽初溫，就要使用優質合金鋼，設備投資増加。2現在絕大多數大容

7、量再熱式機組都設置了旁路系統，簡述旁路系統的作用。答：(1)保護再熱器。(2)協調啟動參數和流量，縮短啟動時間，延長汽輪機壽命。(3)回收工質和熱量、 降低噪聲。(4)防止鍋爐超壓，兼有鍋爐安全閥的作用。(5)電網故障和機組甩負荷時，鍋爐能維持熱備用 狀態或帶廠用電運行。3在現代的高參數、大容量采用中間再熱機組的熱力系統中，大多數回熱加熱器都采用了內置式疏水冷卻段 以提高熱經濟性，試利用熱量法分析其原因。答：加熱器加裝內置式疏水冷卻段后，給水或凝結水在疏水冷卻段內吸熱，進入加熱器本體的水溫升高，給 水或凝結水在加熱器本體內的吸熱量減少，使本級抽汽量減少；并且疏水在疏水冷卻段放熱，進入下級加熱

8、器的水溫降低，疏水在下級加熱器內放熱量減少，使低壓抽汽量增加。高壓抽汽疑減少，低壓抽汽量增加， 回熱做功比增大，故熱經濟性提高。4給水熱除氧的機理基于哪兩個基本定律根據熱除氧機理指出監測哪些參數就可了解給水溶氧呈情況。答：(1)給水熱除氧機理的兩個基本定律a. 分壓定律(道爾頓定律)混合氣體全壓力幾等于其組成各氣體分壓力之和，即除氧器內水面上混合氣體全壓力幾，應等于溶解水中 各氣體分壓力之和:PQ = PlIS + PO + Peol +.+ PHo = m + PlIil)如定壓下加熱水至沸騰并使水墓氣分壓力PHZO趨近于全壓，則水面上所有其他氣體的分壓力工Pj即趙近于 零Ob. 亨利定律氣

9、體在水中的溶解度，與該氣體在水面上的分壓力成正比。即單位體積水中溶解某氣體量於與水面上該氣體 的分壓力內成正比，表達式為：(2)監測除氧器汽側壓力和除氧水箱水溫由汽側壓力求得飽和溫度J ,則除氧水的過冷度 = v-r, 根據過冷度的大小可以紿水溶氧量情況。5什么是除氧器的自生沸騰現象為防止這種現象的發生，可采取哪些解決措施答：除氧器的自生沸騰：當除氧器接收的高加疏水及有關輔助汽水流呈在除氧器內放熱很大，無需四段抽汽 的熱量就可以使除氧器的水達到飽和溫度的現象稱為除氧器的自生沸騰。解決措施:a可將一些輔助汽水流呈如軸封漏汽、門桿漏汽或某些疏水改為引至其它較合適的加熱器；b設置高加疏水 冷卻器，降

10、低其焙值后再引入除氧器；C采用高壓除氧器，即通過提高除氧器的工作壓力來減少高壓加熱器 的目，使其水量降低。d將化學補水引入除氧器，但熱經濟性降低。6在火力發電廠原則性熱力系統計算中，擬定回熱加熱器的熱平衡式并據以求解加熱器的抽汽量是其中很重 要的一步，試對下圖中的加熱器根據所給符號寫出熱平衡式。答：(1)(2)嚇率L-號+J-j'Ceshi 一力) + 6"g -)= %(心 一h屮Jai(hi -AI)-Al) = ju,( -Z4i) 7對于抽汽;疑汽式機組，其做功汽流可分為供熱汽流和;疑汽汽流，這兩部分汽流與代替凝汽式機組做功汽流 的熱經濟性滿足下述關系，"U

11、 bh<b<bj試分析其原因。答：分析>姑h：s <供熱戎機組的供熱汽流在汽輪機做功后抽出對熱用戶供熱，完全沒有冷源熱損失，其實際循環熱效率Nh為: 覽+ 譏-如!+“心-九j+（九-h） I而凝汽式機組由于排汽排入凝汽器，放出熱量，存在冷源損失，故其絕對內效率“i小于1，即："i<i = % 因為：hi =0 123 t M 0.123，久5"所以，b：IlVb二。"WMe。莎麗7分析 > > b；p < b二ic VN的主要原因為：該凝汽流量通過供熱式機組調節抽汽用的回熱隔板，恒有節流導致的不可逆熱損失。抽汽式供

12、熱機組非設計工況的效率要降低，如采暖用單抽汽式機組在非采暖期運行時，采暖熱負荷即為零, 就是這種情況。電網中一般供熱機組的初參數都低于代替電站的凝汽式機組。熱電廠必須建在熱負荷中 心，有時其供水條件比凝汽式電廠的差，使其熱經濟性有所降低。（4分）因為：6>O»23> bt 0.123> 久<"所以，唁<底。三作出符合下列條件的火電廠熱力系統圖L高.中、低壓三缸兩排汽，低壓缸對稱分流，一次中間再熱；2. 機組有八級回熱，三高、四低、一除氧，其中高壓缸兩段、中壓缸兩段抽汽；3. #1.脫高壓加熱器帶有內置式墓冷段和疏冷段，#3號高壓加熱器帶外置式蒸

13、汽冷卻器（串聯布置）， #5低壓加熱器只帶有內置式蒸汽冷卻段；4. 高壓加熱器的疏水逐級自流入除氧器，低壓加熱器除最低一級加熱器外均采用疏水逐級自流方式，最末一 級低壓加熱器疏水采用疏水泵方式打到其出口，軸封加熱器疏水至凝汽器熱井；5. 前置泵.給水泵均由小汽輪機帶動，汽源來自第四段抽汽，排汽至主凝汽器；6. 帶給水泵、凝結水泵再循環；7. 補水補入凝汽器；&鍋爐一級連排擴容器擴容蒸汽至除氧器，未擴容的排污水經排污冷卻器至地溝；9第一至第六段抽汽管路上有電動閥和逆止閥，最末兩段抽汽管路上沒有任何閥門。10. 過熱器減溫水引自給水泵出口，再熱器減溫水引自給水泵中間抽頭。三用閥旁路系統實質

14、上為一兩級串聯旁路系統。 除氧器排汽量過大，產生水擊會引起除氧器。 蒸汽的初溫度愈高，則最有利的蒸汽初壓一愈高。在朗肯循環基礎上采用單級或多級紿水回熱加熱所形成的循環，稱為給水回熱循環。表面式加熱器疏水回收系統，采用疏水泵方式時熱經濟性_匾一。鍋爐與汽輪機之間的蒸汽管道及其母管與通往用新汽處的支管稱為發電廠的一主蒸汽管道一背壓式供熱機組發出的電功率取決于熱負荷的大小，而熱負荷是隨熱用戶的需要而變，即“以熱定電當汽輪機的容量已定時，可認為其蒸汽的容積流呈只與邃汽初參數有關。11表面式加熱器的回熱系統中兩種介質混合過程發生在 跆屋。12增大加熱器受熱面面積，加熱器端差一減少.。13. 確定管子內徑

15、時，應根據允許的最大壓力損失和運行中介質的最大_建_計算。14實際焰降法分配總熱耗呈時，釆用的是供熱抽汽的_實際焙降不足與新蒸汽實際焰降的比值。15.當其他條件不變時，熱效率隨著初溫的提高而一提高-五、名詞解釋(每小題2分，共10分)41平均負荷系數：指電廠在某一段時間§內的實際發電量W與在此時間內以最大負荷產生的電量WffiaX之比。 42凝汽式發電廠的熱耗量：凝汽式發電廠單位時間內所消耗的熱量。43. 主蒸汽管道系統的切換母管制系統：每臺鍋爐與其相對應的汽輪機組成一個單元，且各單元間仍裝有母 管，每一單元與母管相連處有三個切換閥門，機爐即可單元運行，也可以切換到蒸汽母管上由鄰爐取

16、得蒸汽, 稱為切換母管制系統。45.給水回熱的焙降分配法：每一級加熱器內水的焙升取作等于前一級至本級蒸汽在汽輪機中的焰降。、簡答題46對主蒸汽管道的要求是什么答：系統簡單，工作安全可靠；運行調度靈活，便于切換；便于維修，安裝和擴建；投資費用和運行費用最 少。47：簡述為什么要對給水除負。答：紿水中的氧會對鋼鐵組成的熱力管道和設備產生強烈的腐蝕，二氧化碳及會加劇氧腐蝕，危及設備及系 統的安全運行，因此要對給水除氧。48以C型機帶采暖負荷為例，分析其熱經濟性隨熱負荷在一年中的變化規律及原因。答：抽汽式供熱機組以供熱工況為設計工況，其供熱汽流的=l,而凝汽汽流發電的絕對內效率低于同檔次 凝汽式機組的

17、絕對內效率n即存在<<的關系。在釆暖期，由于熱負荷比較高，機組在接近設計工況下運行時，熱經濟性很高。隨著熱負荷的降低，凝汽流 發電份額增大，熱經濟性降低。在非釆暖期，熱負荷為零或接近為零，這肘接近全凝汽工況運行，最不經濟。49.簡述并列運行凝汽式機組的負荷經濟分配的任務及原則。答：任務：滿足一定電能時各并列機組的總能耗為最少。原則：按能耗徽增率由小到大的順序依次帶負荷。 七、分析計算題51 說明熱量法是如何進行總熱耗量的分配的，并寫出計算公式。答：將總熱耗量按熱電廠生產兩種能量的數理比例來分配，或按供熱氣流熱耗量與整機熱耗量的比例來分配。 供熱方面的熱耗量等于對外供熱量及其在鍋爐.

18、航空航天工業部和供熱設備中的熱損失；發電方面的熱耗量 則等于總熱耗量減去供熱方面的熱耗量。熱電廠的總熱耗呈：Q=Qo/ p b= Do(ho-hfw) / TlPrIbX (KJKg) (1 分)供熱方面分配的熱耗量：Q=Qh/ p n b= Do (ho-hrt) / TlPTIb= Q Dh (ho-hwh)/ Do(ho-hwh) (KJKg)50 說明熱化系數的含義，為什么說熱化系統值><l才經濟。答：熱電廠供熱機組同一抽汽參數的最大抽汽供熱量與供熱系統最大熱負荷的比值稱為熱化系統。利用此圖分析=l的情況可看出，熱電廠供熱機組的最大抽汽供熱能力和供熱循環發電能力在整修采暖季

19、節 幾乎都不到充分利用，使供熱循環發電經常處于非設計工況下運行，年凝汽發電量肌相對増大，而年供熱循 環發電量Wh相對減小，致使供熱循環發電的燃料節省小于凝汽發電的多耗燃料，而導致熱電聯產系統不節省 燃料，因此，熱化系數a =1是不經濟的，只有熱化系數值QVI才經濟。Nd-aWiL回熱作功比:機組的回熱汽流作功量占機組總作功疑的比例.2能耗率：發單位電量所耗的能量4熱效率：有效利用的熱量與供給熱量之比。熱化發電比：X二Wh/W,供熱機組供熱汽流的發電量/總的發電量熱化系數：XtP對于供熱式機組的每小時最大熱化供熱量與每小時最大熱負荷之比為小時計的熱化系數。 燃料利用系數：輸出電、熱兩種產品的總能

20、量與輸入能疑之比，不能反應熱經濟性。tp=3600W÷QnBtp*ql5. 加熱器端差：加熱器汽側壓力下的飽和水溫與出口水溫的差值有稱上端差下端差：離開加熱器的疏水溫 度與加熱器進口溫度之差。6給水回熱循環：是利用已在汽輪機中作過的蒸汽，通過給水回熱加熱器將回熱蒸汽冷卻來加熱給水，以減 少液態區低溫工質的吸熱，因而提高循環的吸熱平均溫度，使循環熱效率提高。殳汽再熱循環：是保證汽輪機最終濕度在允許范圍內的一項有效措施。旁路系統：高蒸汽參數不進入汽輪機而是經過與汽輪機并聯的減壓減溫器，將減壓后的蒸汽送入再熱器 或低參數蒸汽管道或直接排至凝汽器的連接系統。組成：（1）高壓旁路：一級旁路（2

21、）低壓旁路：二級旁 路（3）大旁路：整機旁路作用：（1）保護再熱器（2）回收工質和熱量，降低噪聲（3）協調啟動參數和流 量，縮短啟動時間，減少汽輪機的壽命損耗，進汽機的塞汽要有50度過熱度，防止蒸汽在汽輪機內凝結成水 （4）防止鍋爐超壓（5）電網故障或機組甩負荷后鍋爐能維持熱備用或帶廠用電運行（停機不停爐），故障消 除立即帶上負荷。形式：（1）三級旁路系統（2）兩級旁路串聯系統（3）兩級旁路并聯系統（4）單級旁路系 統（5）三用網絡旁路系統。14. 除氧器運行的方式：定壓：（1）回熱抽汽管上設壓力調節閥（2）設計工況下，抽汽壓力比除氧器內壓力 高（3）低負荷時，抽汽壓力不能維持除氧器定壓運行時

22、，切換到高一級抽汽。滑壓：（1）抽汽管道 上不設壓力調節閥（2）在20%30%負荷時，除氧器需切換到高一級汽源，并維持定壓運行。14. 定壓滑壓熱經濟性比較：（1）在額定負荷或高負荷下，壓力調節閥的壓損使得本級抽汽量減少，高一級 抽汽量增加，Xr降低，熱經濟性降低（2） 701負荷時，停用本級抽汽，切換到高一級抽汽，降低了回熱經濟 性（3）回熱系統設計時，為避免定壓運行除氧器切換損失過大往往減少除氧器內水的焙升，從而破壞了紿 水焙升的最佳分配（4）高加疏水低負荷時需要切換到低加，排除了低加抽汽，熱經濟性降低15. 滑壓運行對熱力系統的影響：（1）負荷驟升時，除氧器內壓力上升，溫度不能突變，水過

23、冷，除氧器效 果滅弱（2）負荷驟升肘，使給水泵運行更安全了（3）負荷驟降時，除氧效果更好了（4）負荷驟降時，給水 泵容易汽蝕。15現代機組都采用單元制，為什么單元制可提高機組的經濟性和方便性。經濟性包括投資和運行費用兩方面。 單元制系統既無母管，管線又短，閥門數量最少，不僅管道和閥門的投資費最少，而且相應的保溫，支吊架 的費用也減少。管線短壓損小，熱損失少，檢修工作量減少，因而運行費用也相對減少。單元制系統沒有 母管，便于布置，并有助于采用煤倉間和除氧間合并的主廠房布置形式，使主廠房的土建費用減少。再熱式機組都是大容量機組，其工作參數高的大直徑新墓汽管和再熱煞汽管均為耐熱合金鋼管，價格昂貴，

24、有的還要耗用大疑外匯來進口，此時單元制主蒸汽系統的管線短，閥門少，投資少等優點顯得很重要。單元式機組的控制系統是按單元設計制造的，個單元的情況不盡相同，而且同容疑相同蒸汽初參數的再熱式 機組的再熱參數卻相互間有差異，所以再熱蒸汽式機組或再熱供熱式機組應采用單元制主蒸汽系統。17. 減溫水的引用方式：給水泵中間抽頭的給水，引至再熱器作減溫水用。給水泵出口的水，有一路作為高壓 旁路減溫，另有一路經過濾器后作為一、二次過熱器減溫水。18. 主凝結水再循環：為防止凝結水泵汽化，保證軸封冷卻器的冷卻，在軸封冷卻器之后設有主凝結水再循 環。19用熱量法分析蒸汽冷卻器怎樣提高熱經濟性：蒸汽冷卻器有內置式和外

25、置式兩種，熱量法分析認為，內置 式蒸汽冷卻器提高該級加熱器出口水溫，引起該級回熱抽氣量增多，高一級回熱抽氣量減少，因而可加大回 熱作工比Xc使熱經濟性提高；采用外置式蒸汽冷卻器，紿水溫度提高使其熱耗下降，且這時給 水溫度提高不是靠最高一級抽汽壓力的增高，而是利用抽汽過熱度的質量，故不會增大該級作功不足系數。 同時采用外置式蒸汽冷卻器的那級抽汽，因還要用來提高紿水溫度，抽汽量將増大，故外置式蒸汽冷卻器可 使熱經濟性提高更多。21.定滑壓經濟性：定壓運行：抽汽壓力高，關小調整門。70%負荷時，壓力調整門可全開，70%時，壓力調 整門關小；70%負荷時，采用上一級抽汽。熱經濟性分析：70%負荷時有節

26、流損失，70%負荷時，且不僅停 用了一級抽汽，有節流損失，熱經濟性低。滑壓運行：除氧器壓力隨抽汽壓力的變化而變化，20%負荷時，采用本級抽汽，20%負荷時，采用上一級抽 汽，熱經濟性比定壓運行高，不僅沒有70%負荷時的節流損失，20-70%之間時，沒有停用本級抽汽且沒有節 流損失。滑壓方式優于定壓運行的表現在于滑壓運行采用最佳回熱分配方式。2、給水回熱利用已在汽機中作過功的塞汽，通過給水回熱加熱器將回熱蒸汽冷卻放熱加熱給水，以減少 液態區低溫工質的吸熱，提高循環的吸熱平均溫度。由于釆用回熱，增加了抽汽：i所以汽耗率提高；但同 時采用回熱提高了給水出口溫度，降低了鍋爐中的吸熱量，所以鍋爐效率提高

27、，熱經濟性提高3、中間再熱將汽輪機高壓缸排氣經過再次加熱后再送進中壓缸做功，從而提高進入低壓缸的蒸汽溫度，使排氣濕度在允許范圍內.保證汽輪機安全運行。方法:（1）煙氣再熱一一汽輪機高壓缸排氣直接引至鍋爐再熱器，然后返回中壓缸。優點是再熱后的氣溫等于或接近于新汽溫度，缺點是壓損較高，增加了系統 投資，啟停時要保護再熱器，設置旁路系統。（2）蒸汽再熱一一利用汽輪機的新汽或抽汽為熱源來加熱蕙汽。 優點是壓損小，投資少，缺點是再熱后的氣溫較低。第四章給水回熱加熱系統1加熱器分類形式特點（1）按壓力（水側）：高壓加熱器（承受給水泵人低壓加熱器（承受凝結水泵）（2）按布置方式分：臥式（換 熱效果好，易布置

28、蒸汽冷卻段和疏水冷卻段人立式（占地面積小）（3）按傳熱方式：表面式（系統簡單，可 靠性高）、混合式（端差大，熱經濟性好，結構簡單）3出口端差（上端差）：加熱器抽汽壓力對應的飽和水的溫度與出口水溫之差。入口端差（下端差離開加 熱器的疏水溫度度與加熱器進口溫度之差。4端差、抽汽壓損對機級熱經濟性的影響：舊差：端差下降,本級抽汽量增加，本級加熱器出口水溫升高，高一級抽汽量減少，絕對內效率。抽汽壓損: 抽汽管壓降升高，第j級加熱器內汽側壓力下降，對應的飽和溫度下降，加熱器出口水溫下降，本級抽汽量 下降，高一級抽汽量增加，絕對內效率下降。5. 蒸汽和疏水冷卻器的作用蒸汽：（有無煞汽冷卻器對熱經濟性的影響

29、）（1）本級加熱器出口水溫增加，抽汽量増加，高一級抽汽量增加， Xr （回熱做功比）增加，絕對內效率增加（2）蒸汽與水的平均換熱溫差降低，做功能力損失下降。疏水：減 少了對低壓抽汽的排擠，提高了機組的熱經濟性，降低了疏水節流后形成的兩相流的可靠性。6、回熱做功比Xr=回熱氣流以熱量計的內功與總功的比第五章給水除氧和發電廠的輔助汽水系統.1汽水損失的類型：（1）內部損失：工藝要求的正常性汽水損失（暖管的疏放水）、偶然性非正常汽水損失 （跑冒滴漏）（2）外部損失。汽水損失多好少好火電廠汽水損失既是工質又有熱量損失,不僅影響電廠的經濟性有的還危及設備安全運行 和使用壽命，有必要減少汽水損失。2補充水

30、方式：軟化水.高參數化學除鹽水。匯入地點:（1）中低參數凝汽式電廠，除氧器（水位調節，熱經濟性差）（2）高參數凝汽式電廠，凝汽器 （熱經濟性好）3鍋爐連續排污利用系統的工作原理：從汽包內鹽段爐水濃度高的爐水表面處,通過連續排污管排除，引至 連續排污擴容器，擴容降壓煞發出部分工質，引入熱力系統除氧器，以回收工質利用其熱量；擴容墓發后剩 余的排污水水溫還高于IOO度，可再引入排污冷卻器用以加熱從化學車間來的軟化水，排污水降溫至50度左 右后，方可排入地溝。6給水除氧方式：（1）牝學除氧：N2H4+O2-N2+H2O,可除去水中的氧，提高水的PH,在水中形成保護膜， 只能除氧，昂貴（2）物理除氧：可

31、除去02、N2、C02等，廉價12. 防止給水泵汽蝕條件（1）除氧器高位布置（2）減少必需汽蝕余呈，給水先經過低速前置泵再進入高速 給水泵（3）減少下降管的流阻（4）縮短滯后時間（5）增加水箱的儲水量（6）投入備用電源第六章執申廠的執經濟性及供執系統2、代替紅站：與氟k聯產有相i¾電熱負荷但消耗燃料多的分產發電凝汽式發電廠3、供熱氣流和代替電站煤耗大小的比較：供熱氣流（代替電站:疑汽氣流6熱電廠總耗分配：（1）熱量法（2）實際焙降法：按聯產供熱氣流在汽輪機中少做的功與新蒸汽實際的焙 降來分配供熱熱耗量（3）做功能力法聯產供熱氣流的熱耗量按照供熱蒸汽和新蒸汽的最大做功能力來分配全 廠的

32、總熱耗量7熱化系數及選擇熱化系數：供熱式機組抽汽的每小時最大熱化供熱量與每小時最大熱負荷之比。選擇：（1） 工業熱負荷0. 6 - 0.75 （ 2 ）釆暖熱負荷05 0558供熱機組選擇（1）背壓機（以熱定電、沒有冷源損失額定工況下熱經濟性高、結構簡單投資少、偏離額定工 況時熱經濟性急劇下降）（2）抽汽凝汽式（熱負荷和電負荷具有調整范圍、凝氣流比代替電站的絕對內效率 低）（3）采暖一-凝汽兩用機（安裝了蝶閥在采暖期以減少電功率增加對外供熱.在非釆暖期，為凝汽式機組, 比純凝汽式機組熱經濟性低，但比單抽汽凝汽式機組高、采暖期兩用機為變工況，其熱經濟性比單抽凝汽式 機組稍低）第八章發電廠全面性熱

33、力系統1主蕤汽系統特點：工質流量大,參數高，金屬材料要求高。形式：（1）單元制：系統簡單，管道短，閥門 少，安全可靠性高，調度不靈活（2）切換母管制：運行靈活，閥門多，管道長，系統復雜出事故多（3）集 中母管制：系統簡單，布置方便，運行不靈活2中間再熱機組為什么采取單元制單元制機組的控制系統是按單元設計制造的,各單元的情況不盡相同而且 同容量相同墓汽初參數的再熱機組的再熱參數相互間有差異，且單元制可靠性最高，技術經濟性最好，熱經 濟性最好，最方便。3.單管：管徑大,重量大，支吊困難。雙管：管徑小,管壁薄一些，重量不集中，便于布置，導致氣溫偏差。一、填空題（每小題1分，共15分）1. 在回熱循環

34、基礎上再采用墓汽中間再熱過程所形成的循環,為回熱再熱循環。2熱量法計算結果表明，循環的冷源損失最大。3. 熱量法與煙方法的區別在于能量的空上。4. 蒸汽管道正常工作壓力下進行的疏水叫空疏水。5. 高壓缸排汽管道上設有逆止閥，以防止汽輪機事故停機時旁路系統的蒸汽倒流入蚩辿。6. 熱電廠原則性熱力系統計算中所謂給定的發電廠工況，是指在一定工況下的熱負荷和電負荷。7熱除氧的后期，制造蒸汽在水中的鼓泡作用，可強化深度除氧。&熱電廠供熱系統的載熱質一般是輕和水。9.大氣式除氧器水中離析出來的氣體是靠壓差自動排出除筑器的。10屬于季節性熱負荷的有采暖熱負荷、通風熱負荷和制冷熱負荷。熱電廠生產電能節

35、省燃料，主要是由于采用熱電聯產方式減少了冷源損失。12. 用來比較熱電聯產與熱電分產發電節約燃料的凝汽式電廠，一般稱為代替凝汽式電廠。13. 微增熱耗率的單位是kJ/kWh。14. 給水回熱級數越多，中間再熱提高效率的作用相對越小。15. 我國大型機組的排汽壓力目前一般為二、單項選擇題16低負荷時高加疏水由逐級自流入除氧器切換成逐級自流入低壓加熱器，其原因是（）防止除負器自生沸騰不能自流入除氧器防止除氧水箱水位過高防止給水泵汽蝕17.疏水逐級自流加裝疏水冷卻器后，可提高機組的熱經濟性，其原因是（）減少了對低壓抽汽的排擠 増加了對低壓抽汽的排擠減少了對高壓抽汽的排擠 充分利用了疏水的熱量1&am

36、p;現低大型凝汽式電廠的化學補充水普遍引入（）除氧器疏水擴容器凝汽器疏水箱19發電廠中下列設備效率最高的是（）鍋爐效率汽輪機效率凝汽器效率發電機效率20下列閥門屬于保護類的閥門是（）閘閥節流閥逆止閥調節閥21.般中小機組的運行給水泵是（）汽動給水泵電動給水泵燃汽輪機帶動的給水泵汽輪發電機主軸帶動的給水泵23. 我國采用的各種建筑物開始和停止供暖日期，通常確定的標準為室外平均氣溫是（）-50C OeC +5cC +10OC24. 熱化系數是一個表明以熱電聯產為基礎，把熱電聯產與熱電分產按一定比例組成的熱電聯產能量供應系統 綜合經濟性的（）總的熱經濟指標分項熱經濟指標宏觀控制指標綜合控制指標25. 當蒸汽初壓和排汽壓力不變時，提高蒸汽初溫，循環吸熱的平均溫度（）升高降低不變無法確定四、名詞解釋題（每小題2分，共8分）31. 發電煤耗率：發電廠單位發電功率所需要的耗煤量。32. 自由疏水：在大氣壓力下，把管道內在停用時的凝結水敖出，叫自由疏水。33除氧器的自生沸騰:指進入除氧器的輔助熱源量已能滿足或超過除氧器用熱需要使除氧器內的給水及其它 需要被加熱的水流不需要回熱抽汽加熱就自己產生沸騰的現象。34. 熱電聯合生產：當動力設備同時對外部供應電能和熱能，而且所供熱能是利用熱轉變為功過程中工質的余 熱（或不可避免的冷源損失的熱量）來進行的，這種能量生