1、時間：二O二一年七月二十九日摘要之阿布王創作時間：二O二一年七月二十九日陳說主要講冷庫設計.制冷系統方案簡直定、冷負荷的計算、 設備選型、制冷系統的安插.結合建筑結構特點和使用功能.根據 制冷系統方案的設計，進行輔助設備的選型.關鍵字：冷藏庫、制冷原理、制冷設備、運行管理時間：二o二一年七月二十九日時間：二 O 二一年七月二十九日目錄4前言 11、設計基本資料11.1 、設計題目： 12 、冷庫所需設計條件：12、重慶市沙坪壩室外計算參數22.1 氣象 22.2 涉及溫度 2第一章庫容量計算31、冷藏間32、冷凍間3第二章圍護結構換熱系數簡直定41、冷藏間外墻42、冷藏間地坪53、冷藏間屋頂5

2、4、內墻6第三章耗冷量的計算71. 冷庫圍護結構傳熱面引起的冷耗量Q171.1 依照下式計算71.2 維護結構傳熱面積計算應該符合下列規定：2. 食品冷加工的耗冷量Q87時間：二 O 二一年七月二十九日時間：二 O 二一年七月二十九日2.1 、解凍間82.2 、冷藏間93. 庫內通風換氣熱量Q3 的計算 94. 電念頭運轉熱量Q4 的計算 94.1 、冷藏間94.2 、解凍間105. 冷藏間把持熱流量106. 總耗冷量 116.1 . 庫房冷卻設備負荷計算116.2 冷間機械負荷計算式如下： 116.3 貨物熱流量折減系數n2 應根據冷間的性質確定.12第四章制冷機器設備的選型131. 壓縮機

3、的選型計算131.1 選型的一般原則 131.2 計算壓力比 131.3 原理圖如下 132. 壓縮機的選擇計算133. 冷凝器的選擇計算144. 蒸發器的選型計算144.1 冷藏間144.2 冷凍間155. 中間冷卻器簡直定155.1 中間冷卻器的直徑155.2 中間冷卻器蛇形管冷卻面積155.3 中間冷卻器的選擇166. 油分離器的選擇計算167. 集油器的選型計算178. 高壓貯液器的選擇計算179. 高壓循環貯液器的選擇計算1710. 氨泵的選型計算1710.1 氨泵的體積流量公式： 1810.2 參數確定 1810.3 計算結果 18第五章制冷系統管道設計191 系統管道和閥門的設計

4、要求192 系統管道的設計192.1 管道流速要求192.2 蒸發器供液管的設計192.3 吸氣管道的設計192.4 排氣管的設計192.5 其它管道的設計202.6 對制冷工藝管道安插要求203 . 管徑簡直定203.1 回氣管管徑203.2 吸入管管徑203.3 排氣管管徑203.4 貯液桶至調節站管徑203.5 冷凝器至貯液器管徑203.6 其他管道管徑20小結 21致謝 22參考資料 23時間：二 O 二一年七月二十九日、/1、八前言陪伴著社會進步和人們不竭提高生活水平,制冷幾乎廣泛生產、生活.冷庫是利用人工制冷的方法,使易腐食品的加工、蘊藏時間更加長,以延長食品食用價值的構筑物；它包

5、括保溫維護系統、冷凍系統、電控網絡系統等 .用以最年夜限度堅持食品原有質量、適應淡旺季食品供應和長期貯存之用 .1、設計基本資料1.1、設計題目：重慶市某肉廠需建造一個小型冷庫,主要生產貯存白條肉 .采納磚墻、鋼筋混凝土梁、柱和板建成. 隔熱層外墻和屋頂采納聚氨酯現場發泡,解凍間內墻貼軟木,地坪采納爐渣并裝設水泥通風管.該冷庫主要包括解凍間、解凍物冷藏間兩年夜部份 .其主要加工環節為：白條肉胴體進入解凍間解凍 , 肉胴體溫度降至要求溫度后進入解凍物冷藏間冷藏 .2、冷庫所需設計條件：（1）冷藏間1200T，每間300T,冷間設計溫度為-18C,相 對濕度為 95%.（ 2）解凍間500T, 每

6、間 250T,20T/ 日 ,冷間設計溫度為-23 .（3）庫房平面安插見平面圖.圖中 1#、 2#、 3#為高溫冷藏間 ,3#、 4#為冷凍間 .冷藏間和冷凍間凈高為6m.時間：二O二一年七月二十九日(4)高溫冷藏間、解凍間、圍護結構造見計算書2、重慶市沙坪壩室外計算參數2.1 氣象夏季空氣調節室外計算日平均溫度：+32.2 C夏季通風室外計算干球溫度：+32.4 C夏季空氣調節室外計算濕球溫度+27.3 C夏季空氣調節室外計算干球溫度+36.3 C2.2 涉及溫度按循環冷卻水系統考慮，冷凝器進水溫度+28 C,由水溫 度為+32 C .冷凝溫度：tK=+35 C蒸發溫度：t0=-33 C第

7、一章庫容量計算CVl SG -根據公式：1000(2-1)式中G-冷庫計算噸位(t);Vi冷藏間的公稱體積(mi);刀一冷藏間的體積利用系數；p s食品的計算密度(kg/m3)根據冷庫設計規范表3.0.5查得凍肉的密度為p s=400 kg/m3 x =0.51、冷藏問每間冷藏噸位：G=300T庫內凈高：H = 6m貨物計算密度：=400kg/ m3容積利用系數：=0.5公稱容積：V= ( 300X 1000) + ( 0.5X400) =1500 m3該庫長=21m寬=12m2、冷凍問每間冷凍噸位：G=250T庫內凈高：H = 6m貨物計算密度：=400kg/ m3容積利用系數：=0.5時間

8、:o二一年七月二十九日時間：二 O 二一年七月二十九日公稱容積：V= (250X 1000) + ( 0.5 X400)=1250m3該庫長=17.5m寬=12m時間：二 O 二一年七月二十九日時間：二O二一年七月二十九日時間：二o二一年七月二十九日第二章圍護結構換熱系數簡直定熱阻計算公式為R =5 k.R =l/a _ f J ¥ 孑 JCl-1)傳熱系數K的計算公式為K 二1工忑瓦q,人 44(1-2)1、冷藏間外墻序結構層（有外厚度6號 向內）（m）1 1: 2.5 水 0.0泥沙漿抹2面2 1: 2.5 水 0.0泥沙漿抹2面3 1: 3 水泥0.0沙漿抹面34 混合砂漿0.

9、3砌磚墻75 硬質聚氨0.1酯56墻體概況空氣熱阻導熱系 熱阻R=6 /數入(W/入m.C) (M . C/W)0.930.02150.930.0215冷藏問解凍問7總熱阻匯0.930.03230.8140.4550.0314.8387aw=23Rw=0.044an=12R=0.083aw=23Rw=0.044an=29R=0.0355.4965.448時間：二 O 二一年七月二十九日時間：二 O 二一年七月二十九日冷藏間解凍間8 傳熱系數K=1/ER0.1820.184冷藏間解凍間2、冷藏間地坪結構層 （有上向 下）厚度6（ m）導熱系數入（W/m.）200 號鋼筋混凝土層1： 3水泥砂漿一

10、氈二油防水層0.080.020.0051.5468 0.9 34 軟木層二氈三油隔氣層1： 3水泥沙漿找平層預制混凝土板粗砂墊層概況空氣熱阻冷藏間解凍間總熱阻匯R冷藏間0.20.010.020.050.450.06980.931.51190.5815an=12an= 29熱阻R=8 /入(M . C/W)0.05170.02150.03512.8650.0560.02150.0330.7740.0830.0353.94083.8928解凍間傳熱系數1K=1/匯 R1 冷藏間解凍間3、冷藏間屋0.2540.257結構層 （有上向 下）預制混凝 土板2空氣間層3二氈三油3 防水層41： 3 水泥沙

11、漿找平層4混凝土空心板層1： 3水泥沙漿抹面硬質聚氨酯概況空氣 熱阻8 冷藏間 解凍間厚度導熱系8 數入（W/（ m.）m）01.5.041190.20.0100.9.02301.5.2546800.9.02300.0.131aW=23an=12aw=23an=29熱阻R=8 /入(itf . C/W)0.02650.2690.0560.02150.1620.02153.226Rw=0.044Rn=0.083Rw=0.044Rn=0.035總熱阻匯R9 冷藏間 解凍間傳熱系數1 K=1/ER0 冷藏間解凍間4、內墻5.52225.47420.1810.183結構層m）導熱系數入（W/m. ）1

12、水泥砂漿0.022混合沙漿0122 砌磚墻0.123 水泥砂漿0.024 硬質聚氨0.4 酯15 水泥砂漿0.03抹面墻體概況 空氣熱阻0.290.930.8140.930.0310.93aw=23 an=297總熱阻匯R傳熱系數K=1/匯 R熱阻R=8 入(M . C/W)0.0215 0.14740.02153.2260.03 23Rw=0.044 Rn=0.0353.5187 0.284第三章 耗冷量的計算1. 冷庫圍護結構傳熱面引起的冷耗量Q11.1 依照下式計算1 Kw Aw a w n式中 1 維護結構熱流量（ W）；Kw 一維護結構傳熱系數W/ （m2C）；Aw維護結構傳熱面積（

13、 m2）；a 維護結構兩側溫差修正系數；w 維護結構外側的計算溫度（）n 維護結構內側的計算溫度（）1.2 維護結構傳熱面積Aw 計算應該符合下列規定：屋面、空中和外墻的長、寬度應該自外墻外概況至外墻外概況或外墻外概況至內墻中或內墻中至內墻中計算.樓板和內墻長、寬度應自外墻內概況至外墻內概況或外墻內概況至內墻中或內墻中至內墻中計算.外墻的高度：地下室或底層 ,應自地坪的隔熱層下概況至上層樓面計算.內墻的高度：地下室或底層和中間層 ,應自該層空中、樓面至上層樓面計算；頂層應自該層樓面至頂部隔熱層下概況計算 .因計算庫體時算年夜了一部份,故計算面積時就以該長時間：二O二一年七月二十九日度計算維護結

14、構熱流量計算表如下:計算 部位計算 面積計算公式：Q=K.A.a.(t VW- tn)圍護結 構熱流小總 計1號冷 藏 東墻 西墻 北墻 南墻 屋頂 地坪12X6=7212X6=72 21X6=126 21X6=12621 X 12=25221 X12=2520.182X72X 1.05 x (32.2+18 ) 0.182X72X 1.05 x (32.2+18 ) 0.182X 126X 1.05 X (32.2+18 ) 0.182X 126X 1.05 X (32.2+18 ) 0.181 X252X 1.2 X (32.2+18 ) 0.254 x 252X 0.6 x (32.2+

15、18 )690.71690.711208.751208.752747.671927.928474.512號冷藏 東墻 西墻 北墻 南墻 屋頂 地坪12X6=7212X6=7221X 6=12621X 6=12621 X12=25221 X12=2520.182X 72X 1.05X (32.2+18)0.182X 72X 1.05X (32.2+18)0.182X 126 X 1.05 X (32.2+18)0.182X 126 X 1.05 X (32.2+18) 0.181 X252X 1.2X (32.2+18)0.254X252X 0.6X (32.2+18)690.71690.711

16、208.751208.752747.671927.928474.513號冷 藏東墻 西墻 北墻 南墻 屋頂 地坪12X6=7212X6=7221X 6=12621X 6=12621 X12=25221 X12=2520.182X 72X 1.05X (32.2+18)0.182X 72X 1.05X (32.2+18)0.182X 126 X 1.05 X (32.2+18)0.182X 126 X 1.05 X (32.2+18) 0.181 X252X 1.2X (32.2+18)0.254X252X 0.6X (32.2+18)690.71690.711208.751208.752747

17、.671927.928474.514號解 凍 東墻 西墻 北墻 南墻 屋頂 地坪17.5X6=10517.5X6=10512X 6=7212X 6=7217.5X 12=21017.5X12=2100.184X 105X 1.05 X (32.2+18)0.184X 105X 1.05 X (32.2+18) 0.184X 72X 1.05X (32.2+18) 0.184X 72X 1.05X (32.2+18) 0.183X210X 1.2X (32.2+18) 0.257X210X 0.6X (32.2+18)1018.361018.36698.3698.32315.021625.587

18、373.925號解 凍 東墻 西墻 北墻 南墻 屋頂 地坪7.5X 6=10517.5X6=10512X 6=7212X 6=7217.5X 12=21017.5X0.184X 105X 1.05 X (32.2+18)0.184X 105X 1.05 X (32.2+18)0.184X 72X 1.05X (32.2+18)0.184X 72X 1.05X (32.2+18)0.183X210X 1.2X1018.361018.36698.3698.32315.021625.587373.9212=210(32.2+18) 0.257X210X 0.6X (32.2+18)總計40171 .

19、372 .食品冷加工的耗冷量Q該庫有三間解凍間，每間解凍能力為20噸/日洪40噸/日.按每晝夜解凍能力比例攤入于各冷藏間內，三間冷藏間按比例攤分，每間進貨量為13.3噸/日，解凍食品為豬肉.2.1、 解凍問食品在解凍前的溫度按+32c計算，經過20小時后的溫度為15c.食品的解凍加工量：G=20噸/日,T= 20小時食品在解凍前后的含熱量：h1=309.2kJ/kg,h2=12.2kJ/kg ti=32 C,t2=-15 C ,GB=0.3,Cb=0.42Q2a2 aG(h1 h2)1h1 h 20000 (309.2 12.2)/20 82500WQ2bGB(t1 t2)Cb3.6T3.6T

20、3.6120000 0.3 (32 15) 0.42/20 1645W3.6Q2 Q2a Q2b 82500 1645 84145W 2 2a 2b解凍間4#、5#庫的食品冷加工耗冷量各為：Q284145W2.2、 冷藏問每間最年夜進貨量為13.3噸/日，食品進庫前的溫度為- 15C,經冷藏24小時后達18c.G= 13300公斤/日,T = 24小時食品在貯存前后的含熱量：h1=12.2kj/kg,h2=4.6kj/kgti=-15 C,t2=-18 C,GB=0.1,Cb=0.42G(h h2)1Q2a1 - 一 13300 (12.2 4.6)/24 1169.9W3.6T3.6時間：二

21、o二一年七月二十九日Q2bGB(b t2)C 13.6T3.613300 0.1 ( 15 18) 0.42/24 19.39WQ2Q Q 1169.9 19.39 1189.29W 52a 52b冷藏間1#,2#,3#庫食品加工耗冷量各為：1189.29W3 .庫內通風換氣熱量Q3的計算通風換氣熱量只適用于貯存有呼吸的食品的冷藏問，因為本庫生產貨物為豬肉，冷間又無把持工人長期停留把持，所 以Q3可以忽略不計.4 .電念頭運轉熱量Q4的計算4.1、 冷藏問采納光滑頂排管，故無電念頭運轉熱量 Q4.4.2、 解凍問由贄料口電動機運轉熱量應按下式計算工Q* = XP 孕（2-3）式中；fix電動機

22、運轉熱量c K甲支P 雨幾而孵C KW?一一抽轉世系數，電動機在冷間時庖取L電動機在冷間外庖取口. T51p- 電動機運轉時間系數，對泠用機配用的電動機取1*對號間其他設備配用的 電動機可按實際情況取值，一般可按晝夜掾作Sh計，則q=S 24=0.33解凍間：4號、5號解凍間電念頭的運行耗冷量相同：冷風機使用的電念頭有兩臺，每臺功率為10KW,電念頭運轉 耗冷量為Q4 =10X2X1X 1=20KW5.冷藏間把持熱流量把持熱流量計算公式如下：d Ad1nkVn hw hn M n3.624377 nr r24式中一把持熱流量（W ；d一每平方米照明熱流量，冷卻間、解凍間、冷藏間和冷間內穿堂可取

23、2.3W/ m2；nk一每日開門換氣次數；Vn冷間內凈體積（m3）;hw冷間外空氣的比始（kJ/kg）；hn冷間內空氣的比始（kJ/kg ）;M一空氣幕效率修正系數，可取0.5 ;n冷間內空氣密度（kg/m3）;324每日把持時間系數，按每日把持3小時計算；nr一把持人員數量；r一每個把持人員發生的熱流量（ W冷間設計溫度高 于或等與-5 C時，宜取279W冷間設計溫度低于-5 C時，宜 取 395W.注：解凍間冷卻間不計算把持熱流量冷藏間把持熱流量A1nkVn hw hn M n 3And 3.62424，r r戶向由冷間房間至內冷間: 氣把持面積體積IIFt密開門流量/把持把持房間Ad d

24、(W/ V n h比3度次數 he人中r人數熱流(m2 叫(M "、a、kJ/h2(kJ/(nk(Wnr量53) kg)kg) kg3)/m3)1#冷395.02019.252 2.30 1512 76.3 1.41 1.006.00 J臧同16.40 10 1542#冷395.02019.252 2.30 1512 76.3-c /c1.41 1.006.00 U臧間16.40 10543#冷395 02019252 2.30 1512 76.3-c /c1.41 1.006.00 U臧間16.40 1054合計6058.62時間：二 O 二一年七月二十九日6.總耗量 6.1.庫房

25、卻設備負荷計算Qq=Q1 PQ2 Q3+Q4 Q5高溫藏間： P=1解凍間： P=1.3庫房Q1PQ2Q3Q4Q5名稱1#8474.51 X2019.藏11189.29542#8474.51 X2019.藏11189.29543#8474.51 X2019.藏11189.29544#7373.91.3X200凍284145005#7373.91.3X200凍28414500Qq 匯總表總計Qq11683.3411683.3411683.34136762.42136762.426.2 間機械負荷計算式如下：jn11n22n33n44 R式中 1 圍護結構熱流量（ W ）；2貨物熱流量（W ）；3

26、電念頭運轉熱流量（W ）；4一把持熱流量（W）;ni一圍護結構熱流量修正系數;n2貨物流量折減系數；n3間電念頭同期運轉系數時間：二 O 二一年七月二十九日時間：二 O 二一年七月二十九日n4一冷間同期把持系數；R一制冷裝置和管道冷耗賠償系數，直接冷 卻取1.07.6.3貨物熱流量折減系數n2應根據冷間的性質確 7E.冷卻物冷藏間宜取 0.30.6;解凍物冷藏間宜取0.50.8;冷加工間和其他冷間宜取13.6.3冷間機械負荷計算見下表：房間圍護 結構 冷負 荷中i圍護 結構 熱流 量修 正系 數n1貨物 熱流 量中2貨物 流量 折減 系數n2電念 頭運 轉熱 流量 3冷間 電念 頭同 期運 轉

27、系 數n3把持 熱流量中4冷間 同期 把持 系數n4制冷 裝置 和管 道冷 耗賠 償系 數R機械負 荷中j1#冷藏問8474.511841450.600 .52019.540.51.0764169.272#冷藏 問8474.511841450.600 .52019.540.51.0764169.273#冷藏 問8474.511841450.600 .52019.540.51.0764169.274#冷凍問7373.9211189.290.620000100.51.0730053.625#冷凍 問7373.9211189.L290.620000100.51.0730053.62合計252615

28、.05第四章 制冷機器設備的選型1. 壓縮機的選型計算1.1 選型的一般原則(1) 盡量選用年夜型壓縮機,為了簡化系統和便于把持,壓縮機配備臺數應盡量少,但機器總臺數不宜少于2 臺；(2) 同一機房內選配的壓縮機應盡量在兩個系列以內 ,以便零部件的更換, 當機房僅有兩臺機器時,則盡量采納同一系列；(3) 壓縮機總制冷量以滿足生產要求為準 ,不考慮備用機；(4) 所選系列壓縮機的能量調節裝置,只宜作適應負荷擺蕩的調節 ,而不宜作季節性負荷變動的調節 .(5) 選用壓縮機的工作條件不得超越制造廠商規定的生產條件 .1.2 計算壓力比( 1)蒸發回路簡直定查 R717 飽和性質表溫度 35 時 P0

29、=1.35MP溫度 -33 時 Pz=0.103MP壓縮比Pk/p 0=13.10>8采納一級中間冷卻雙級壓縮式制冷系統時間：二 O 二一年七月二十九日時間：二O二一年七月二十九日1.3 原理圖如下時間：二o二一年七月二十九日2.壓縮機的選擇計算根據冷間機械負荷巾j=253KW選用2臺煙臺單機雙級制冷壓縮機型號為LG1612MM 型，其單臺名義制冷量 139.6KW備用一臺選型號為 S8SF8 12.5型,其單臺制冷量78KW3.冷凝器的選擇計算通過R717的Ph圖獲得:h8=h9=320kJ/kgh5=663 kJ/kg h4=1953 kJ/kg單元制冷量qh0=1720 kJ/kg

30、0=h0- h9=1720 320=1400 kJ/kg0207.38Mr - 0.148制冷劑的質量流量.1400 kg/s冷凝器的熱負荷：Ok=MR (h4-h5)=0.148 X ( 1953 663) =190.9KW冷凝器傳熱面積簡直定:F 190.9 103K m 750 463.4m2根據制冷輔助設備Pi選用LN/V 40型立式冷凝器2單臺設計壓力2.0Mp4.蒸發器的選型計算4.1冷藏問由贊料口,排管的外表面傳熱面積(4.-5)式中 九一中唯的外表傳熱面積（行工懸蒸發器負荷（甲K 播宣傳熱系數甲，參閱表4-44-空K取g.izmow'c）y" 庫房空氣溫度與蒸

31、發溫度之差rc）（可參冏表與選取.房間1：設備冷負荷為11683.34WF 蒸發面積 K t11683.34143.888.12 10m2房間2:設備冷負荷為11683.34WF 蒸發面積 K t0超143.888.12 10m2房間3:設備冷負荷為11683.34WF 蒸發面積 K t11683.34143.888.12 10m2根據以上計算結果，管徑采納mm38中的無縫鋼管，每米長的面積為1 X 3.14X038.0m=0.119 M ,計算由各冷藏庫的鋼 管長度分別為：冷藏間均為1209.1m4.2冷凍問冷風機的選型由資料1L泠風機的傳熱面積醐身下式計算*F _ 4式叼 尸一一冷風機所需

32、要的傳熱面積（M ha -庫房冷卻設備總負荷宙），K 冷風機的傳制裁數（W人查資料1表時孫4-畫工一-庫房空氣溫度與蒸發溫度之差七，查贄斛蒞4-31 口房間4:設備冷負荷為136762.42WF蒸發面積 K t136762.421422.2312.02 8m2房間5:設備冷負荷為136762.42W1136762.42rr. f f F 1422.23烝發面積K t 12.02 8m2根據以上結果查資料3,選型結果如下:解凍間每小間各選用煙臺冰輪型號為071E/3816三臺,每臺蒸發面積521.7平方米.二間解凍間所需冷卻面積為2844.46平方米，六臺共3130.2平方米，滿足要求.5.中間

33、冷卻器簡直定5.1 中間冷卻器的直徑dz 4 V 0.0188 V 0.0188 J435 141 0.233m.3600 Wz' Wz0.4入一氨壓縮機高壓級的輸氣系數V氨壓縮機高壓級的理論輸氣量Wz 中間冷卻器內的氣體速度不應年夜于0.5m/s5.2 中間冷卻器蛇形管冷卻面積中間溫度簡直定由實用制冷工程手冊P44查得tm=0.4t k+0.6t。+3=0.4 X 35+0.6 X ( 33) +3=2.8 C中間冷卻器的熱負荷Oz=MR- (h5h8)=0.48 X ( 640320) =47.4kwc 135 2.2z 1- 叫16.211 z352.82.3lg-2.3 lg2

34、.22.8c z式中 e 1冷凝溫度e z中間冷卻溫度e c一中間冷卻器蛇形管的由液溫度應比中間冷卻器溫度高35C,取5則為2.2 C- 一 3a 47.4 102Az 5.85m500 16.215.3中間冷卻器的選擇川 p乙（5-6）式中I" 一無演器容積（/學一一貯液器的容量系數，并應按下列姓定選取，當冷庫公稱體積小于或等于2。口。冊，寸，p=l_2 ；公稱體科為2001100002，寸，。=1.0；公稱體積為WOOl-aOOOdwt, =0.80（公稱體積大于 2000。附） （ = 0,50（§氨器的最大氮液充滿度，一股取7。觥V泠嘴溫度下的氮費比體積C"

35、;/妲）；1 532Vz 0.00169 1.28°0.7m3/s根據冷凍空調設備年夜全選用 ZA 1.5型貯液器6 .油分離器的選擇計算-33C蒸發回路氨壓縮機的入=0.75.本設計選用洗滌式 油分離器，因為它比力適用于氨制冷系統，借氣體經過氨液洗 滌,降低氣流速度和改變其方向以分離由氨氣中夾帶的潤滑 油.所以，取Wy=0.7 m/s.由以上可得計算結果如下：4 VV0.75 141dy0.0188:0.0188 .0.231m；3600 Wy Wy0.7選擇煙臺冰輪股份有限公司生產的洗滌式油分離器,YFA-100 一臺.7 .集油器的選型計算在氨系統中，氨液和潤滑油是不相溶的，而

36、且潤滑油比氨 重，沉于容器的最低處，為了不影響容器的熱交換性能，必需經常地或按期的把潤滑油從油分離器、冷凝器、貯液器、蒸發器等容器中排由，一般是排入集油器.集油器的作用在于使 潤滑油能處在高壓下泄生，既平安可靠又可減少制冷劑損失.集油器應靠近油分離器裝置，因油分離器中放油最頻繁.集 油器一般以制冷系統制冷量的年夜小來選型根據資料：標準工況總制冷量在200KW以下時，選用D219集油器1臺；總制冷量年夜于 200KW時,宜選用D219 集油器2臺，使系統中的高、高壓容器分開放油.本系統總制冷量年夜于 200KW,所以選用D219集油器兩臺.根據資料選擇煙臺冰輪生產的JYA-219集油器兩臺.8

37、.高壓貯液器的選擇計算Vz - v qm由冷庫設計規范查得取 1 取 70 % v 取 0.00169 m3/kg每小時氨液的總循環量qm3600 0.148 532kg/s1 532Vz0.00169 1.28°0.7m3/s根據冷凍空調設備年夜全選擇選擇冰山集團生產的型號為ZA0.25B型的貯氨器9高壓循環貯液器的選擇計算dd.1 0.0188 : 3600 Wd dndT Wd d nd 帶入數據得其體積（選擇上進下由式供液系統）1VdqVq 0.6Vh0.5選擇煙臺冰輪股份有限公司生產型號為：CDCA-2.5,滿足要求的容積10.氨泵的選型計算氨泵有齒輪泵和離心泵，系統選擇離

38、心泵.離心泵是一種 速度型的泵，結構簡單，平均使用壽命長，并能做到封閉處置， 即某些場所應用的屏蔽泵，其流量和壓頭選擇范圍較年夜，能 滿足各種場所的需要.但它容易受氣蝕作用的影響，在吸入端 要求有足夠的靜液柱，才華保證供液.另外，離心泵的流量隨壓 頭變動而變動.設計時需充沛估計管道的壓力損失，才華保證泵的設計流量.10.1 氨泵的體積流量公式：qv =nxqzVz（5-7）式中qv 氨泵體積流量mVh；nx 再循環倍數，對負荷較穩定、蒸發器組數較少、不 宜積油的蒸發器，下進上由供液系統，采納3-4倍；對負荷有 擺蕩、蒸發器組數較多、容易積油的蒸發器下進上由供液 系統，采納5-6倍；上進下由供液

39、系統，采納7-8倍；qz氨泵所供同一蒸發溫度的氨液蒸發量卜外；vz蒸發溫度下氨飽和液體的比體積，m3/kg ；10.2 參數確定(1)考慮到本次設計中冷庫的蒸發器較多，且負荷不穩定，故取nx為6倍；qz3600 Qjhi 1%429166.81415.25 361.56407.3kg/h(2)vz可由氨的壓始圖查得，Vz 0.00147 m7kg10.3計算結果qv = nxqzvz =6 X 407.3 X 0.00147=4 m3/h選擇煙臺冰輪生產的型號為PYP1 一個.時間：二 O 二一年七月二十九日第五章 制冷系統管道設計制冷系統管道設計是用經過計算選定管道,根據各管段的設計要求,將

40、制冷機 ,各種制冷設備及閥門等部件合理的連接起來組成制冷系統的設計 ,一個制冷系統是否具備良好的制冷性能 ,運轉是否穩定平安,在很年夜水平上取決于制冷系統的管道設計.此設計采納經驗值,各管道采納比設備所配閥門年夜一個型號.主要干道的管徑手工計算所得 .1 系統管道和閥門的設計要求此設計的制冷劑為氨,所以要求各管道不能用銅質管材.在系統中也不能用鍍鋅管,不能對設備的接觸制冷劑的概況進行鍍鋅處置.對管道試壓至少 6到 7次.各管道表壓不超越105Pa因為制冷劑為氨,所以要求各閥門的資料也不能用銅或銅合金 , 內概況不能鍍鋅. 閥件資料可用：灰口鑄鐵、可鍛鑄鐵、鑄鋼 .各閥門有倒關的閥座.2 系統管

41、道的設計2.1 管道流速要求由資料 1 查表 6-1, 蒸發器至高壓循環桶的單相流的回氣管道取1016m/ s .氨泵供液兩相流體的回氣管取68m次.氨液分離呈循環桶至制冷壓縮機吸氣管道取1220m/s .制冷壓縮機至冷凝器的排氣管道取1525 m.冷凝器至高壓貯液器取0.5m/s .高壓貯液器至節流閥前取 0.51.5 m/s.氨泵由口至蒸發器進口取0.51.5 m/s.管道允許的壓力降為：AP= AP沿+ AP局.氨系統中要求吸氣管或回氣管的允許壓力降相當于飽和溫度降低1 C .排氣管的允許壓力降相當于飽和溫度降低0.5.2.2 蒸發器供液管的設計要求每個冷間都應有自分配站上獨自引出的并能

42、在分配站調節的供液管.冷風機與排管的供液管道,應從分配站分別引出 ,不能并聯于一根供液管上 .并聯于同一供液管的蒸發器 ,應考慮到沿程阻力損失,對各并聯供液的蒸發器要求其當量長度基秘聞等, 以保證每組蒸發器都有良好的制冷效果 .當同一冷間內 ,同時存在墻排管和頂排管時,原則上按墻、頂排管分別供液,若采納并聯在同一供液管的方法時,先供頂排管再供墻排管.2.3 吸氣管道的設計要防止液擊,吸氣管要盡量有一定坡度,如果空間不允許也可無坡度,但必需有過熱段.2.4 排氣管的設計壓縮機自己的排氣管上要接單向閥（逆止閥） .逆止閥要裝在水平管道上 ,而實際裝在低處,便于把持.總排氣管與單個壓縮機接入點 ,也要接入坡度（同吸氣管） .2.5 其它管道的設計平安管要求把所有平安閥用管道連起來,接出去 ,接到房頂1.5m處,使開口朝屋脊.融霜用的熱氨管要從油分器與冷凝器之間接出,要在管路上裝閥門、壓力表,必需接到回氣調節站的熱氨融霜管.各種管道中不能有氣囊或液囊.抽氣管要連接在一起接到高壓循環桶的進氣口,有多個高壓循環桶時,要接到蒸發溫度最低的那個.2.6 對制冷工藝管道安插要求對各種制冷工藝管道要綜合安插,對墻、地板、樓板等處的空洞 , 以及支架要合理共用（集中安插有利