1、液氨儲罐設計 .第一章 緒論1. 1 設計任務設計一液氨貯罐。工藝條件：溫度為 40 C,氨飽和蒸氣壓1.55MPa ,容積為 20m3, 使用年限 15 年。1.2 設計要求與成果1. 確定容器材質；2. 確定罐體形狀與名義厚度；3. 確定封頭形狀與名義厚度；4. 確定支座,人孔與接管,以與開孔補強情況5. 編制設計說明書以與繪制設備裝配圖 1 張（ A1 ）。1.3 技術要求（一）本設備按 GBl50-1998 鋼制壓力容器進行制造、試驗和驗 收（二）焊接材料,對接焊接接頭型式與尺寸可按 GB985-80 中規定 （設 計焊接接頭系數 1.0）（三）焊接采用電弧焊,焊條型號為 E4303（

2、四）殼體焊縫應進行無損探傷檢查,探傷長度為100 液氨儲罐設計 .第二章 設計參數確定2.1 設計溫度 題目中給出設計溫度取 40 C2.2 設計壓力 在夏季液氨儲罐經太陽暴曬，隨著氣溫的變化，儲罐的操作壓力也在不斷變化。通過查閱資料可知包頭最高氣溫為40.4 C,通過查表可知，在40 C時液氨的飽和蒸汽壓（絕對壓力）為1.55MPa，密度為580kg/m3,而容器設計時必須考慮在工作情況下可能遇到的工作壓力和相對應的溫 度兩者相結合中最苛刻工作壓力來確定設計壓力。一般是指容器頂部最高 壓力與相應的設計溫度一起作為設計載荷條件，其值不低于工作壓力。此液氨儲罐采用安全法，依據化工設備機械基礎若儲

3、罐采用安全法時設計壓力應采用最大工作壓力Pw的1.05 1.1倍，取設計壓力P 1.05Pw （已知 Pw 1.55MPa 表壓）所以 P 1.05Pw 1.6MPa 。2.3 腐蝕余量查腐蝕數據手冊16MnR耐氨腐蝕，其0.1mm/y，若設計壽命為 15 年，則 C215 0.1 1.5mm2.4 焊縫系數 該容器屬中壓貯存容器，技壓力容器安全技術監察規程規定，氨液氨儲罐設計.屬中度毒性介質，容器筒體的縱向焊接接頭和封頭基本上都采用雙面焊或相當于雙面焊的全焊透的焊接接頭，所以取1.0或0.85常見。得選取按下表選擇:表2.1焊接接頭系數序號焊接接頭結構焊接接頭系數全部無損探傷局部無損探傷1雙

4、面焊或相當于雙面焊的全焊透對接焊接接頭1.00.852單面焊的對接焊接接頭，在焊接過 程中沿焊縫根部全長有緊貼基本金 屬的墊板0.90.85此儲罐采用100%無損探傷，故1.02.5容器直徑考慮到壓制封頭胎具的規格與標準件配套選用的需要，容器的筒體和封頭的直徑都有規定。此儲罐設計的公稱直徑（內徑）選擇Di 2400mm表2.2公稱直徑Di公稱直徑Di300、400、500、600、700、800、900、1000、1200、1400、1600、 1800、2000、2200、2400、2600、2800、3000、3200、3400、3600、液氨儲罐設計.3800、40002.6許用應力40

5、 oC溫度時，16MnR 鋼材的許用應力表，知 t 170.0MPa表2.3 400C溫度時，16MnR 鋼材的許用應力表鋼材厚度n mm許用應力 t MPa屈服極限s MPav 1617034516 3616332536 601573052.7、材料選擇根據液氨貯罐的工作壓力（P 1.60 MPa作為設計壓力）、工作溫度（最高工作溫度為40 C）和介質的性質可知該設備為一中壓常溫設備， 介質對碳鋼的腐蝕作用很小，主要考慮的強度指標（指 s和b）和塑性指 標適合的材料有：A3R、20g、16MnR、15MnVR、20R。為了節省金屬， 高壓設備應優先選取普通低合金鋼、中強度。凡屬強度計算為主要

6、的中壓 設備亦以采用普通低合金鋼為宜。因為屈服強度分別為345MPa和392 MPa的普通低合金鋼，其材料價格與碳素鋼差不多，但強度比碳素鋼 約高30% -60%，采用該類鋼材制造壓力容器，可以有效地減少設備質量， 降低成本，給設備的制造、運輸、安裝帶來很大的方便。所以主要考慮16MnR 和20R這兩種。如果純粹從技術角度看，建議選用20R類的低碳鋼板，16MnR鋼板液氨儲罐設計 .的價格比 20R 貴，但在制造費用方面，同等重量設備的計價， 16MnR 鋼 板為比較經濟。所以在此選擇 16MnR 鋼板作為制造筒體和封頭材料。第三章 結構的選擇與論證3.1 儲罐類型選擇儲罐可分為立式儲罐、臥式

7、儲罐和球式儲罐。在本設計中由于設計 體積較小(約為 26m 3 )且設計壓力較小( P 1.6MPa ),故可采用臥式圓筒 形容器，方形和矩形容器大多在很小設計體積時采用，因其承壓能力較小 且使用材料較多；而球形容器雖承壓能力強且節省材料，但制造較難且安 裝內件不方便；立式圓筒形容器承受自然原因引起的應力破壞的能力較 弱，故選用圓筒形臥式容器。3.2 封頭的選擇本液氨儲罐的封頭選用標準型橢圓形封頭。 從應力分布情況考慮：在直徑、壁厚、設計壓力相同的條件下各種封 頭應力分布由好到壞的順序是：半球形、橢圓形、蝶形、錐形、球冠形、 平板形。橢圓型封頭的最大應力值和與其相連接的圓筒體中的最大應力值 相

8、等，便于筒體強度設計；碟心封頭有兩處連接邊界，受力不與橢圓形。從金屬消耗量考慮：在相同設計條件下，各種封頭的金屬消耗量按下 列順序依次增大：半球形，橢圓形，蝶形，平板形。球形封頭用量最少，液氨儲罐設計 .比橢圓形封頭節約 25.8 ，平板封頭的用量最多， 是橢圓形封頭的 4 倍多 從制造考慮：橢圓形封頭制造方便，平板封頭則因直徑和厚度較大， 坯材的獲得、車削加工、焊接等方面都遇到不少困難，且封頭與筒體厚度 相差懸殊，結構也不合理。所以，從強度、結構和制造等方面綜合考慮，采用橢圓形封頭最為 合理。3.3 出料接管的選擇 材料：容器接管一般應采用無縫鋼管，所以液體進料口接管材料選擇 無縫鋼管，采用

9、無縫鋼管標準 GB8163-87 。材料為 16MnR 。結構：接管伸進設備內切成 45 度，可避免物料沿設備內壁流動，減 少物料對壁的磨損與腐蝕。接管的壁厚要求：接管的壁厚除要考慮上述要求外，還需考慮焊接方 法、焊接參數、加工條件、施焊位置等制造上的因素與運輸、安裝中的剛 性要求。一般情況下，管壁厚不宜小于殼體壁厚的一半。否則，應采用厚 壁管或整體鍛件，以保證接管與殼體相焊部分厚度的匹配。不需另行補強的條件：當殼體上的開孔滿足下述全部要求時，可不另 行補強。 設計壓力小于或等于 2.5MPa 。 兩相鄰開孔中心的距離應不小于兩孔直徑之和的 2 倍。 接管公稱外徑小于或等于 89mm 。 接管

10、最小壁厚滿足以下要求。表3.1接管最小壁厚要求接管公稱直徑5776/mm6589最小壁厚/mm5.06.0因此熱軋無縫鋼管的尺寸為89 12mm。鋼管理論重量為22.79kg/m取接管伸出長度為150mm。管法蘭的選擇：根據平焊法蘭適用的壓力范圍較低（PN 4.0 MPa）選擇突面板式平焊管法蘭，標記為：HG20592-1997 法蘭RF（A）80-2.5,其中D=190,管法蘭材料鋼號（標準號）:20（ GB711 ）。根據（歐洲體系） 鋼制管法蘭、墊片、墊片、緊固件選配表（ HG20614-1997）選擇：墊片型式為石棉橡膠板墊片（尚無標準號），密封面型式為突面，密封面表面為 密紋水線，緊

11、固件型式為六角螺栓雙頭螺柱全螺紋螺柱。在離筒體底以上250mm處安裝容器出料管，容器內的管以彎管靠近容器底，這種方式用于臥式容器。出料口的基本尺寸以與法蘭與進料口相同。進出料接管滿足不另行補強的要求，所以不再另行補強。3.4容器支座的選擇容器支座有鞍座，圈座和支腿三種，用來支撐容器的重量。可知大型臥式儲槽和臥式容器常采用鞍座，多于兩個支撐的長容器常采用圈座，小型容器常米用支腿，由于本設計米用臥式儲罐，故米用鞍式支座。3.5人孔的選擇人孔的作用：檢查設備和便于安裝與拆除設備內部構件。人孔的結構：既有承受壓力的筒節、端蓋、法蘭、密封墊片、緊固件 等受壓元件，也有安置與啟閉端蓋所需要的軸、銷、耳、把

12、手等非受壓件。人孔類型：從是否承壓來看有常壓人孔和承壓人孔。從人孔所用法蘭 類型來看，承壓人孔有板式平焊法蘭人孔、帶頸平焊法蘭人孔和帶頸對焊 法蘭人孔，在人孔法蘭與人孔蓋之間的密封面，根據人孔承壓的高低、介 質的性質，可以采用突面、凹凸面、榫槽面或環連接面。從人孔蓋的幵啟 方式與幵啟后人孔蓋的所處位置看，人孔又可分為回轉蓋人孔、垂直吊蓋 人孔和水平吊蓋人孔三種。根據儲罐是在常溫與最高工作壓力為1.6MPa的條件下工作，人孔標準應按公稱壓力為1.6MPa的等級選取。從人孔類型標準可知，公稱壓力為 1.6MPa的人孔類型很多，本設計考慮人孔蓋直徑較大較重，故選用水平吊 蓋人孔。該人孔結構中有吊鉤和

13、銷軸，檢修時只需松幵螺栓將蓋板繞銷軸 旋轉一個角度，由吊鉤吊住，不必將蓋板取下。該人孔標記為：HG21523-95 人孔 RF IV (A G)450-1.6，其中RF面密圭寸，V指接管與法蘭的材料為20R，A G指用普通石棉橡膠板墊片，450-1.6是指公稱直徑為450mm、公稱壓力為1.6MPa 。表3.2人孔選擇表人孔類型公稱壓力MPa公稱直徑mm板式平焊法蘭人孔0.6400、450、500、600板式平焊法蘭人孔（限用凸面）或帶頸平焊法法蘭1.0400、450、500、6001.6400、450、500、600帶頸對焊法法蘭2.5400、450、500、6004.0400、450、50

14、0、6003.6法蘭的選擇法蘭與筒體、封頭或管段以角焊方式聯接的，稱為平焊法蘭，平焊法 蘭制造簡單，廣泛應用，但剛性較差，緊用于壓力不高的場合，如管法蘭PN小于或等于2.5MPa ,壓力容器法蘭 PN小于或等于4.0MPa ;是筒體、封 頭或管段以對焊方式連接用的法蘭，稱為對焊法蘭或帶頸法蘭，對焊法蘭 剛性好且對焊縫的強度高，適用于壓力、溫度較高的場合。3.7液面計的選擇液面計是用以指示容器內物料液面的裝置，其類型很多，大體上可分 為四類，有玻璃板液面計、玻璃管液面計、浮子液面計和浮標液面計。在 中低壓容器中常用前兩種。1 .玻璃板液面計和玻璃管液面計均適用于物料內沒有結晶等堵塞固體的場合。板

15、式液面計承壓能力強，但是比較笨重、成本較高。2 .玻璃板液面計一般選易觀察的透光式，只有當物料很干凈時才選 反射式。3 .當容器高度大于3m時，玻璃板液面計和玻璃管液面計的液面觀察 效果，應改用其它適用的液面計。液氨為較干凈的物料，易透光，不會出現嚴重的堵塞現象所以在此選用玻璃管液面計。玻璃板液面計有透光式玻璃板液面計（T型）、反射式玻璃板液面計（R型）和試鏡式玻璃板液面計（S型）三種結構，其適用溫 度一般在0250 C。但透光式適用工作壓力較反射式高，試鏡式工作壓 力最小。玻璃管液面計適用工作壓力小于 1.6MPa，介質溫度在0 2500 C的 范圍。對于承壓設備，一般都是將液面計通過法蘭、

16、活接頭或螺紋接頭與 設備連接在一起，分別用于不同型式的液面計。考慮到本設備的設計壓力 為1.6MPa,而且液氨為較干凈的物料，易透光，不會出現嚴重的堵塞現象， 所以在此選用透光式玻璃板液面計（T型）。由筒體公稱直徑為2600mm， 選擇長度為1450 mm的液面計。.確定液面計為透光式（T型）、公稱壓力PN1.60MPa、鍛鋼材料（16MnR ）、保溫型、排污口配閥門、長頸對焊突面法蘭連接（按 HG20595-97 ）、公稱長度L 1450 mm的液面計，標記為：液面計 AG 1.6- I W-1450第四章設計計算4.1儲罐咼度確定儲罐容量為20，查表:表4.1筒身常量1米高容器體1米高容器

17、內1米高容器鋼板質量Kg公稱直徑DN積V表面積Fi鋼板厚度101416002.0175.0339755720003.1426.2842269522003.8016.8144676424004.5247.5547183326005.3098.17496902表4.2封頭常量公稱直徑DN曲面咼度h1直邊高度h0內表面積F容積V厚度質量G102241600400252.9010.586122701431516362184082200590405.52291.5459146162400600406.52216835試選用公稱直徑為 2000mm，由工藝尺寸 HG-T 3154-1985 得:罐體長度L

18、=4800mm則總長為 L 2600 404800 mm 6080mm,取整 L 6080mm。由于液氨筒體的長徑比值為 2 9為合適值，所選的長徑比所以，選用公稱直徑為2000mm的筒體合適。4.2設計與校核筒體壁厚設計筒體計算壁厚根據公式:其中 P 1.6MPa、Di 2400mm、 t 170MPa、1.0 代入公式：mm 11.35mm缶1.6 24002 170 1.0 1.6由 2.3 可知 C21.50mm則得：C2 mm 12.85mm0.8mm1.6 24002 170 1.01.6根據心11.35mm，查書中表可知G則可得：4筒 & C1 C213.65 14mm筒

19、體最小厚度校驗4in 2D/000 4.8mm4筒 C212.15mm，滿足要求421.3筒體水壓試驗液壓試驗時設計溫度T400C T 170MPaPt1.25P1.25 1.62.0MPa圓筒的應力2.0(240012.58) 仙T2 12.58.78MPa因為s345MPa ,0.9 s0.9 345t 0.9S310.5MPa所以，水壓校驗符合要求筒體軸向應力計算與校核筒體軸向彎矩計算筒體中間處截面的彎矩用下式計算:2 212 Rm hi4ALFL I l241如3L式中 F鞍座反力， N ;Rm 橢圓封頭長軸外半徑，mm ;L 兩圭寸頭切線之間的距離，mm ；鞍座與筒體一端的距離,mm

20、;hi封頭短軸內半徑,mm o其中:Rm2400 14 2所以:Mi1214mm o式中2(Rm2 hi)1!4hi4Am 2436849.82120KN6980mm;600mm將數值代入公式得34.45 608041-2(121426002)60802,4 6003 60804 600 3.00 107 N mm 6080支座處截面上的彎矩M2FA 12 2A RmL 2AL1如3L,6001214260021 -1.20 106 N mm所以：M234450 600 160802 600 60802.4 6001 -3 6080422.2筒體軸向應力計算由化工機械工程手冊（上卷，P11 9

21、9）得 K1 K2 1.0因為：MhM2，且 A Rm/2 600 mm，所以，最大軸向應力出現在跨中面，校核跨中面應力由彎矩引起的軸向應力筒體中間截面上最高點處式中e n C1 C214 0.8 1.5 11.7mm所以:M13 10723.14Rm e 45591711.050.6580143470.66 MPa筒體中間截面上最低點處:1' 0.66MPa。鞍座截面處最高點處:M223.14KR e1.20 1063.14 1.0 12142 11.70.03MPa鞍座截面處最低點處:M23.14 QRm2 e0.03MPa4.224由設計壓力引起的軸向應力由：所以：1 6 121

22、4p76.1709401776.17MPap2 11.74.2.2.5軸向應力組合與校核最大軸向拉應力出現在筒體中間截面最低處，所以p2' 76.82873147 76.83MPa許用軸向拉壓應力170.0MPa，由上述計算得：2 t，合格最大軸向壓應力出現在充滿水時，在筒體中間截面最高處，110.66MPa，軸向許用應力:A嘰Rm0.094 11.79.87 10 4MPa1214從書中查得：，Et 2.001 105ac150MPa，計算得B 131.6MPa，取許用壓縮應力所以合格。封頭壁厚計算4.2.3.1 封頭計算壁厚根據公式:本儲罐選用標準橢圓形圭寸頭,，故形狀系數k 1，

23、代入:1.6 2400mm 11.32mm2 170 1.00.5 1.64.232封頭設計壁厚根據公式:KPDj2 t 0.5pC2 C10.8mm,C21.5mm，代入:1.6 2400C2 mm 12.82mm則名義厚度：n d C214.32 16mm封頭最小厚度校驗minn 筒C1C21 5160.8 1.5Di10003.6mm，滿足要求封頭強度校核0.94 sPt(Di e)t2 ee n C 12.82mmPT 1.25卩斗 1.25p 2MPat 2(220011 171.7) 189.°3 °.9 1 345 3105 MPa經強度校核滿足要求424筒體

24、和封頭切向應力校核因筒體被封頭加強，筒體和封頭中的切向剪應力分別按下列計算。4.241筒體切向應力計算由化工機械工程手冊（上卷，P11-100 ）查得Ka 0.880, K4 0.401。所以:4.2.4.21.25X 0.88024368.4 9.8 20.23MPaRme1214 11.7封頭切向應力計算K4 FRm1.250.40124368.4 9.8 21214 11.71.251700.11MPa1 16 240062.07MPa2 11.71.25 t所以合格。筒體環向應力的計算和校核環向應力的計算設墊片不起作用1）在鞍座處橫截面最低點式中：b2筒體的有效寬度，mm。由化工機械工

25、程手冊（上卷，P11-101）K5 0.7603, K6 0.0132。式中k 0.1，考慮容器焊在鞍座上b2b 1.56 Rme式中：b 鞍座軸向寬度，mm所以 b25901.56. 121411 .7768.10 mm0.1 0.760324368 .4 9.82所以 50.29 MPa11.7 768.102）鞍座邊角處軸向應力因為L/Rm 4800/1214 4.309 8，所以 65.94MPa24368.4 9.8 23 0.013224368.4 9.8224 768.10 11.72 11.7環向應力的校核170.0MPa，合格。1.25 t 1.25 170 212.5MPa

26、，合格。鞍座有效斷面平均壓力鞍座承受的水平分力Fs K9 F由化工機械工程手冊（上卷，P11-103 ）查得，K9 0.204所以Fs0.204 24368.4 9.8 224358.653N。鞍座有效斷面平g均應力式中：Hs鞍座的計算高度， mm ;b0 鞍座的腹板厚度，mm其中Hs取鞍座實際高度（H 250mm ）和Rm/3 1214/3 405mm中的最小值，即Hs 250mm。腹板厚度b08 mm所以24358.653912.1MPa250 8應力校核：，式中 Sa 140MPa則22(T sa140 93.33 MPa33由上述計算得：鞍座材料Q235 AF的許用應力4.3人孔設計與

27、人孔補強確定人孔的尺寸選擇表4.3人孔尺寸選擇表人孔類型，公稱壓力，公稱直徑dw sDD1帶頸平焊法480*10640585蘭人孔，公dbb1 (RF)稱壓力為(1 )(1)(1)(2)1.6MPa，公-34383436稱直徑為螺栓或螺柱總質量回轉蓋450mm規格數量M2720171/181432人孔幵孔補強由于人孔的筒節不是采用無縫鋼管，故不能直接選用補強圈標準。本設計所選用的人孔筒節內徑 D1450mm，壁厚10mm，故補強圈尺寸確定如下:補強圈內徑Di 484mm，外徑D?760mm，根據補強圈的金屬表面積應大于或等于幵孔減少的截面積，補強圈的厚度按下式計算：c c1 c2c1 0.80

28、mmc2 1.50mm。 di 2C 5(450 2 2.3) 10.0 2.3一&卜-mm 13mm補 D2 D1760 484故補強圈取13mm厚。4.4液面計選擇選用玻璃管液面計(HG 21592-95)，選用材料如下：表4.5玻璃管液面計選用內容玻璃管液面計法蘭形式與其代號A型：帶頸平焊突面管法蘭(HG 20594-95 )B型：帶頸帶焊凸面管法蘭(HG 20594-95 )C型：帶頸平焊突面管法蘭(HG 20616-95 )液面計型號G型液面計主要材料代號I： 16MnII： OCr18Ni9結構形式與其代號無代號：普通型W:保溫型公稱長度與(透光長度*寬度)mm1450(1

29、160*14)排污結構V :排污口配閥門P:排污口配螺塞液面積標記為AG 1.6- I W-14504.5接口管選擇液氨進料管用89 5mm無縫鋼管(強度驗算略)。一端切成45。配用具有突面密 封的平焊管法蘭。法蘭標記：HG20593 法蘭 SO80-1.6 RF 16MnR 。因為89 5mm，厚度等于5mm，故不用補強。液氨出料管采用可拆壓出管 57mm 3.5mm，用法蘭套在接口管 38mm 3.5mm 內。罐體接口管法蘭：HG20593 法蘭 SO50-1.6 RF 16MnR 。液氨儲罐設計 .該法蘭 38mm 3.5mm 與的接口管相配合并焊接在一起，另一法蘭蓋 與該法蘭用焊接緊固

30、，法蘭蓋上穿過 57mm 3.5mm 的壓出管，兩者焊接 牢。其聯結尺寸和厚度與 HG20592 法蘭 SO50-1.6 RF 16MnR 相同， 但 內徑25 mm 。 液氨壓出管端部法蘭 （與氨輸送管相連 ）用 HG20592 法蘭 SO50-1.6 RF 16MnR 。都不必補強。壓出管伸入貯罐 2.5mm 。4.5.3 排污管貯罐右端最底部安設排污管 1 個，管子規格 57 3.5 ，管端焊有一與 截止閥 J41W-16 相配的管法蘭： HG20592 法蘭 SO50-1.6 RF 16MnR 。 排污管與罐體聯接處焊有一厚度為 10mm 的補強圈。4.5.4 液面計接口管本貯罐采用兩

31、支玻璃管液面計 BIW PN 1.6， L 5900， HG-5227-80 一支。與液面計相配的接管 14mm 3mm ，法蘭為 HG20595 法蘭 WN32-2.5 RF 16MnR 。4.5.5 放空管接口管用©32 mm 3.5 mm無縫鋼管，法蘭為 HG20592 法蘭 SO25-1.6 RF 16MnR 。4.5.6 安全閥接口管其尺寸由安全閥泄放量決定。 本貯罐選用©32mm 3.5mm的無縫鋼管，法蘭為 HG20592 法蘭 SO25-1.6 RF 16MnR 。4.6 鞍座設計儲罐總質量：液氨儲罐設計 .m m1 m2 m3 m4式中： m1 罐體質量m

32、2 封頭質量m3 充液質量m4 附件質量4.6.1 罐體質量的計算 :罐體質量mi，筒節 DN 2400mm ,諭14.0mm每米質量為q1 833.0kg/m ， V1 4.524 m3 ;故 m1 q1L 833.0 4.8 3998.4 kg4.6.2 封頭質量的計算：封頭質量 m2 , DN 2400mm ,諭 16.0mm直邊高度 h 40.0mm 的橢圓形封頭，其質量為 q2 835 . 0 kg ， V2 2m3 故： m2 2q2 2 835.0 kg 1670.0kg4.6.3 充液質量V= aV p式中： V 儲罐容積水的密度為 1000kg / m3a 裝料系數=0.7故

33、：V V筒體 V封頭 4.524 4.8 2 225.7226m3m3 1000 26 0.7 18200kg4.6.4 附件質量：人孔質量為 181kg ，其他接管總和按 300kg 計故：m4 500.0kg設備總質量m m1 m2 m3 m43998.4 1670 18200 50024368.4kg。每個鞍座只約承受121.8KN負荷，所以選用輕型墊板，包角為1200C的鞍座, 即：JB/T74712-92 鞍座 A2200-F ；JB/T74712-92 鞍座 A2200-S。鞍座安放位置筒體長度L 0 2A L1。式中：L 1兩鞍座間距離A鞍座與封頭切線之間距離由于筒體L/D較大，且鞍座所在平面又無加強圈，取A 0.25 Di 0.25 2400600 mmL1 L0 2A 4800 2 0.25 24003600 mm附表總圖材料