1、 泛華建設集團有限公司 沈陽泛華商業廣場項目部高支撐模板系統施工方案第一節、編制依據一、 建筑施工安全檢查標準二、 建筑工程荷載規范三、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范四、 建筑施工高處作業安全技術規范第二節、工程概況一、本工程建筑面積為117908m2，±0.000相當于絕對高程+46.5m；主要結構方式：基礎為筏板基礎，地下室為鋼筋混凝土框架結構體系；地上部分主體結構A、C區為鋼框架結構體系；D區為型鋼混凝土框架鋼筋混凝土筒體結構體系。地下二層，地上最高六層。二、樓層高為4.95-6.55m，屬高支撐模板體系。 第三節、材料準備一、本工程墻柱模板材料選用優質18厚915&#

2、215;1830mm膠合板，架體采用48×3.5鋼管滿堂架。二、圍檁、楞木采用截面尺寸為50×100mm和100×100mm的松木枋，要求必須加工刨直后方可使用。三、釘子長度宜為板厚的22.5倍。四、活動鋼支撐要保證伸縮自如，并注意經常上油保養。已經彎曲的鋼管不得使用。第四節、模板及支架的規定一、保證工程結構和構件各部分的形狀、幾何尺寸、相互位置的正確性，誤差在國家規范規定的允許范圍內。二、具有足夠的強度、剛度和穩定性，保證在砼澆筑過程中不位移、不變形。模板應接縫嚴密，不得漏漿。三、構造簡單、拆裝方便，在安裝過程中必須設置臨時固定裝置，防止傾覆。便于鋼筋的綁扎、安

3、裝和砼的澆筑、養護等。四、模板表面必須刷脫模劑，多次周轉使用的模板必須清除雜物。第五節、模板工程施工方法及要求一、地下室筏板基礎模板施工：1、筏板外側磚胎模及地下室外墻500mm高范圍吊模施工依據施工組織設計本工程地下室外墻500mm高范圍同基礎底板一起澆筑。為了提高施工效率，保護外墻防水，節約成本，在筏板基礎施工時外墻外側面高出筏板500mm高以內及筏板外側，采用240厚或370厚，MU100標磚，M7.5水泥砂漿砌筑磚胎模。澆筑砼之前在磚胎膜背面進行人工夯實回填土或進行加固處理，確保磚胎膜在澆筑砼時不發生變形和位移。磚胎模布置，施工祥見附圖（筏板外墻磚胎模施工圖）： 2、后澆帶模板鋼絲網施

4、工 后澆帶處模板為提高效益，確保砼質量，避免夾渣，項目部擬采用一次性自制塊狀鋼筋鋼絲網施工，鋼筋網之間采用14#鐵絲綁扎固定或與加固鋼筋電焊固定牢實，詳見后澆帶模板施工圖：二、樓板模板施工樓板（A區層高4.95米和6.3米，D、C區層高6.4米和6.55米）施工該樓板支模屬于高支模，垂直支撐采用滿堂架模板支撐，支撐體系采用48×3.5扣件鋼管腳手架。水平橫桿步距1500mm，掃地桿距地面250mm，以留出檢查通道。剪力撐沿縱橫向每五道立桿設置一道，間距1500mm，由底至頂連續設置。立桿間距為800mm×900mm。面板內楞為橫向50*100木方，縱向間距為250mm，外楞

5、為100*100木方，縱向間距為900mm。高支模詳見下圖：滿堂架搭設示意圖高支模計算附后。三、柱模板施工1、柱模板安裝前先抄平放線,彈出截面尺寸及軸線位置,并檢查施工縫有無鑿毛及鋼筋有無偏位等情況。2、柱模板用四塊膠合板拼合而成，模板外沿柱高用立方木方釘牢，間距250mm。3、邊長800mm的柱模板立楞外用“井”字形48*3.5mm鋼管，邊長>800mm的柱模板立楞外用“井”字形 100*43*5.3mm槽鋼作施工時的臨時固定。4、柱邊長大于600mm且小于800mm時設一道14對拉螺栓，邊長大于800mm時設兩道，其水平間距不超過500 mm；水平間距：第一道和最上邊一道距外端200

6、mm，其余自下而上200、400、400、500、500余同。5、模板外側在對拉螺栓上設鋼筋支撐,以保持柱凈寬。柱邊長小于800mm時,四周各布置一道鋼支撐，大于800mm時布置兩道，鋼支撐水平間距400500 mm，豎向間距2000mm。柱模角部大樣圖：999四、梁模板施工1、 梁面與樓板之間高度大于4.5米時，該模板屬于高支模，梁底橫木方間距400mm，梁底縱木方間距250mm；垂直支撐選用48×3.5扣件式鋼管腳手架，立桿間距沿縱向750mm，橫木方方向400mm。搭設時必須設水平拉桿（間距1200mm）、剪力撐(間距3000mm)及掃地桿（距地面250mm），并留出檢查通道。

7、梁高支模見下圖。750250100x100木方400橫桿間距1200蝶形墊片2、梁模板由梁底板加兩側板組成，均采用膠合板。在柱子上彈出軸線、梁位置線和水平線，釘柱頭模板。3、梁側模板外水平木方平放，梁高（不包括板厚）小于600mm時放兩道；大于600mm小于800mm時放三道，加一道14對拉螺栓；梁高大于800mm時水平木方按350間距放置，加對拉螺栓700。對拉螺栓水平間距600mm。4、梁模與柱模接口處及梁模與板模、主次梁交接處夾海棉條。五、墻體模板施工1、 剪力墻墻體模板的豎檁間距為250 mm，水平檁間距為400mm。2、 所用14對拉螺栓的水平間距為450mm，豎向間距為450mm。

8、3、 外墻體模板原則上是采用拼裝模板，內墻也采用拼裝模板。 4、 模板內側在對拉螺栓處設鋼筋支撐, 水平間距400500mm 豎向間距450 mm ，采用12的鋼筋，長度同墻體寬度，以保持墻柱凈寬。Ø48×3.5鋼管豎向400mmØ14對拉螺桿橫向45050x100木方豎楞250第六節、模板安裝的質量要求一、 模板材料必須具有足夠的強度、剛度和穩定性。二、 模板必須接縫嚴密，接縫寬度不應大于1.5mm。三、 模板在安裝前應清理干凈,和砼的接觸面必須刷隔離劑。四、 模板安裝后應仔細檢查各部位是否牢固,在澆筑砼的過程中要經常檢查發現有變形、松動的現象要及時進行修整加固

9、。五、 模板支設期間嚴防將木屑、雜物等掉入模板內，保證模板內干凈。六、 模板安裝的允許偏差不應大于下表數據：序號項 目允許偏差（mm）1軸線位置32底 模 上 表 面 標 高±33截面內部尺寸（1）基礎±5（2）柱、墻、梁±34層 高 垂 直（1）全高5m3（2）全高>5m55相鄰兩板表面高低差26表面平整度2七、固定在模板上的預埋件和預留孔洞均不得遺漏,安裝必須牢固,位置要準確,其允許偏差應不大于下表數據：序號項 目允許偏差(mm)1預埋鋼板中心線位置22預埋管中心線位置23預埋螺栓中心線位置2外 露 長 度+5,-04預 留 洞中心線位置10截面內部尺寸

10、+5,-05預 留 孔 中 心 線 位 置3第七節、模板的拆除一、 拆模的順序：后支的先拆,先支的后拆；先拆除非承重部位，后拆除承重部位，重大復雜模板的拆除，事先應制定拆模方案。二、 拆除跨度較大的梁下支柱時,應先從跨中開始,分別拆向兩端。三、 拆模時不要用力過猛過急,嚴禁敲打,拆下來的木料要及時運走,清理。四、 上層樓板澆筑前及正在澆筑時,下一層樓板的模板支柱不得拆除,再下一層僅可部分拆除,跨度4m及以上的梁下均應保留支柱,間距不大于3m。五、 拆模時間：墻和柱模板一般在砼澆筑后24小時可以拆除，但應注意保護砼表面及墻柱楞角。梁及底板大體積模板的拆除時間，以項目部技術組通知為準。模板應在其砼

11、強度達到下表要求的值后方可拆除:結 構 類 型結 構 跨 度（m）設計砼強度標準值的百分率板2502，8758100梁8758100懸臂構件21002100第八節、安全要求一、 進入施工現場人員必須戴好安全帽,高空作業人員必須配戴安全帶,并應系牢。二、 經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員,不得進行高空作業。三、 工作前必須檢查使用的工具是否牢固,扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上,以免掉落傷人。工作時要思想集中,防止釘子扎腳和空中滑落。四、 安裝和拆除5m以上的模板,應搭腳手架,并設防護欄桿,防止上下同一垂直面操作。五、 高空和復雜結構模板的安裝與拆除,事先應有切實可行的安全措施。六、 遇上六級以

12、上大風時,應暫停室外的高空作業,雨后應先清掃施工現場,待場地稍干不滑時再進行工作。七、 傳遞工具、抬運模板時應用運輸工具或繩子系牢后升降,不得直接亂拋。高空拆模時應有專人指揮,嚴禁從高處擲下配件及雜物等,并在下面標出工作區,用繩子和紅旗加以圍欄,暫停人員過往。八、 不得在腳手架上堆放大批模板等材料。九、 支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上,通路中間的斜撐,拉桿應設在1.8米高以上。十、 支模過程中,如需中途停歇,應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時,應將已活動的模板、牽桿、支撐等運走或妥善堆放,防止墜落傷人。十一、 模板上有預留洞時,應在安裝后將洞口蓋好。砼板上有預留洞時,應在模板拆除后

13、即將洞口蓋好。十二、 拆除模板應用長撬棍。人不許站在正在拆除的模板上。在拆除樓板模板時,要注意防止整塊模板忽然掉下傷人。第九節、樓（梁）板模板及支撐架計算書本工程砼樓板，A區負一層板厚360mm，D、C區負一層板厚200mm。模板采用目前常用的18厚進口膠合板，尺寸為915mm×1830mm，木枋采用紅松，規格為50mm×100mm。內楞間距設為250mm，外楞規格為100mm×100mm外楞間距為900mm，內外楞木枋垂直擱放。樓板下支撐為滿堂架支撐，鋼管采用48×3.5，層高4.95m和6.4m立桿間距為800×900mm，沿內楞方向間距為

14、900mm,橫桿步距均為1500mm。試對該模板體系進行驗算。一、樓面模板計算過程主要參數查施工手冊得出，如下：木材 fc=10N/mm2 （順紋抗壓） fm=13N/mm2 （抗 彎） fv=1.4Mpa （順紋抗剪） E=9000N/mm2 （彈性模量） 鋼管 f=205N/mm2 （鋼材抗壓強度設計值）1、樓板模板計算樓板模板承受標準荷載：混凝土自重力 24kN/m3×0.36m=8.64kN/m2模板自重力 0.5kN/m2鋼筋自重力 0.98kN/m2 振搗混凝土荷載 2.0kN/m2施工人員及機械設備荷載 2.5kN/m2荷載標準值：Q=（8.64+0.5+0.98）&#

15、215;1.2+（2+2.5）×1.4×0.9=16.6kN/m2板底板下內楞的間距為250，按四等跨連續梁來計算，取10mm寬板帶作為計算單元，則q=16.6kN/m2×10mm=0.166N/mm。計算簡圖如下：0.166N/mm 1）強度驗算所用公式： = M/Wfm M=Km*qL2 W=bh2/6計算最大應力；樓板模板計算簡圖M計算最大應力；Km彎距系數；W截面抵抗矩；fm木材抗彎強度設計值；b*h模板橫截面的寬度與厚度；L內楞間距，取250mm；一般按4跨連續梁計算，按最不利荷載布置，查表得：Km=0.121=-0.121×0.166

16、5;2502×6/（10×182）=2.325 N/mm213N/mm2符合要求！2）剪應力驗算所用公式：=3V/2bhfv V=KvqL剪應力V計算最大剪力bb*h模板橫截面的寬度與厚度Kv剪力系數查表得：Kv=0.607=3×0.607×0.166×250/（2×10×18）=0.21 N/mm2fv =1.4N/mm2符合要求！3）撓度驗算所用公式： w=KwqL 4/100EIL/250計算撓度彈性模量E=9000N/mm2慣性矩I=bh3/12Kw撓度系數查表得：Kw=0.967=0.967×0.166&

17、#215;2504/(100×9000×(10×183)/12)=0.143mmL/250=1mm符合要求！ 2、板底內楞驗算外楞間距為800mm或900mm，可按四跨連續梁計算，4.15N/mm則 q=16.6×10-3×250mm=4.15N/mm；計算簡圖見圖2：800（900）1）強度驗算所用公式： = M/Wfm 圖2：模板內楞計算簡圖 M=Km×qL2 W=bh2/6查表得：Km=0.107立桿間距800mm時=0.107×4.15×8002×6/（50×1002）=3.41N/mm

18、213N/mm2符合要求！立桿間距900mm時=0.107×4.15×9002×6/（50×1002）=4.32N/mm213N/mm2符合要求！2）剪應力驗算所用公式： =3V/2bhfvV=KvqL查表得：Kv=0.607立桿間距800mm時=3×0.607×4.15×800/（2×50×100）=0.60N/mm2fv =1.4N/mm2符合要求！立桿間距900mm時=3×0.607×4.15×900/（2×50×100）=0.68N/mm2fv =

19、1.4N/mm2符合要求！3）撓度驗算所用公式： w=KwqL4/100EIL/250查表得：Kw=0.632 立桿間距800mm時=0.632×4.15×8004/(100×9000×(50×1003)/12)=0.286mmL/250=3.2mm符合要求！立桿間距900mm時=0.632×4.15×9004/(100×9000×(50×1003)/12)=0.459mmL/250=3.2mm符合要求！3、板底外楞驗算沿外楞鋼管支撐間距均為800mm，則q1=16.6×10-3

20、15;800=13.28N/mmq2=16.6×10-3×900=14.94N/mm計算簡圖見圖3：1）強度驗算所用公式： = M/Wfm M=Km*qL2 W=bh2/6查表得：Km=0.107立桿間距800×800mm時=0.107×13.28×8002×6/(50×1002)=10.91N/mm213N/mm2符合要求！立桿間距800×900mm時=0.107×14.94×8002×6/(50×1002)=12.28N/mm213N/mm2符合要求！800(900)80

21、0(900)800(900)800(900)13.28N/mm(14.94N/mm ) 2）剪應力驗算所用公式： =3V/2bhfv V=KvqL查表得：Kv=0.607立桿間距800×900mm =3×0.607×14.94×800/（2×100×100）=1.09N/mm2fv =1.4N/mm2符合要求！3）撓度驗算所用公式： =KwqL4/100EIL/250查表得：Kw=0.632 立桿間距800×900mm =0.632×14.94×8004/(50×9000×(100&#

22、215;1003)/12)=1.03mmL/250=3.2mm符合要求！4、模板支撐架驗算1）支撐承受荷載類型新澆混凝土自重： 24×0.368.64kN/m2模板自重： 0.5KN/m2 支架自重（6.45m層高處）： 2.60kN/m2 鋼筋自重： 0.98kN/m2 施工人員及施工設備荷載： 1kN/m2振搗混凝土時產生的荷載： 2kN/m22）所用公式不組合風載。所用公式：N/Af式中 N計算立桿段的軸向力設計值，N=1.2NGK+1.4NQK，其中NGK表示模板及支架自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產生的軸向力總和，NQK表示施工人員及施工設備荷載標準值、振搗混凝土時產

23、生的荷載標準值產生的軸向力總和；軸心受壓構件的穩定系數，應根據長細比由建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄C查表得出，當>250時，=7320/2；長細比, =L0/I；L0計算長度，L0=h+2a，其中h為支架立桿步距，a為模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度；I截面回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄B表B得出該值；A立桿的截面面積，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄B表B得出該值；f鋼材的抗壓強度設計值；3）立桿穩定性計算：Q=（8.64+0.5+0.98+2.60）×1.2+（2+1）×1.4=19.464kN/m

24、2查表，I=15.8mm，A=4.89cm2h=1500mm，a取500mm。= L0/I=（1500+500）/15.8=126.59查表得=0.457立桿間距800×900mmN/A=19.46×0.8×0.9×103/（0.457×4.89×102）62.7N/mm2f=205N/mm2符合要求！5、樓板抗沖切驗算 樓板抗沖切公式為Fl0.6ftumh0其中：Fl為設計荷載 ft為砼軸心抗拉強度設計值C40砼為1.8N/mm2 um為距局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處的周長 h0有效高度 h0=360mm0.6ftumh

25、0=0.6×1.8×360×360=139.97KN由上面計算可知：單根立桿傳到樓板上的力立桿間距800×900mm N=19.464×0.8×0.9=14.01KN則 N0.6ftumh0 符合要求！二、梁模板計算過程梁模板的計算主要包括：Ø 模板底板、底板下內楞、底板下外楞和底板下支撐。Ø 梁側模板、側模板內楞、梁側模板外楞和對拉螺桿。Ø 柱、墻側模板、側模板內楞、外楞和對拉螺桿。 1、梁模板底板及內、外楞和鋼管支撐計算1）底板計算a) 強度驗算底板承受標準荷載：恒荷： 混凝土自重力 24kN/ m3

26、×0.8m×1.7m×1.2=39.1681kN/m 底板自重力 5kN/ m3×0.018m×0.8m×1.2=0.0864kN/m 鋼筋自重力 1.5kN/ m3×0.8m×1.7m×1.2=2.45kN/m活荷： 振搗混凝土荷載 2.0kN/ m2×0.8m×1.4=2.24kN/m施工人員及機械荷載 2.5kN/ m2×0.8m×1.4=2.8kN/m 合計： q1=46.74kN/m木模板需乘以折減系數0.9： 則q=q1×0.9=46.74&#

27、215;0.9=42.07kN/m 梁底板下內楞的間距相等，設為L，是一個等跨多跨連續梁，可按四等跨連續梁來計算：所用公式： = M/Wfm （11） M=Km*qL2 （12） W=bh2/6計算最大應力M計算最大應力Km彎距系數W截面抵抗矩fm木材抗彎強度設計值b*h模板橫截面的寬度與厚度L內楞間距一般按4跨連續梁計算，按最不利荷載布置，查附表2得：Km=0.121=0.121×42.07×L2×6/(900×182)13N/mm2解得： L352mm （2）剪應力驗算所用公式： =3V/2bhfv （13） V=KvqL剪應力V計算最大剪力bb*h

28、模板橫截面的寬度與厚度Kv剪力系數同上，查附表2得：Km=0.620=3×0.620×42.07×L/(2×900×18)fv =1.4N/mm2解得：L 580mm （3）撓度驗算所用公式：w=KwqL4/100EIL/250 （14）w計算撓度Kw撓度系數同上，查附表2得：Km=0.967=0.967×42.07×L4/(100×9000×(900×183)/12)L/250解得：L 338mm綜合以上三種情況， L=338mm，底板內楞即滿足要求，L可取250mm。2、梁底內楞驗算1）強度

29、驗算小楞間距取250mm，按簡支梁計算，在計算時，梁作用在小楞上的荷載可化為一個集中荷載計算。所用公式同11、其中M=0.125PL1（2 b/L1） P作用在小楞上的集中荷載（N），P=qLL1計算跨度，即梁底外楞間距。= 0.125×42.07×250×L1（2 50/L1）×6/(50×1002)13N/mm2 解得： L1 437mm2）撓度驗算所用公式： =PL13/48EIL1/250 （15）42.07×250×L13/(48×9000×(50×1003)/12)L1/250解得：

30、 L1 827mm綜合以上二種情況， L1=437mm，外楞即滿足要求，L1可取400mm。3、梁底外楞驗算1）強度驗算外楞下鋼管的縱向間距設為L2，沿縱向為三排。按四跨連續梁計算，假設梁的全部重量均勻地作用在梁外楞上。則：q=42.07/3=14.03kN/m所用公式同11、12，=-0.121×14.03×L22 ×6/（50×1002）13N/mm2解得： L2 799mm2）撓度驗算所用公式同14，=0.967×14.03×L24/（100×9000×（100×1003）/12）L2/250解得：

31、 L21303mm綜合以上二種情況， L2=799mm，外楞即滿足要求，L2可取750mm。4、梁底鋼管支撐驗算本計算不考慮偏心受壓，建議豎向鋼管使用對接不要采用搭接連接。1）強度驗算所用公式： =N/Anfm （16）N軸向壓力，N=q1L2An48×3.5鋼管的截面積，An=489mm246.74×750/489=71.68N/ mm2<fm=215 N/ mm2強度滿足要求。2）穩定性驗算所用公式： =N/ jAnfmN同上j軸心受壓穩定系數，根據鋼管立柱長細比查得，=Lo/i，i為鋼管回半徑，i=12.48mm，Lo為橫桿步距，取1200mm。=1200/12

32、.48=96.15由附表3查得： j=0.668N/jA=46.74×750/(489×0.668)=107.32N/ mm2<215N/mm2 穩定性滿足要求！5、梁側模板計算1）.梁側模板所受的荷載設計值a）新澆混凝土對模板側面的壓力標準值所用公式： F1=0.22rct012v1/2 （17） F2=rcH （18）F新澆混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2）rc混凝土的密度，取 24 KN/M3t0混凝土的初凝時間，取 200/（T+15），其中T為混凝土的溫度1混凝土外加劑的影響系數。不摻外加劑時取1.0，加具有緩凝作用的外加劑取1.2 2混凝土坍落度的影響

33、系數。坍落度小于30mm時取0.85；5090mm之間取1.0；110150mm取1.15V混凝土每小時的澆注速度，單位hH混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度。F1=0.22rct012v0.5 = 0.22×24×200/(30+15) ×1.2×1.15×120.5 =112.18kN/m2F2=rcH=24×1.7=40.8 kN/m2取較小值：F1=40.8 kN/m2混凝土的側壓力設計值F=F1×分項系數×折減系數 =40.8×1.2×0.9=44.06 kN/ m2分項系

34、數、折減系數見附表3。b）傾倒混凝土產生的水平荷載：查表得： 4 kN/ m2荷載設計值：4×1.4×0.9=5.04 kN/ m2總的荷載設計值： F=44.06+5.04=49.1kN/ m22) 梁側模板驗算a）強度驗算所用公式： 同11、12。一般按4跨連續梁計算，按最不利荷載布置，查附表2得：Km=0.121=0.121×49.1×L2 ×6/（1700×182）13N/mm 解得： L448mm b）剪應力驗算所用公式同所用公式： =3V/2bhfv V=KvqL同上，查附表2得：Kv=0.620=3×0.620

35、×49.1×L /（2×1700×18）fv =1.4N/mm2解得：L 938mm c）撓度驗算所用公式同14同上，查附表2得：Kw=0.967w= KwqL4/100EI=0.967×49.1×L4 /（100×9000×（1700×183）/12）L/250解得：L 397mm綜合以上三種情況， L=397mm，側板內楞即滿足要求，L取350mm。3)梁側內楞驗算a）強度驗算小楞縱向間距取350mm，按下例公式進行計算，在計算時，梁作用在小楞上的荷載可轉化為均布荷載，設外楞間距為L1。所用公式同11

36、、12。 = M/W=0.084×49.1×L12×6/（50×1002）13N/mm2 解得： L1 512mmb）撓度驗算所用公式 w=0.273qL14/100EIL1/250 0.273×49.1×L24/（100×9000×（50×1003）/12）L2/250解得： L1 1038mm綜合以上二種情況， L1=512mm，外楞即滿足要求，L1可取500mm。4)梁側外楞驗算a）強度驗算外楞上螺桿縱向間距為L2，沿豎向為三排。按四跨連續梁計算，假設梁的全部重量均勻地作用在外楞上。則：q=49.1

37、×1/3=16.36kN/m所用公式同11、12，=0.121×16.36×L22 ×6/（50×1002）13N/mm2解得： L2 740mmb）撓度驗算所用公式同14，w=0.967×16.36×L24/(100×9000×(50×1003)/12)L2/250解得： L2982mm綜合以上二種情況， L2=740mm，外楞螺桿即能滿足要求，L2可取700mm。5) .對拉螺桿驗算對拉螺栓間距600×700，采用M14，有效截面積A=105 mm2a）對拉螺桿的設計拉力值所用公式

38、； N=F×螺桿縱向間距×外楞間距解得： N=16.36×0.7×0.5=5.73kNb）強度驗算所用公式： =N/A解得： =5.73×103/105=54.57N/ mm2170 N/ mm2所以采用M14對拉螺栓即可。綜合上述本工程砼梁以最大截面（1700×800）進行驗算。模板采用目前常用的18厚進口膠合板，尺寸為915mm×1830mm，木枋采用紅松，內楞規格為50mm×100mm。底模內楞間距為250mm，側模內楞間距為350mm，外楞規格為100mm×100mm，底模外楞間距為400mm，側

39、模外楞間距為500mm。內外楞木枋垂直擱放。樓板下支撐為滿堂架支撐，鋼管采用48×3.5，層高4.95m和6.4m立桿間距為400×750mm，沿內楞方向間距為400mm,橫桿步距均為1200mm。6、柱模板計算1）1200x1200柱側模板所受的荷載設計值a）新澆混凝土對模板側面的壓力標準值所用公式： F1=0.22rct012v1/2 （17） F2=rcH （18）F新澆混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2）rc混凝土的密度，取 24 KN/M3t0混凝土的初凝時間，取 200/（T+15），其中T為混凝土的溫度1混凝土外加劑的影響系數。不摻外加劑時取1.0，加具有緩

40、凝作用的外加劑取1.2 2混凝土坍落度的影響系數。坍落度小于30mm時取0.85；5090mm之間取1.0；110150mm取1.15V混凝土每小時的澆注速度，單位hH混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度。F1=0.22rct012v0.5 = 0.22×24×200/(30+15) ×1.2×1.15×50.5 =72.41kN/m2F2=rcH=24×6.4=153.6 kN/m2取較小值：F2=72.41kN/m2混凝土的側壓力設計值F=F2×分項系數×折減系數 =72.41×1.2×0.9= 78.2kN/ m2分項系數、折減系數見附表3。b）傾倒混凝土產生的水平荷載：查表得： 4 k