1、污水處理基本計算公式水處理公式是我們在工作中經常要使用到的東西,在這里我總結了幾個常常用到的計算公式，按順序分別為格柵、污泥池、風機、MBR、AAO進出水系統家可選，由于篇幅較長，大以及芬頓、碳源、除磷、反滲透、水泵和隔油池計算公式 擇有目的性的觀看。格柵的設計計算、格柵設計一般規定1、柵隙 (1)水泵前格柵柵條間隙應根據水泵要求確定。(2)廢水處理系統前格柵柵條間隙，應符合下列要求：最大間隙40mm ,其中人工清除2540mm ,機械清除1625mm 。廢水處理廠亦可設置粗、細兩道 格柵，粗格柵柵條間隙50? 100mm。(3)大型廢水處理廠可設置粗、中、細三道格柵。(4)如泵前格柵間隙不大

2、于25mm ,廢水處理系統前可不再設置格柵。2、柵渣柵渣M與多種因素有關，在無當地運行資料時，可以采用以下資料。格柵間隙16? 25mm ; 0.100.05m3/103m3 (柵渣/廢水)格柵間隙3050mm ; 0.030.01m3/103m3 (柵渣/廢水)柵渣的含水率一般為80% ,容重約為960kg/m 3(3)在大型廢水處理廠或泵站前的大型格柵 采用機械清渣。(每日柵渣M大于0.2m 3), 一般應3、其他參數(1) 過柵流速一般采用0.61.0m/s(2) 格柵前渠道內水流速度一般采用0.40.9m/s 。 格柵傾角一般采用45。?75。，小角度較省力，但占地面積大。(4) 機械

3、格柵的動力裝置一般宜設在室內，或采取其他保護設備的措施。(5) 設置格柵裝置的構筑物，必須考慮設有良好的通風設施。(6) 大中型格柵間內應安裝吊運設備，以進行設備的檢修和柵渣的日常清除。二、格柵的設計計算1 、平面格柵設計計算(1) 柵槽寬度BB=S(n-l) + frn(2 1-1)_ Qntajt sinan bhv式中， S 為柵條寬度，m ; n 為柵條間隙數，個；b 為柵條間隙，m ; 為最大設計流m3/s ; a為格柵傾角，(。);h為柵前水深，m,不能高于來水管( 渠 ) 水深； v 為過柵流速，m/s。(2) 過柵水頭損失如hi=hAkAo =f g-式中，h。為計算水頭損失，

4、m ; k為系數，格柵堵塞時水頭損失增大倍數，一般采用 3 ; Z 為阻力系數，與柵條斷而形狀有關，按表2-1-1 阻力系數Z 計算公式計算；g 為重力加速度，m/s 2。(3) 榭 后槽總高H式中，h2為柵前渠道超高，m,一般采用0.3(4)柵槽總長LHi+氐十1*05iz=AHt =h+ht式中，Li為進水渠道漸寬部分的長度m ;L2為柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度；Hi為柵前渠道深,m ;Bi為進水渠寬，m ; ai為進水渠道漸寬部分的展開角度，(°),般可采用20。(5)每日柵渣M W(24-5)式中，Wi為柵渣m 3/10 3m3廢水，格柵間隙為1625mm時,Wi=0

5、.100.05；格柵間隙為 3050mm 時，Wi =0.030.01; Kz為城市生活污水流M總變化系數。污泥池計算公式、地基承載力驗算1、基底壓力計算(1)水池自重Gc計算頂板自重G仁180.00 kN池壁自重G2=446.25kN底板自重 G3=318.75kN水池結構自重 Gc=G1+G2+G3=945.00 kN池內水重Gw計算池內水重Gw=721.50 kN覆士重M計算池頂覆士重M Gt1= 0 kN池頂地下水重H Gs1= 0 kN底板外挑覆士重MGt2= 279.50 kN底板外挑地下水重MGs2= 45.50 kN基底以上的覆蓋士總重MGt = Gt1 + Gt2 = 279

6、.50 kN基底以上的地下水總重MGs = Gs1 + Gs2 = 45.50 kN活荷載作用Gh頂板活荷載作用力Gh1= 54.00 kN地面活荷載作用力Gh2= 65.00 kN活荷載作用力總和(5)基底壓力Pk基底面積：A=(L+2Gh 二 Gh1+Gh2=119.00 kNXt2) X(B+2 Xt2)=5.000 X8.500 = 42.50 m2基底壓強：Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A二(945.00+721.50+279.50+45.50+119.00)/42.500= 49.66 kN/m22、修正地基承載力(1)計算基礎底面以上士的加權平均重度rmrm=1.000

7、X(20.00-10)+2.000X18.00/3.000=15.33 kN/m3考慮地下水作用，取浮重度,r=20.00-10=10.00kN/m3(3)根據基礎規范的要求，修正地基承載力(2)計算基礎底面以下士的重度fa = fak +b 丫 (b - 3) + nd 丫 m(d - 0.5)=100.00+0.00 X10.00 X(5.000-3)+1.00X15.33 X(3.000-0.5)=138.33 kPa3、結論Pk=49.66 vfa=138.33 kPa,地基承載力滿足要求。2、 抗浮驗算抗浮力 Gk 二 Gc+Gt+Gs=945.00+279.50+45.50=127

8、0.00 kN浮力 F=(4.500+2 X0.250) X(8.000+2 X0.250) X1.000 X10.0 X 1.00=425.00 kNGk/F=1270.00/425.00=2.99 > Kf=1.05,抗浮滿足要求。3、 荷載計算1 、頂板荷載計算:池頂板自重荷載標準值：P1=25.00 X0.200 二 5.00 kN/m2池頂活荷載標準值：Ph= 1.50 kN/m2池頂均布荷載基本組合：Qt = 1.20 XP1 + 1.27 XPh= 7.91 kN/m2池頂均布荷載準永久組合：Qte = P1 + 0.40 XPh= 5.60 kN/m22 、池壁荷載計算:

9、池外荷載：主動土壓力系數Ka= 0.33側向土壓力荷載組合( kN/m2 ) :1部位標高)土壓力標笊1值值合宿永攵組 合地面盤喚0.00O.CO3. 333.S11.33池壁柬端(-0.300)0.00S. 33332.E3地下水位逾卜比000)12.000.00比33LE. 051錨、刁面1 U14.337.00九33-30.9022.G?池內底部水壓力： 標準值 二25.00 kN/m2,基本組合設計值 =31.75 kN/m23、底板荷載計算(池內無水，池外填士)：水池結構自重標準值Gc=945.00kN基礎底面以上士重標準值Gt=279.50kN基礎底面以上水重標準值Gs=45.50

10、kN基礎底面以上活載標準值Gh=119.00kN水池底板以上全部豎向壓力基本組合：Qb (945.00 X 1.20+279.50 X 1.27+45.50 X 1.27+119.00 X 1.27 X0.90)/42.500 =39.59kN/m2水池底板以上全部豎向壓力準永久組合：Qbe = (945.00+279.50+45.50 X1.00+1.50 X36.000 X0.40+10.00X6.500 X0.40)/42.500 =31.00kN/m2板底均布凈反力基本組合Q = 39.59-0.300 X25.00 X1.20 二 30.59 kN/m2板底均布凈反力準永久組合Qe

11、= 31.00-0.300 X25.00=23.50 kN/m2):4、底板荷載計算( 池內有水，池外無土水池底板以上全部豎向壓力基本組合：Qb 二 4.500 X 8.000 X 1.50 X 1.27+945.00 X 1.20+(3.900 X 7.400 X 2.500) X10.00 X1.27/42.500=49.86kN/m2板底均布凈反力基本組合：Q = 49.86-(0.300 X25.00 X1.20+2.500 X10.00 X1.27) = 9.11kN/m2水池底板以上全部豎向壓力準永久組合：Qbe=4.500 X 8.000 X 1.50 X 0.40+945.00

12、+(3.900 X 7.400 X 2.500) X10.00/42.500=39.72kN/m2板底均布凈反力準永久組合：Qe=39.72-(0.300 X25.00+2.500 X10.00)=7.22kN/m2四、內力、配筋及裂縫計算1 、彎矩正負號規則頂板：下側受拉為正，上側受拉為負池壁：內側受拉為正，外側受拉為負底板：上側受拉為正，下側受拉為負2 、荷載組合方式1 . 池外土壓力作用( 池內無水，池外填土2 .池內水壓力作用（池內有水，池外無士）3 .池壁溫濕度作用（池內外溫差 二池內溫度-池外溫度）頂板內力：計算跨度：Lx= 4.100 m, Ly= 7.600 m ,四邊簡支 按

13、雙向板計算卜水平一"2.a-17. 461S. 66-0.2Af-26. 74-3d. 99豎直跨牛二-4. SI-L6. 3S-31.48豎直上選絳a co一a-0,00豎直兌綠-12.70-2G.5033. 41推7ft艮組音咋用豈述表仕此皿戊池井生力池內水壓 力溫富庸 用咦永久組內陽U-，飄平跨中1.7S二二1. 1S:水平邊緣一5 57一& 57姿直礙中3. C&3.C& 豎直上it絳一0. 00二0.00異肓Ki力一S.0?一9.C?絳外側平跨甲-1+74-15-21-17.01-23. 16二如.他I與直陳甲一八3. S3-14. 7T-1S. 3

14、0塑首卜日勺緣a oo0,00 豎直世絳-B.97借攤組合作用HS提3站）部應基本姐合準永久組音卞側L向叫中12.503.S2D向礙中5.10-3.?1上何駿EEQPOQ響躺10*000.00L他世壁內力一 -一、 : - 一 一 計畀垮虞：Lk=4, ar D叫Ly= 2, SOO ； t三邊蘆尼頂支 泄璧魁：晉遺波壁，按艱叵版計 謂星本組合作耳疥迪表山比 7血池外土壓 力前內水壓 力溫溟度作用基乖組合內側平聘中I 2.S8-一2. 5S水平邊埸 姿直跨中6,337.0?一 一1.07乩55啤肯卜邊絳-0.00一0.0C坐直=ii緣-11, 521.11. 52B側池壁內力：計算跨度：Lx=

15、 7.700 m, Ly= 2.500 m ,三邊固定，頂邊簡支池壁類型：淺池壁，按豎向單向板計算池外士壓力作用角隅處彎矩（kN.m/m）:基本組合：-8.13,準永久組合：-5.61池內水壓力作用角隅處彎矩（kN.m/m）:基本組合：6.95,準永久組合：5.47基本組合作用彎矩表（kN m/m）池孫土壓力泄內水壓力用善r組合一0.00水平邊甥一G-S&一?.S&姿直唏中7. 11rai-0.00二c.oor13.2A13. 23外側水平跨中-0.0)0,00-C, (XiL8, IS一二繪-24.1g塑直疇中-5,91-12. 54-IB./is矍百卜廿塔 翌直絳0.000

16、,00-c.oc一旦瓏一-25,07890灌水艮組吾詐用營碓羲肌I./*）池處土壓力池內水壓tf浪熄度作 用準承久生 片內側-水平聘中0.00r-C.0&水平邊第 娶直跨中一4?E/47一B.474? 3-® it絳0.000.00豎直卞達絳一10.42-JA 42外側-水平腐中-0.00D.0&P.0C-5.61-23, 24-36.84J8直跨中一-4x06-10.97-15.63菅直上i源-0.00-C.OO豎直下世緣-21. 94-32.31底板內力: 計算跨度：Lx= 4.200m, Ly 二7.700m , 四邊簡支+池壁傳遞彎矩按雙向板計算1、池外填士，

17、池內無水時，荷載組合作用彎矩表（kN m/m）基本組合作用彎矩表| 口立簡支旻底反力玄拒蠡辦1上側向H中50.73-22.83中20.es-3.59Tffi-L 田6 00-3S.30-3S.3O晌峻0.00-於.41-J9.41*-® 35-11,37*-準永3曲合幟口立.簡支基底反力含矩益加上側叫向穹中3B.PT一16.3616,02-& 42*下1W-L向塔0.何A32.31T2.31<0.00-32. 27-32.271向e-22T一彳斛E頤奇中一 *務他內育jh世外兀士扛？悟戟緯（一）也用世走H kN.1t/n）是斗組二化.羽矩衣洋口立衙支昂底反力泡壁彳幸建奩

18、矩港?百耋加上他JL剛專15.10D.CO24.15P觀口6, 213.960-0013. 2313-23K向邊繪u. tnj11. W11.翦準永久理合嚇用簡吏基底反力池壁傳逵超B上側吒向八中11,S719.06K向夸中4.923H128,041 向峻U.O010.42H向70.00Q.0?9.07衛練配筋及裂縫：配筋計算方法：按單筋受彎構件計算板受拉鋼筋。裂縫計算根據水池結構規程附錄 A公式計算。按基本組合彎矩計算配筋，按準永久組合彎矩計算裂縫，結果如下頂板配筋及裂縫表（彎矩：kN.m/m,面積:mm2/m,裂縫：mm）部位計負面枳川銅肝Bl高隹陽04530. : 25. ID1520.

19、05上向遲A0,00D124250 1520 000.004凹D12?L6C0-00似側氾饕渤及裂縫表涪拒劇小九S8i積：mn血裁1：燦瓷矩計篤面帆前期菲芙頤和裂3陵度內側歡平跨申2, S3-4iD14?2306690,01水平邊嫌7.07643DU*230609a 04垃跨中5. 336d9Bld唧加66Q仇02壟直上邊絳o.co64B0650.00豎直卜3±堀11.02643P14A230GG90-M扔側-水干跨中643D14?2300, 11水平邊每643D14?23Q換a is豎亶聘中-21.4Et43D14Ci3U609u. 12.豎宜上邊線-0.00643Dld?2306

20、6&-39,41rd -iD14?2300690-1S風機常需用的計算公式（簡化，近似，一般情況下用 ）1、軸功率：”需昔胞g率X （電機貯備系奶電機所 需功率（A型為注：0.8是風機效率,是一個變數，0.98是一個機械效率也是一個變數1, D、F 型為 0.98,C、B 型為 0.95）P1=P2XB 八2734Ta765八213+?12、風機全壓：（未在標準情況下修正 ） 式中：P仁工況全壓（Pa）、P2二設計標準壓力 （或表中全壓 Pa）、B二當地大氣壓（mmHg）、T2二工況介質溫度 C、T仁表中或未修正的設計溫度 C、760mmHg在海拔0m,空氣在20 C情況下的大氣壓。海

21、撥高度換算當地大氣壓：（760mmHg ）一（海撥高度一 12.75）=當地大氣 （mmHg） 壓 注：海拔高度在300m以下的可不修正。1mmH2O=9.8073Pa 1mmHg=13.5951mmH2O760mmHg=10332.3117 mmH20風機流M 0? 1000m海撥高度時可不修正；1000? 1500M海撥高度時加 2%的流1500? 2500M海撥高度時加 3%的流2500M以上海撥高度時加 5%的流比轉速：nsMBR計算公式AAO進出水系統設計計算一、曝氣池的進水設計初沉池的來水通過 DN1000mm的管道送入厭氧一缺氧一好氧曝氣池首端的進水渠道,管道內的水流速度為 0.

22、84m/s。在進水渠道中污水從曝氣池進水口流入 厭氧段，進水渠 道寬1.0m,渠道內水深為1.0m,則渠道內最大水流速度式中：v1渠內最大水流速度（m/s ）;b1 進水渠道寬度（m）;h1 -進水渠道有效水深（m）。設計中取 b1=1.0m ） h1=1.0mV1=0.66/ （2 X 1.0 X 1.0） =0.33m/s反應池采用潛孔進水，孔口面積F=Qs/Nv2式中：F每座反應池所需孔口面積（m2）;v2孔口流速 （m/ s ） 一般采用 0.2? 1.5 m/ s設計中取v2=0.4 m/sF=0.66/2 X 0.4=0.66m2設每個孔口尺寸為0.5mX0.5m,貝V孔口數N=F

23、/f式中：n每座曝氣池所需孔口數（個）；f 每個孔口的面積 （m2 ）。n=0.66/0.5 X 0.5=2.64取n=3孔口布置圖如下圖圖所示：二、曝氣池出水設計厭氧一缺氧一好氧池的出水采用矩形薄壁堰，跌落出水，堰上水頭式中：H堰上水頭 （m）;Q每座反應池出水M（m3/s），指污水最大流M （0.579m/s）;與回流污泥M、回流M之和（0.717 X 160% m3/s ）;m流M系數，一般采用0.4? 0.5 ;b 堰寬（m）;與反應池寬度相等。設計中取m=0.4 , b=5.0m設計中取為0.19m。厭氧一缺氧一好氧池的最大出水流M為（0.66+0.66/1.368 X 160%）

24、=1.43m3/s,出水管管徑采用DN1500mm送往二沉池，管道內的流速為0.81m/s。芬頓計算公式碳源計算公式1、碳源選擇通常反硝化可利用的碳源分為快速碳源（如（如甲醇、乙酸、乙酸鈉等）、慢速碳源淀粉、蛋白質、葡萄糖等) 和細胞物質。不同的外加碳源對系統的反硝化影響不同，即使外加碳投加量相同，反硝化效果也不同。與慢速碳源和細胞物質相比，甲醇、乙醇、乙酸、乙酸鈉等快速碳源的反硝化速率最快，因此應用較多。表1 對比了四種快速碳源的性能。2、 碳 源投加量計算1 )氮平衡進水總氮和出水總氮均包括各種形態的氮。進水總氮主要是氨氮和有機氮，出 水總氮主要是硝態氮和有機氮。進水總氮進入到生物反應池，

25、一部分通過反硝化作用排入大氣，一部分通過同 化作用進入活性污泥中，剩余的出水總氮需滿足相關水質排放要求。2 )碳源投加量計算同化作用進入污泥中的氮按B0D5 去除量的5%計，即 0.05( Si-Se) ，其中Si、Se 分別為進水和出水的B0D5 濃度。反硝化作用去除的氮與反硝化工藝缺氧池容大小和進水B0D5 濃度有關。反硝化設計參數的概念，是將其定義為反硝化的硝態氮濃度與進水B0D5 濃度之比，表示為Kde( kgNO3-N/kgBOD5 ) 。由此可算出反硝化去除的硝態氮N03-N=KdeSi 。從理論上講，反硝化1kg 硝態氮消耗2.86kgB0D5 ，即：Kde=1/2.86(kg

26、NO3-N/kgBOD5)=0.35(kg NO3-N/kgBOD5)污水處理廠需消耗外加碳源對應氮量的計算公式為：N=Ne 計-NsNe 計二 Ni - KdeSi - 0.05(Si-Se)式中：N 一需消耗外加碳源對應氮M,mg/L ;Ne計一根據設計的污水水質和設計的工藝參數計算出能達到的出水總氮,mg/L ;Ns 一二沉池出水總氮排放標準，mg/L ;Kde 0.35 , kgNO3-N/kgBOD5 ;Si 一進水 BOD5 濃度，mg/L ;Se 一出水 BOD5 濃度，mg/L ;Ne計需通過建立氮平衡方程計算，生化反應系統的氮平衡見圖1f反硝化忤用排入大氣同優杵用記淚爛污泥中

27、的 SNj-DOS (和圖1主化反應系統氮平衡計尊?!?通過計算出的氮折算成需消耗的碳除磷計算公式1、除磷藥劑投加M的計算國內較常用的是鐵鹽或鋁鹽，它們與磷的化學反應如式(1)? (2)?AI3+PO3- 4 AIPO4J(1)Fe3+PO3- 4 FePO4j (2)與沉淀反應相競爭的反應是金屬離子與OH-的反應，反應式如式 (3)?(4)?Al3+3OH- - Al(OH)3 J (3)Fe3+3OH- - Fe(OH)3 J (4)由式(1)和式可知去除1mol的磷酸鹽，需要1mol的鐵離子或鋁離子？由于在實際工程中，反應并不是100%有效進行的，加之 OH-會參與競爭，與金屬離子反應，

28、生成相應的氫氧化物，如式(3)和式，所以實際化學沉淀藥劑一般需要超M投加，以保證達到所需要的出水P濃度？給水排水設計手冊第 5冊和德國設計規范中都提到了同步沉淀化學除磷可按1mol磷需投加1.5mol的鋁鹽(或鐵鹽)來考慮？為了計算方便，實際計算中將摩爾換算成質M單位？如：1molFe=56gFe ,1 molAl=27gAl , 1molP=31gP ;也就是說去除1kg磷，當采用鐵鹽時需要投加:1.5 6131)=2.7 kgFe/kgP ;當采用鋁鹽時需投加 :1.5 >(27/31)= 1.3kgAl/kgP ?2、需要輔助化學除磷去除的磷M計算同步沉淀化學除磷系統中，想要計算出

29、除磷藥劑的投加關鍵是先求得需要輔助化學除磷去除的磷M?對于已經運行的污水處理廠及設計中的污水處理廠其算法有所不同？1 )已經運行的污水處理廠PPrec二PEST-PER式中PPrec需要輔助化學除磷去除的磷mg/L ;PEST 二沉池出水總磷實測濃度，mg/L ;PER 污水處理廠出水允許總磷濃度，mg/L ?2)設計中的污水處理廠根據磷的物料平衡可得:PPrec二PIAT-PER-PBM -PBioP式中PIAT 生化系統進水中總磷設計濃度，mg/L ;PBM 通過生物合成去除的磷PBM= 0.01CBOD , IAT , mg/L ;CBOD , IAT 生化系統進水中BOD5實測濃度，m

30、g/L ;PBioP 通過生物過M吸附去除的磷mg/L ?PBioP值與多種因素有關，德國 ATV-A131標準中推薦PBioP的取值可根據如下幾種情況進行估算：(1)當生化系統中設有前置厭氧池時，PBioP 可按(0.010.015)CBOD, IAT 進行估算?(2)當水溫較低？出水中硝態氮濃度羽5mg/L ,即使設有前置厭氧池，生物除磷的效果也將受到一定的影響，PBioP 可按(0.0050.01)CBOD, IAT 進行估算？（3）當生化系統中設有前置反硝化或多級反硝化池，但未設厭氧池時，（此時為PBioP 可按 <0.OO5CBOD , IAT 進行估算？（4）當水溫較低，回流至反硝化區的內回流混合液部分回流至厭氧池時改善反硝化效果將厭氧池作為缺氧池使用），PBioP 可按 <0.005CBOD , IAT 進行估算?反滲透計算公式一按鄧y;的標準.產jOK的標準化I < 二州， .sP > 加，F.，*人）Tff | （加 d堂4 一 Ph FM . n J 7； 水泵計算公式泵的揚程計算是選擇泵的重要依據，這是由管網系統的安裝和操作條件決定的計算前應首先繪制流程草圖，平、立面布置圖，計算出管線的長度、管徑及管件型式和數M。一般管網如下