1、目錄第一章 工程概況 2第二章模板搭設 2一、材料規格與要求 2二、模板施工 3第三章 模板支撐強度、穩定性驗算 4 一、梁模板扣件鋼管高支撐架計算 4 二、樓板模板扣件鋼管高支撐架計算 10第四章 模板拆除 17第五章 安全技術措施 17第一章 工程概況 工程名稱：肥西縣小廟鎮棗林村安置點工程 建設單位：小廟鎮人民政府 施工單位：安徽向陽建設有限公司 設計單位：中國輕工業武漢設計工程有限公司 監理單位：安徽科創工程項目管理有限公司 工程地點：合肥市肥西縣小廟鎮 建筑面積： 4301 6m 2 結構類型：現澆鋼筋砼框架結構 層數：地上 3 層 建筑高度： 14.85 米 基礎形式：柱下獨立基礎

2、耐火等級：二級 設防烈度： 7 度 抗震構造等級：三級 工期： 180 天第二章 模板搭設一、 材料規格與要求本工程模板支設高度 7.8米，梁、樓板面板為 18mm 厚，40 X90mm 的方 木，扣件鋼管支撐，鋼管采用48 X3.0。模板與其支架應具有足夠的剛度、強度和穩定性，能夠可靠地承受新 澆筑混凝土的自重和側壓力，與在施工過程中所產生的荷載。二、模板施工1、柱模板的施工方法： 柱子模板的安裝主要考慮要保證垂直度和抵抗新澆砼的側壓力。模板的安裝：在以澆筑好的基礎頂面上彈出柱的四周邊線與軸線 后，在柱底釘一小木框，用以固定模板和調節柱模板的標高。表面模板的 臨時固定方法同基礎。每根柱子底部

3、開一清掃孔，清掃孔的寬為柱子的寬 度，高 300mm 。在模板支設好之后將建筑雜物清掃干凈，然后將蓋板封 好。模板初步固定之后，先在柱子高出地面或樓面 300mm 的位置加一 道柱箍對模板進行臨時固定，然后在柱頂吊下鉛錘線，校正柱子的垂直 度，確定柱子垂直度達到要求之后，箍緊柱箍。再往上每隔 300mm 加 設一道柱箍，每加設一道柱箍都要對柱模板進行垂直度的校正。在支柱模板的過程當中還要派專人檢查，對每一根支設好的柱子都 要對軸線進行復核，用吊線法對柱模的垂直度進行復核，用用鋼卷尺復核 軸線之間的距離，一旦發現誤差超出誤差允許的范圍，應立即查找原因， 加以糾正。2、梁模板： 梁模板主要由底板和

4、側板組成，為承受垂直荷載，在梁的底板下每 隔 400mm 用橫向鋼管頂撐來承托，沿梁跨度方向鋼管支撐的間距為 800mm 。（ 1 ）、搭設排架：依照圖紙，在梁下面搭設雙排鋼管，間距為800mm 。立桿 之間設立水平拉 桿，互 相拉撐成一 整體，離樓地面 200mm 處設一道水平掃地拉桿，以上每隔 1500mm 設一道。在底層 搭設排架時，先將地基夯實，并在地面上墊通長的墊板。在排架支撐搭設的過程當中，組織人員進行抄平工作：從基準點引 出一個高于地面 500mm 基點，用水準儀抄平，并在梁的兩邊的鋼管上 用紅漆作好標志，用于確定承托梁底板的鋼管位置。在搭設承托底板的 鋼管之前，應按公式： d=

5、H-500-h-50, （式中： d 梁底板下表面即 承托鋼管上表面到所操水平線之間的距離； H 所在層層高； h 梁 高； 50 梁底板的厚度），算出底板的具體位置。然后用鋼卷尺沿每 跨梁的兩端的立桿，從紅油漆的標志處往上量出d ，確定支撐底板鋼管的位置，架設好鋼管，最大梁跨度為 8 米時，底模板應起拱，起拱高度20mm ，所以中間的承托鋼管高度應再加上起拱高度。（2）、梁底板的固定：將制作好的梁底板刷好脫模劑后，運致操作 點，在柱頂的梁缺口的兩邊沿底板表面拉線，調直底板，底板伸入柱模 板中。調直后在底板兩側用扣件固定。（3）、側模板的安裝：為了鋼筋綁扎方便，也可以先支好一側模板 后，幫扎鋼

6、筋籠，然后再安裝另一側模板。將制作好的模板刷好脫模 劑，運致操作點；側模的下邊放在底板的承托上，并包住底板，側模不 得伸入柱模，與柱模的外表面連接，用鐵釘將連接處拼縫釘嚴，但決不 允許影響柱模頂部的垂直度即要保證柱頂的尺寸。在底板承托鋼管上架 立管固頂側板，再在立管上架設斜撐。立管頂部與側模平齊，然后在立 管上架設橫檔鋼管，使橫檔鋼管的上表面到側模頂部的高度剛好等于一 鋼管的直徑。（主要用于板模板支撐）3 、 板模板 沿板長跨方向，在小橫檔鋼管上滿鋪承托板模板的鋼管，鋼管平行 于板的短跨。對于長跨較長的板，如果一塊標準板鋪不到位，應在中間 加一根木橫檔用于固定模板。在板與柱交接的地方，應在板上

7、彈出柱的 邊線，彈線要垂直、清晰，尺寸要準確，做到一次到位。在支板模板的 過程當中，要時時校正梁上部的尺寸，二人配合工作，一個人控制梁上 部的尺寸，另一人將板模板釘在四周梁側模板上，使板的邊沿與梁側模 的內表面在同一平面內，釘子間距為 300MM 500MM 。板與柱交接 處，將板模板釘在柱的模板上，要保證柱的尺寸，并做到接縫嚴密。模板上拼縫、接頭處應封堵嚴密，不得漏漿；模板上小的孔洞以與 兩塊模板之間的拼縫用膠布貼好。模板支好后，清掃一遍，然后涂刷脫 模劑。二、支架的搭設1 、搭設排架：依照圖紙，在框架梁下面搭設雙排立管，間距為800mm ，設水平拉桿，步距為 1500mm 。離樓地面 20

8、0mm 處設一道水平 掃地拉桿。2、注意事項：（ 1 ）、嚴格控制施工荷載，上料時要分散，不要集中；在澆筑砼 時，砼的堆積高度不得大于 50CM 。（2）、由于本工程的層高較大，在搭設排架時，豎向鋼管的接頭不 得在同一水平面上，并每根豎管不得有兩個接頭，盡量做到一個支撐一 根鋼管。（3 ）、在搭設排架時，豎管的豎直度偏差不得大于3CM 。（4）、澆筑砼之前要派人進行現場檢查驗收，并要有記錄。（5 ）、在澆筑砼的過程當中，要派人隨時對現場進行監護： 控制好操作面上的施工荷載；防止施工器具撞擊操作面，以免集中 荷載過大，造成支撐破壞。在施工過程當中要隨時觀察模板與其支撐的 工作情況，如發現問題，與

9、時停止施工，采取有效措施后方可繼續施 工。本工程樓板厚度為100mm ,梁截面尺寸為200 X500mm、250 X550mm 、300 X750mm，選擇 300 X750mm 梁進行模板支撐、 穩定性驗算，其中 200 X500mm 、250 X550mm 參照300 X750mm 梁 搭設。第三章 模板支撐強度、穩定性驗算梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工模板安全技術規范 （JGJ162-20*） 。計算參數 :模板支架搭設高度為 7.8m ，梁截面 BXD=300mm X750mm ，立桿的縱距 （跨度方向 ） l=0.80m ，立桿的步距 h=1.50m ，梁底增加 0道承

10、重立桿。面板厚度 18mm ，剪切強度 1.4N/mm ，抗彎強度 15.0N/mm ，彈性模量6000.0N/mm。木方40 X90mm，剪切強度1.3N/mm ，抗彎強度13.0N/mm ，彈性模量9500.0N/mm。梁兩側立桿間距0.80m 。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.50kN/m ，混凝土鋼筋自重25.50kN/m ，施工活荷載2.00kN/m。扣件計算折減系數取1.00 。05690051LT圖1梁模板支撐架立面簡圖按照規范條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合 S=1.2 X(25.50 X0.75+0.50)+1.40X 2.00=26.35

11、0kN/m由永久荷載效應控制的組合 S=1.35 X24.00 X0.75+0.7 X1.40 X 2.00=26.260kN/m由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取 1.40采用的鋼管類型為 48.3 X3.6。一、模板面板計算面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續 梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q1 = 25.500X0.750 X0.800=15.300kN/m(2) 模板的自重線荷載 (kN/m) ：q2 = 0.500 X0.800

12、X(2X0.750+0.300)/0.300=2.400kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載 (kN) ：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)X0.300 X0.800=0.480kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載q二0.9 X(1.20 X15.300+1.202.400)=19.116kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載P = 0.9 X1.40 X0.480=0.605kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80.00 X1.80 X 1.80/6 = 43.20cmI

13、= 80.00X1.80 X1.80 X1.80/12 = 38.88cm19.12k-N/m!r、卩 1F4!300計算簡圖彎矩圖(kN.m)3.170.303.17剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:17.70kN/mF*F1*片lB)1變形計算受力圖0.787變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N=3.170kNN=3.170kN最大彎矩 M二最大變形V二0.787mm(1) 抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f = 0.260 X1000 X1000/43200=6.019N/mm面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm

14、面板的抗彎強度驗算f < f,滿足要求！(2) 抗剪計算可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3 X3169.0/(2 X800.000 X18.000)=0.330N/mm截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm抗剪強度驗算 T < T ，滿足要求 !(3) 撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.787mm面板的最大撓度小于 300.0/250, 滿足要求 !二、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 :均布荷載 q = 3.170/0.800=3.962kN/m最大彎矩 M = 0.1ql=0.1

15、X3.96 X0.80 X最大剪力 Q=0.6 X0.800 X3.962=1.902kN最大支座力 N=1.1 X0.800 X3.962=3.487kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.00 X9.00X9.00/6 = 54.00cm；I = 4.00 X9.00X9.00X9.00/12 = 243.00cm；(1) 木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.254 X10/54000.0=4.70N/mm木方的抗彎計算強度小于 13.0N/mm, 滿足要求 !(2)木方抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿

16、足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3 X1902/(2 X40 X90)=0.792N/mm截面抗剪強度設計值T=1.30N/mm木方的抗剪強度計算滿足要求！(3) 木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到3.319kN/m最大變形 v =0.677 X3.319 X800.0/(100 X9500.00 X2430000.0)=0.399mm木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求！三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。0.99kN7kN3.17kN!9

17、kNA ,t=BI800I支撐鋼管計算簡圖0.0000.986支撐鋼管彎矩圖(kN.m)4.164.163.173.173.173.1 4.164.16支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:2.66k!83kN8000.83kN6kN支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形v=2.205mm 最大支座力 Q=4.161kN 抗彎計算強度 f=0.986 xi0/5260.0=187.41N/mm支撐鋼管的抗彎計算強度小于 205.0N/mm, 滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150 與10m

18、m,滿足要求！（ 二） 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算R < R其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN ;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=4.16kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ！五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時 ,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=4.161kN （ 已經包括組合系數 ）腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9 X1.20 X0.139 X9.

19、650=1.450kNN = 4.161+1.450=5.611kNi 計算立桿的截面回轉半徑， i=1.59cm ；A 立桿凈截面面積， A=5.060cm ；W 立桿凈截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.260cm ；f 鋼管立桿抗壓強度設計值， f = 205.00N/mma 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m ；h 最大步距， h=1.50m ；10 計算長度，取 1.500+2 X0.200=1.900m; 由長細比，為 1900/15.9=119 <150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比 l0/i 查表得到 0.458 ；經計算得到=5

20、611/(0.458 X506)=24.211N/mm;不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < f, 滿足要求 ! 考慮風荷載時 ,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式MW=0.9X0.9 xi.4Wklah/10其中 Wk 風荷載標準值 (kN/m) ；Wk=0.250X1.000X1.134=0.283kN/mh 立桿的步距， 1.50m ；la 立桿迎風面的間距， 0.80m ；lb 與迎風面垂直方向的立桿間距， 0.80m ；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9 X0.9 X1.4 X0.283 X0.800 X1.500 X；Nw 考慮風荷載時，立桿的軸

21、心壓力最大值；Nw=4.161+0.9 X1.2 X1.342+0.9 X0.9 X1.4 X0.058/0.800=5.693kN經計算得到 =5693/(0.458 X506)+58000/5260=35.567N/mm；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < f, 滿足要求 !樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工模板安全技術規范 (JGJ162-20*) 。計算參數 :模板支架搭設高度為 9.7m ，立桿的縱距 b=0.80m ，立桿的橫距 l=0.80m ，立桿的步距 h=1.50m 。 面板厚度 18mm ，剪切強度 1.4N/mm ，抗彎強度 15.0N/mm ，彈性模量

22、 6000.0N/mm。木方40 X90mm，間距300mm，剪切強度1.3N/mm ，抗彎強度13.0N/mm ，彈性模量 9500.0N/mm。模板自重 0.30kN/m ，混凝土鋼筋自重 25.10kN/m ，施工活荷載2.50kN/m 。扣件計算折減系數取 1.00 。Hh圖樓板支撐架立面簡圖、0OOaCOS1圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元按照規范條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合 S=1.2 X(25.10 X0.10+0.30)+1.40X2.50=6.872kN/m由永久荷載效應控制的組合 S=1.35 X24.00 X0.10+0.7 X1.40 X2

23、.50=5.690kN/m由于可變荷載效應控制的組合 S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為48 X3.0一、模板面板計算面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續 梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值q1 = 0.9 X(25.100 X0.100 X0.800+0.300 X0.800)=2.023kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9 X(0.000+2.500) X0.800=1.800kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80

24、.00X1.80X1.80/6 = 43.20cm；I = 80.00X1.80X1.80X1.80/12 = 38.88cm；(1) 抗彎強度計算f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強度計算值 (N/mm) ；M 面板的最大彎距 (N.mm) ；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取 15.00N/mm；M = 0.100ql其中 q 荷載設計值 (kN/m) ；經計算得到 M = 0.100 X(1.20X2.023+1.40 X1.800) X0.300 X經計算得到面板抗彎強度計算值f = 0.045 X1000 X1000/43200=1.031N/mm

25、面板的抗彎強度驗算 f < f, 滿足要求 !(2) 抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600 X(1.20 X2.023+1.4 X1.800) X0.300=0.891kN 截面抗剪強度計算值 T=3 X891.0/(2 X800.000 X18.000)=0.093N/mm截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm抗剪強度驗算 T < T ，滿足要求 !(3) 撓度計算v = 0.677ql / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677 X2.023X300/(100 X6000 X 3888

26、00)=0.048mm面板的最大撓度小于 300.0/250, 滿足要求 !(4) 2.5kN 集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql面板的計算寬度為 920.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值q二0.9 X(25.100 X0.100 X0.920+0.300 X0.920)=2.327kN/m面板的計算跨度 l = 300.000mm經計算得到 M = 0.200 X0.9X1.40X2.5X0.300+0.080 X1.20X2.327 X0.300 X經計算得到面板抗彎強度計算值 f

27、 = 0.209 X1000 X1000/43200=4.840N/mm面板的抗彎強度驗算 f < f, 滿足要求 !二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1. 荷載的計算(1) 鋼筋混凝土板自重 (kN/m) ：q11 = 25.100X0.100 X0.300=0.753kN/m(2) 模板的自重線荷載 (kN/m) ：q12 = 0.300X0.300=0.090kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載 (kN/m) ：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000) X0.300=0.750kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 =

28、0.9 X(1.20 X0.753+1.20 X0.090)=0.910kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.9 X1.40 X0.750=0.945kN/m計算單元內的木方集中力為 (0.945+0.910)X0.800=1.484kN2. 木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 :均布荷載 q = 1.484/0.800=1.855kN/m最大彎矩 M 二 0.1ql=0.1X1.86 X0.80 X最大剪力 Q=0.6 X0.800 X1.855=0.891kN最大支座力 N=1.1 X0.800 X1.855

29、=1.633kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.00 X9.00X9.00/6 = 54.00cm；I = 4.00 X9.00X9.00X9.00/12 = 243.00cm；(1) 木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.119 X10/54000.0=2.20N/mm木方的抗彎計算強度小于 13.0N/mm, 滿足要求 !(2) 木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下 :Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足 :T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3 X891/(2 X40 X90)=0.371N/mm截面抗剪強度

30、設計值 T=1.30N/mm木方的抗剪強度計算滿足要求 !(3) 木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.759kN/m最大變形 v =0.677 X0.759 X800.0/(100 X9500.00 X2430000.0)=0.091mm木方的最大撓度小于 800.0/250, 滿足要求 !(4) 2.5kN 集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql考慮荷載重要性系數 0 . 9 ，集中荷載 P = 0.9 X2.5kN經計算得到 M = 0.200 X1.40X0.9X2.5X0.800+0.080 X0

31、.911 X0.800X抗彎計算強度 f=0.551 X10/54000.0=10.20N/mm木方的抗彎計算強度小于 13.0N/mm, 滿足要求 !三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。1.63kN 1.63kN 1.63kN 1.63kN 1.63kN 1.63kN 1.63kN 1.63kN 1.63kN'止、f、1W800H800-4800_支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)2.45452.28 2.280.990.99|0.820.820.650.650.650.652.28 2.280.82 0.82U2.45

32、450.990.99支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:0.67kN 0.67kN 0.67kN 0.67kN 0.67kN 0.67kN 0.67kN 0.67kN 0.67kN£r F、1 it i800P-800+800支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 v=0.258mm最大支座力 Q=4.728kN抗彎計算強度 f=0.354 X10/4491.0=78.74N/mm支撐鋼管的抗彎計算強度小于 205.0N/mm, 滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150 與10

33、mm,滿足要求！四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 :R < R其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN ;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=4.73kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ！五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內容：(1) 腳手架鋼管的自重 (kN) ：NG1 = 0.115X9.650=1.112kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄 A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2) 模板的自重 (kN)

34、：NG2 = 0.300 X0.800 X0.800=0.192kN(3) 鋼筋混凝土樓板自重 (kN) ：NG3 = 25.100X0.100 X0.800 X0.800=1.606kN考慮0 . 9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 2.619kN。2. 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0 . 9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值NQ = 0.9(2.500+0.000) X0.800 X0.800=1.440kN3. 不考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立桿的穩

35、定性計算不考慮風荷載時 ,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力設計值， N = 5.16kNi 計算立桿的截面回轉半徑， i=1.60cm ；A 立桿凈截面面積， A=4.239cm ；W 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=4.491cm ；f 鋼管立桿抗壓強度設計值， f = 205.00N/mma 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度， a=0.20m ；h 最大步距， h=1.50m ；10 計算長度，取 1.500+2 X0.200=1.900m ; 由長細比，為 1900/16.0=119 <150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比 l0/i

36、查表得到 0.458 ；經計算得到=5159/(0.458 X424)=26.572N/mm;不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < f, 滿足要求 !考慮風荷載時 ,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式MW=0.9X0.9 xi.4Wklah/10其中 Wk 風荷載標準值 (kN/m) ；Wk=0.300X1.200 X0.240=0.086kN/mh 立桿的步距， 1.50m ；la 立桿迎風面的間距， 0.80m ；lb 與迎風面垂直方向的立桿間距， 0.80m ；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9 X0.9X1.4X0.086 X0.800 X1.500 X；Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=1.2X2.619+0.9 X1.4X1.440+0.9 X0.9X1.4X0.018/0.800=4.982kN經計算得到=4982/(0.458 X424)+18000