1、萬家花城萬和苑二期工程卸料平臺專項方案編制人： 職務/職稱:審核人： 職務/職稱:批準人：職務/職稱:一、工程概況平湖萬家花城萬和苑二期工程，本工程地塊位于平湖市，勝利路以南， 漕兌路以北，平湖大道以東，梅園路以西。本工程建筑結構形式為框架-剪力墻 結構，基礎類型為出庫及8#、14#主樓采用鋼筋栓預制管樁及其余主樓采用混凝 土鉆孔灌注樁基礎，本工程由5棟30層高層及整體地下室1層局部2層，建筑 總高度89.8m。總建筑面積152278. 98m2,其中地上建筑面積106082.54,地下室 建筑面積46196. 44 m2o本工程土0. 000標高相當于黃海標高3.900m。結構類型為框架、剪

2、力墻結構，建筑結構安全等級為二級，設計使用年限為 50年，地基基礎設計等級為甲級，屋面防水等級為一級，地下室防水等級為一 級，建筑消防類別為一類高層建筑，建筑物耐火等級為一級。本工程建筑抗震設 防分類為標準設防類（丙類）建筑，場地類別為【1【類，抗震設防烈度為7度，設 計基本地震加速度為0. lg,抗震等級主樓及其相關圍（主樓外二跨且不小于20 米）的抗震等級同主樓一層的抗震等級（剪力墻抗震等級為三級（用于27層建 筑）、剪力墻抗震等級為二級（用于30層建筑）、框架抗震等級為二級），其余車 庫處的框架抗震等級為三級。基礎形式為車庫采用預應力管樁，主樓27層采用 管樁，30層鉆孔灌注樁，基坑開挖

3、深度約10m。卸料平臺的布置本工程單層面積大，樓層髙，且施工工期較為緊，為使鋼管、模板等建筑材 料能快速有效地翻運至上部施工層，故特從二層開始一個單元每層均布設一只卸 料臺位（使用荷載小于或等于1.5噸），安裝后進行上下垂直運輸，并層層往上 循環安裝使用，直至33層。（卸料平臺詳圖附后）。二、卸料平臺的制作本工程用卸料平臺平面尺寸為1900X3500,平臺靠栓現澆構件外側布置，突 出現澆構件最外側1550mm,平臺骨架主梁采用16#槽鋼，平臺板下橫檔采用16# 槽鋼，拼接焊接而成，橫檔上鋪設模板作卸料平臺用。防護欄桿采用48X3. 0mm 鋼管焊接，共計有兩排平行于建筑物縱向欄桿，每排有立桿6

4、根，間距為0.7m, 高度1.2 欄桿上鋪滿鋪模板作圍護用，如附圖所示。三、安裝、拆除與使用卸料平臺制作完成后，利用塔吊進行吊裝，用鋼絲繩將平臺套住(通過預焊 在平臺上的4020吊環)后吊運至欲安裝樓層，將靠建筑物一端的槽鋼放入預埋 在樓面板中的拉環(4020拉環埋件)，并用電焊固定。外側利用4021.5鋼絲 繩吊拉至上層構件的預埋拉鉤，各鋼絲繩利用雙調螺絲緊。拆除時則用塔吊吊住 平臺(平臺上應清理干凈，以免平臺的物體墜落)使之不至翻落，而后松掉鋼絲 繩及螺絲即可吊離原安裝位置，吊至上層進行安裝，有專人負責指揮。操作時，應盡量使吊物擺放均勻，同時不得堆載過重，限載1.5T。四、操作平臺安全要求

5、1. 卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工 設備上；2. 卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼 絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于口；3. 卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4. 卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才 能松卸起重吊鉤；5. 卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調 換，焊縫脫焊應及時修復；6. 操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許 荷載，配專人監督。五、卸料平臺安全計算書一、參數信息一、參數信息1荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2

6、): 0. 35；欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m): 0.14； 施工人員等活荷載(kN/m2): 2. 00,最大堆放材料荷載(kN): 15. 0002. 懸挑參數側鋼繩與墻的距離(m)： 2.80,外側鋼繩與側鋼繩之間的距離(m)： 1.30； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)： 2. 90；鋼絲繩安全系數K： 6.00,懸挑梁與墻的節點按錢支計算；只對外側鋼繩進行計算；側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3. 水平支撐梁主梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平；次梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)： 0.50,建筑物與次梁的

7、最大允許距離le(m)： 1.20。4 卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m): 5.10,水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.50,次梁懸臂Me (m): 0. 00；平臺計算寬度(m)： 1.90。二、次梁的驗算次梁選擇16a號槽鋼槽口水平，間距0.5m,其截面特性為: 面積 A=21.95cm2；慣性距 L=866. 2cm1；轉動慣量Wx=108. 3cm3；回轉半徑ix=6. 28cm；截面尺寸：b二63mm, h= 160mm, t=10mmo1 荷載計算(1) 、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0. 35kN/m2；Q產0. 35X 0. 50= 0. 18

8、kN/m；(2) 、型鋼自重標準值：本例采用16a號槽鋼槽口水平,標準值為0. 17kN/mQfO. 17kN/m(3) 、活荷載計算1) 施工荷載標準值：取2. 00kN/m2Q3=2. 00kN/m22) 最大堆放材料荷載P： 15.00kN荷載組合Q=1.2X (0. 18+0. 17)+1. 4X2. 00X0. 50=1. 81kN/mP=1.4X15. 00=21. OOkN2 力驗算力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：J LL 1 J< m ,1次梁計算簡圖最大彎矩H的計算公式(規JGJ80-91, P31)為：MOilx=q 178(1 - m7

9、12)2 + pl/4經計算 得出：Mn:1=(1.81 X 1.9078) X (1-(0. 0071. 902)2+21.00 X 1.90/4=10. 79kN m。最大支座力計算公式：R=P + q(l+2m)/2經計算得出:R二(21. 00 + 1.81X (1.90 + 2X0. 00)/2=12. 22kN3 抗彎強度驗算次梁應力:O =M/ Y 3VX W f其中 Yx -截面塑性發展系數，取1.05；f-鋼材的抗壓強度設計值,f=205.00N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值o =1.08X107(1.05X108. 30)=94. 9lN/nun2；次梁槽鋼的最大應力計

10、算值o =94. 912N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度 設計值f=205N/mm滿足要求！4. 整體穩定性驗算0=M/<i>bWx W f其中，一均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 4)b=(570tb/lh) X (235/fy)經過計算得到<t>b=570X10. 00X63. 00X235/(1900. 00X 160. 00X235. 0)=1. 18；由于大于0.6,按照下面公式調整：<t>b=1.07 - 0. 282/<t>b W1.0得到氛二0.831；次梁槽鋼的穩定性驗算 0 =1.08X107(0. 831X10

11、8. 300)=119. 89N/mm2;次梁槽鋼的穩定性驗算o =119. 886N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計 值f=205N/Dim',滿足要求！三、主梁的驗算根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的鋼繩作為安全儲備不參與力的 計算。主梁選擇16a號槽鋼槽口水平,其截面特性為：面積 A=21. 95cm2；慣性距 I«=866. 2cm1；轉動慣量WF10& 3cm:,；回轉半徑i,=6. 28cm；截面尺寸，b=63mm, h= 160mm, t=10mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用木腳手板擋板，標準值為 0.14kN/m；Q.=

12、0. 14kN/m；(2)槽鋼自重荷載Q2=0. 17kN/m靜荷載設計值 q=l. 2X (Q;+Q2)=l. 2X (0. 14+0. 17)=0. 37kN/m；次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力R;2 力驗算懸挑卸料平臺示意圖0.96kN 1.72kN 1.72KN 1.72kN12.22kM.72kN 1.72kN 0.36kN0.37kN/m吟7枷i1111耳 11111 111 1* 111111111J1111) 1111 lllllllllllll! U L 1000 L4100|1500L懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN

13、 - m)0.064懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(nun)從左至右各支座反力：Rl=17. 459kN；R2=11.931kN；R3=-4. 207kNo最大支座反力為Rnil=l 1.931 kN；最大彎矩M=9. 687kNm；最大撓度v =0.064 mm。3 抗彎強度驗算 =M/ ( Y 3VX) + N/A W f其中Yx -截面塑性發展系數，取1.05；f 鋼材抗壓強度設計值，f=205.00N/mm'；主梁槽鋼的最大應力計算值。=9. 687X1071. 05/108300. 0+1. 69X1072195. 000=92. 868N/mm2； 主梁槽鋼的最大應力計算值92.

14、 868N/nim2小于主梁槽鋼的抗壓強度設計值f=205. OON/mm2,滿足要求！4.整體穩定性驗算o =M/(<bM W f其中如，一均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： <l)b=(570tb/lh) X (235/fy)<t)b=570X 10. 0X63. 0X235/(4100. 0X160.0X235. 0)=0. 547；主 梁 槽 鋼 的 穩 定 性 驗 算 o =9. 687X107(0. 547X108300. 00)=163. 39N/mm2;主梁槽鋼的穩定性驗算O =163. 39N/mm2小于f=205.00,滿足要求！四、鋼絲拉繩的

15、力驗算水平鋼梁的垂直支坐反力氐和拉鋼繩的軸力氐按照下面計算，Rci=RuiSi n 0 i其中Rci 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)；喬一拉鋼繩的軸力(kN)；-拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；sin 0 £=Sin (ArcTan (2. 9/(1. 3+2. 8)=0. 577;根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：Ri產賂/ sinOi；Ru產 17. 459 / 0. 577=30. 23kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算選擇6X 19鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa,直徑21. 5mm«Fg=aFg/K其中F一鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg 鋼絲繩的鋼

16、絲破斷拉力總和(kN),查表得Fs=271. 5kN；a 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6X19、6X37、6X61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8o a =0.85；K 鋼絲繩使用安全系數。K = 6。得到：Fg=3& 462kN>R.=30. 233kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值Ri進行計算作為拉環的拉力N為：N=Rt=30233. 350No拉環強度計算公式為：o=N/A W f其中，f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規所述 在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2,故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50. ON/mm2；所需要的拉環最小直徑 D= 30233. 4X4/(3. 142X50. 00X2),/2=19. 6mm0 實際拉環選用直徑D=20mm的HPB235的鋼筋制作即可。七、