1、精選優質文檔-傾情為你奉上15101綜采工作面供電系統 一、 概述 15101綜采工作面供電方式為移動變電站供電，其中兩回10kV等級電源分別引自井下10KV中央變電所12號、5號高開負荷側， 15101綜采工作面供電嚴格按照、井下供電設計技術規定和井下低壓電網短路保護裝置的整定細則等要求進行。二、工作面移動變電站及配電點位置的確定 向工作面供電的移動變電站放置在膠運順槽皮帶機頭附近，根據工作面設備布置采用兩組組合開關對設備進行控制，兩組組合開關放置在膠運順槽距工作面60米處，隨著工作面進行回移。向皮帶、絞車、水泵，泵站供電的移動變電站布置在膠運順槽皮帶機頭附近。 三、綜采工作面負荷統計及移動

2、變電站的選擇 3.1 負荷統計 根據用電設備電壓等級、設備布置的位置、選用2臺移動變電站，按移動變電站分組進行負荷統計，見下表表1 ：1移變所帶負荷設備名稱電壓（V）額定功率（kW)使用臺數（臺)總功率（kW)使用地點皮帶機11402*901180運輸順槽水泵114030130運輸順槽無極繩絞車114075175回風順槽調度絞車114025125回風順槽阻化泵1140313回風順槽封孔泵1140313回風順槽注水泵114045145回風順槽乳化泵站11402002400運輸順槽噴霧泵1140752150運輸順槽合計911表2 ：2移變所帶負荷設備名稱電壓（V）額定功率（kW)使用臺數（臺)總功

3、率（kW)使用地點采煤機組11407001700工作面刮板機11402*3151630工作面轉載機11401601160運輸順槽破碎機11401101110運輸順槽回柱絞車114018.5118.5運輸順槽注氮裝置114075175運輸順槽合計1693.53.2 移動變電站的選擇需用變壓器容量： Sb=kx×Pe/cospj式中：Pe-該組設備額定功率之和，kW kx-需用系數，綜采工作面kx=0.4+0.6×Pmax/Pe cospj-加權平均功率因數，綜采工作面取0.7 Sb-成組設備的計算負荷視在功率（kVA） Pmax-最大容量的電動機額定功率，kW3.2.1 1移

4、變容量選擇 Sb=kx×Pe/cospj=0.66×911/0.7=859kVA式中： Pe=911kW； kx=0.4+0.6×Pmax/Pe=0.4+0.6×400/911=0.66故：Se=(1.15-1.25)Sb=988-1073kVA選擇移動變電站型號為KBSGZY-1000/10/1.143.2.2 2移變容量選擇 Sb=kx×Pe/cospj=0.65×1693.5/0.7=1573kVA式中： Pe=1693.5kW； kx=0.4+0.6×Pmax/Pe=0.4+0.6×700/1693.5=0

5、.65故：Se=(1.15-1.25)Sb=1809-1966kVA選擇移動變電站型號為KBSGZY-2000/10/1.14四、低壓設備的選擇 4.1 低壓開關dk1選擇低壓開關dk1所帶負荷計算電流：I=0.8*210/(1.732*1.14*0.8)=106.4A 同時滿足極限分斷能力要求（短路計算值見繼電保護部分），故選擇低壓開關dk1型號為KBZ-400，其額定工作電流400A，滿足負荷要求。4.2 低壓開關dk2選擇低壓開關dk2所帶負荷計算電流： I=0.75*151/(1.732*1.14*0.75)=76.5A 同時滿足極限分斷能力要求（短路計算值見繼電保護部分），故選擇低壓

6、開關dk2型號為KBZ-400，其額定工作電流400A，滿足負荷要求。4.3 低壓開關dk3選擇低壓開關dk3所帶負荷計算電流： I=0.9*550/(1.732*1.14*0.85)=295A 同時滿足極限分斷能力要求（短路計算值見繼電保護部分），故選擇低壓開關dk3型號為KBZ-400，其額定工作電流400A，滿足負荷要求。4.4 低壓軟起動器dc1選擇低壓軟起動器dc1所帶負荷計算電流： I=0.95*180/(1.732*1.14*0.8)=108A 故選擇低壓軟起動器dc1型號為QBR-400，其額定工作電流400A，滿足負荷要求。4.5 低壓磁力起動器dc2選擇低壓軟起動器dc2為

7、備用設備，選擇與低壓軟起動器dc1型號相同，為QBR-400，其額定工作電流400A。4.6 低壓磁力起動器dc3選擇低壓磁力起動器dc3所帶負荷計算電流： I=0.7*7.5/(1.732*1.14*0.7)=4A 故選擇低壓磁力起動器dc3型號為QBZ-30N，其額定工作電流30A，滿足負荷及正反轉要求。4.7 低壓磁力起動器dc4選擇低壓磁力起動器dc4所帶負荷計算電流： I=0.8*30/(1.732*1.14*0.8)=15A 故選擇低壓磁力起動器dc4型號為QBZ-30，其額定工作電流30A，滿足負荷要求。4.8 低壓磁力起動器dc5選擇低壓磁力起動器dc5所帶負荷計算電流： I=

8、0.8*75/(1.732*1.14*0.7)=43A 故選擇低壓磁力起動器dc5型號為QBZ-120，其額定工作電流120A，滿足負荷及正反轉要求。4.9 低壓磁力起動器dc6選擇低壓磁力起動器dc6所帶負荷計算電流： I=0.65*25/(1.732*1.14*0.75)=11A 故選擇低壓磁力起動器dc6型號為QBZ-80N，其額定工作電流80A，滿足負荷及正反轉要求。4.10 低壓磁力起動器dc7、dc9選擇低壓磁力起動器dc7、dc9所帶負荷計算電流： I=0.8*3/(1.732*1.14*0.8)=1.5A 故選擇低壓磁力起動器dc4型號為QBZ-30，其額定工作電流30A，滿足

9、負荷要求。4.11 低壓磁力起動器dc8選擇低壓磁力起動器dc8所帶負荷計算電流： I=0.8*45/(1.732*1.14*0.8)=23A 故選擇低壓磁力起動器dc4型號為QBZ-80，其額定工作電流80A，滿足負荷要求。4.12 低壓磁力起動器dc10、dc11選擇低壓磁力起動器dc10、dc11所帶負荷計算電流： I=0.95*200/(1.732*1.14*0.8)=120A 故選擇低壓磁力起動器dc10、dc11型號為QJZ-400，其額定工作電流400A，滿足負荷要求。4.13 低壓磁力起動器dc12、dc13選擇低壓磁力起動器dc12、dc13所帶負荷計算電流： I=0.95*

10、75/(1.732*1.14*0.8)=45A 故選擇低壓磁力起動器dc12、dc13型號為QBZ-120，其額定工作電流120A，滿足負荷要求。4.14 低壓組合開關dz1、dz2選擇低壓組合開關dz1、dz2所帶負荷計算電流為472A和440A,低壓組合開關dz1、dz2型號為QBZ-1200/1140-6，饋出六回。五、電纜截面的選擇 5.1 高壓電纜截面的選擇 5.1.1按經濟電流選擇電纜截面 1移變長時最大負荷電流 Ig1=kx×Pe/（cospj）=0.66×911/（1.732×10×0.7）=50ASj1=Ig1/Jj=50/2=25 2

11、移變長時最大負荷電流 Ig2=kx×Pe/（cospj）=0.65×1693.5/（1.732×10×0.7）=91ASj2=Ig2/Jj=91/2=45選擇兩回高壓電纜型號均為MYPTJ-8.7/10-3×95+3×25/3+3×2.55.1.2按長時允許電流校驗所選電纜截面按最大一臺移動變電站考慮，2000kVA移動變電站額定電流為：I=2000/（1.732*10）=115A 選擇兩回高壓電纜型號均為MYPTJ-8.7/10-3×95+3×25/3+3×2.5，其長時允許電流為230A，滿

12、足要求。5.1.3按電壓損失校驗所選電纜截面 高壓配電線路允許電壓損失為5% 查得高壓電纜每公里電阻R10=0.229;每公里感抗X10=0.096 U%=(R10+X10×tg)P×L/(10×Ue2)=(0.229+0.096×1)×1101×1.85/(10×100)=0.66<5，滿足要求。5.1.4 按熱穩定條件校驗 考慮電源容量為無限大。5.1.4.1 35kV架空線路電抗標幺值： XL1*=X0×L×SJ/UP2=0.378×7.307×100/372=0.2025

13、.1.4.2 35kV單芯電纜線路電抗標幺值：考慮三根單芯電纜敷設其幾何均距較大，故選取每公里感抗為0.15 XL2*=X0×L×SJ/UP2=0.15×0.3×100/372=0.0035.1.4.3 變壓器電抗標幺值： Xb*=Ud%×SJ/Sb=0.0708×100/8=0.8855.1.4.4 10kV電纜線路電抗標幺值： XL3*=X0×L×SJ/UP2=0.095×0.85×100/10.52=0.0735.1.4.5 中央變電所10kV母線短路電流 Id*=1/X*=1/(0.20

14、2+0.003+0.885+0.073)=0.86 Id=Id*×IJ=0.86×5.5=4.73kA5.1.4.6 熱穩定校驗 因短路電流不衰減，假想時間等于斷路器動作時間（0.25s）,故電纜最小熱穩定截面為：Smin=4730×0.5/100=23.65mm2<95mm2,故選擇MYPTJ-8.7/10-3×95+3×25/3+3×2.5完全符合要求。5.2 低壓電纜截面的選擇5.2.1 按使用條件和機械強度選擇電纜型號和截面，列表如下。為比較方便，將其它方法（校驗）選擇的截面，也列在同一表中。 附表 電纜用途編號電纜型號

15、與規格按機械強度選擇按溫升選擇按電壓損失選擇選擇結果順槽皮帶ZX12*MYP3×25+1×25-301025漲緊絞車ZX266水泵ZX31016無極繩絞車ZX41035調度絞車ZX5MYP3×6+1×2.5-1066阻化泵ZX666注水泵ZX766封孔泵ZX866乳化液泵站ZX95050乳化液泵站ZX105050噴霧泵ZX111025噴霧泵ZX121025注氮裝置ZX131016破碎機ZX141050采煤機組ZX15MCP3×50+1×16+7×2.52*952*95工作溜前電機ZX162*502*70工作溜后電機ZX172

16、*502*70轉載機ZX185070回柱絞車ZX19MYP3×6+1×2.5-5066順槽皮帶組干線電纜GX15070無極繩絞車組干線電纜GX23535乳化液泵站組干線電纜GX32*952*95采煤機組干線電纜GX42*1201202*120刮板機組干線電纜GX52*1202*1205.2.2 按允許溫升選擇電纜截面 5.2.2.1 支線電纜ZX1 計算電流IZX1=0.95*180/(1.732*1.14*0.8)=108A 查得 MYP3×10+1×6 長時允許電流64A,故2*64 =128> 108A , 滿足要求。 5.2.2.2 支線電

17、纜ZX2 計算電流IZX2=0.7*7.5/(1.732*1.14*0.7)=4A 查得 MYP3×6+1×4 長時允許電流40A,故40> 4A , 滿足要求。 5.2.2.3 支線電纜ZX3 計算電流IZX3=0.8*30/(1.732*1.14*0.8)=15A 查得 MYP3×10+1×10 長時允許電流64A,故64> 15A , 滿足要求。 5.2.2.4 支線電纜ZX4 計算電流IZX4=0.8*75/(1.732*1.14*0.7)=43A 查得 MYP3×10+1×10 長時允許電流64A,故64>

18、 15A , 滿足要求。 5.2.2.5 支線電纜ZX5 計算電流IZX4=0.65*25/(1.732*1.14*0.75)=11A 查得 MYP3×6+1×6 長時允許電流40A,故40> 11A , 滿足要求。 5.2.2.6 支線電纜ZX6 計算電流IZX6=0.8*3/(1.732*1.14*0.8)=1.5A 查得 MYP3×6+1×6 長時允許電流40A,故40> 1.5A , 滿足要求。 5.2.2.7 支線電纜ZX7計算電流IZX7=0.8*45/(1.732*1.14*0.8)=23A 查得 MYP3×6+1&#

19、215;6 長時允許電流40A,故40> 23A , 滿足要求。 5.2.2.8 支線電纜ZX8 計算電流IZX8=0.8*3/(1.732*1.14*0.8)=1.5A 查得 MYP3×6+1×6 長時允許電流40A,故40> 1.5A , 滿足要求。 5.2.2.9 支線電纜ZX9 計算電流IZX9=0.95*200/(1.732*1.14*0.8)=120A 查得 MYP3×50+1×16 長時允許電流173A,故173> 120A , 滿足要求。 5.2.2.10 支線電纜ZX11 計算電流IZX11=0.95*75/(1.73

20、2*1.14*0.8)=45A 查得 MYP3×10+1×10 長時允許電流64A,故64> 45A , 滿足要求。 5.2.2.11 支線電纜ZX12 計算電流IZX12=0.95*75/(1.732*1.14*0.8)=45A 查得 MYP3×10+1×10 長時允許電流64A,故64> 45A , 滿足要求。 5.2.2.12 支線電纜ZX13 計算電流IZX13=0.95*75/(1.732*1.14*0.8)=45A 查得 MYP3×10+1×10 長時允許電流64A,故64> 45A , 滿足要求。 5.

21、2.2.13 支線電纜ZX14 計算電流IZX14=0.8*110/(1.732*1.14*0.8)=56A 查得 MCP3×10+1×10 長時允許電流64A,故64> 45A , 滿足要求。 5.2.2.14 支線電纜ZX15 計算電流IZX15=0.85*700/(1.732*1.14*0.8)=377A 查得 2*MCP3×95+1×50+7×2.5 長時允許電流200A,故400> 377A , 滿足要求。 5.2.2.15 支線電纜ZX16 計算電流IZX16=0.93*315/(1.732*1.14*0.8)=185A

22、 查得 2*MCP3×50+1×16 長時允許電流170A,故340> 185A , 滿足要求。 5.2.2.16 支線電纜ZX17 計算電流IZX17=0.93*315/(1.732*1.14*0.8)=185A 查得 2*MCP3×50+1×16 長時允許電流170A,故340> 185A , 滿足要求。 5.2.2.17 支線電纜ZX18 計算電流IZX18=0.95*160/(1.732*1.14*0.8)=96A 查得 MCP3×50+1×16 長時允許電流170A,故170> 96A , 滿足要求。5.2

23、.2.18 支線電纜ZX19 計算電流IZX19=0.65*18.5/(1.732*1.14*0.6)=10A 查得 MYP3×6+1×6 長時允許電流40A,故40> 10A , 滿足要求。 5.2.2.19 干線電纜GX1 計算電流IGX1=0.8*210/(1.732*1.14*0.8)=106.4A 查得 MCP3×50+1×16 長時允許電流170A,故170> 106.4A , 滿足要求。5.2.2.20 干線電纜GX2 計算電流IGX2=0.75*151/(1.732*1.14*0.75)=76.5A 查得 MCP3×

24、35+1×16 長時允許電流138A,故138> 76.5A , 滿足要求。5.2.2.21 干線電纜GX3 計算電流IGX3=0.9*550/(1.732*1.14*0.85)=295A 查得 MCP3×95+1×35 長時允許電流190A,故380> 295A , 滿足要求。5.2.2.22 干線電纜GX4 計算電流IGX3=0.92*810/(1.732*1.14*0.8)=472A 查得 MCP3×120+1×35 長時允許電流290A,故580> 472A , 滿足要求。5.2.2.23 干線電纜GX5 計算電流IG

25、X5=0.88*790/(1.732*1.14*0.8)=440A 查得 MCP3×120+1×35 長時允許電流290A,故580> 440A , 滿足要求。5.2.3 按正常允許電壓損失選擇干線電纜主芯截面干線電纜GX4長度長，支線長度長，容量最大，電壓損失最大，故按本方法選擇干線電纜GX4截面小于等于按溫升選擇的干線截面，則其它干線也能滿足要求，不必再一一進行校驗。5.2.3.1 求支線電纜的電壓損失機組支線電纜按溫升選擇為2*95mm2,可得支線電壓損失為 Uz=Pe*Kf*LZ*103/(D*Ue*Sz*） =350*0.8*230*03/（42.5*114

26、0*95*0.91）=15.38 V5.2.3.2 求變壓器的電壓損失 Rb=P*Ue2/Sb2=9700*(1.2/2000)2=0.0035 歐姆 Zb=Ud%*Ue2/Sb=5%*12002/=0.036 歐姆 Xb=0.0358 歐姆 Ub=(Pe*Kx*Rb+Pe*Kx*tgj*Xb)/Ue =(1600*0.66*0.0035+1600*0.66*1.02*0.0358)/1.14 =37 V5.2.3.3 求允許的電壓損失 Uy=Ube-Udy=1200-0.95*1140=117 V Ugy=Uy-Ub-Uz=117-37-15.38=64.62 V5.2.3.4 求干線電纜的

27、截面 Sg=Pe*Kx*Lg*103/(D*Ue *Ugy ) =810*0.9*460*103/(42.5*1140*64.62)=107mm2 選擇電纜截面120mm25.2.4 按起動條件校驗電纜截面 機組起動壓降最大，線路最長，故僅對機組回路校驗起動壓降能否滿足要求。5.2.4.1 求機組電機最小起動電壓Uq Uq=Ue（mq/mqe)0.5=1140*(1.2/2)0.5=883 V5.2.4.2 機組起動時實際起動電壓計算 Uqs=Ue2*1+4Udqe（Ube-Ub-Ug+Ubgs)/Ue20.5-1/2Udqe =11402*1+4*419*（1200-37-37.6+48.9

28、)/114020.5-1/2*419 =908 > 883 V式中， Udqe=（Pdqe*R+Qdqe*X)/Ue =(2674*0.077+4278*0.0634)/1.14 =419 V Pdqe=Pe*Pq*cosqe/(e*cose) =700*5.5*0.5/(0.9*0.8)=2674 kW Qdqe=Pdqe*tge=2674*1.6=4278 kvar R=Rb+Rg+Rz =0.0035+460/(2*42.5*120)+230/(2*42.5*95) =0.077 Rbg=Rb+Rg=0.0035+460/(2*42.5*120)=0.049 X=Xb+Xg+Xz

29、=0.0358+0.08*0.46/2+0.08*0.23/2 =0.0634 Xbg=Xb+Xg=0.0358+0.08*0.46/2=0.0542 Ug=Pg(Rg+tgpjXg/Ue =0.9*810*(0.045+0.75*0.0184)/1.14=37.6 V Ubgs=(Pds*Rbg+Qds*Xbg)/Ue =(622*0.049+466*0.0542)/1.14=48.9 V Pds=Pe*Kf/=700*0.8/0.9=622 Qds=Pds*g=622*0.75=466配電點磁力起動器處的端電壓為 Up=Uqs+(Uqs/Ue)2*(Pdqe*Rz+Qdqe*Xz)/Ue

30、= 908+(908/1140)2*( 2674*0.0285+4278*0.0092)/1.14 =972 V Up/Ue=972/1140=0.85>0.75 均滿足要求。 六、短路電流計算、設備校驗和保護整定 6.1 ZX1支線保護 6.1.1 順槽皮帶起動器處短路電流為 1000kVA移動變電站 Rb=P*Ue2/Sb2=6100*(1.2/1000)2=0.0088 歐姆 Zb=Ud%*Ue2/Sb=4.5%*12002/=0.0648 歐姆 Xb=0.064 歐姆 Id(3)=Ube/1.732(Rb+Rg)2+(Xb+Xg)20.5=1200/1.732 0.0088+80

31、/(42.5*70)2+0.064+0.08*0.0820.5=8778 A順槽皮帶軟起動器極限分斷能力3200A，但它的束斷保護動作時間（>0.2S），大于饋電開關的分斷時間（<0.2S）。對于較大的短路故障無選擇的由饋電開關切除。6.1.2 過載保護整定 IdzgIE=180/(1.732*1.14*0.8)=114 A 整定值選為115 A6.1.3 短路保護整定 Idz>I q=114*6=684 A 整定值選為1150 A6.1.4 靈敏度校驗 Id(2)=Ube/2(Rb+Rg+Rz)2+(Xb+Xg+Xz)20.5 =1200/20.0088+80/(42.5*

32、70)+20/(42.5*70)2+ 0.064+0.08*0.08+0.08*0.0220.5=7180 A KL= Id(2)/Idz= 7180/1150=6.2>1.5 符合要求6.2 ZX2支線保護 6.2.1 漲緊絞車起動器處短路電流為 1000kVA移動變電站 Rb=P*Ue2/Sb2=6100*(1.2/1000)2=0.0088 歐姆 Zb=Ud%*Ue2/Sb=4.5%*12002/=0.0648 歐姆 Xb=0.064 歐姆 Id(3)=Ube/1.732(Rb+Rg)2+(Xb+Xg)20.5=1200/1.732 0.0088+80/(42.5*70)2+0.0

33、64+0.08*0.0820.5=8778 A漲緊絞車電磁起動器極限分斷能力3000A，但它的速斷保護動作時間（>0.2S），大于饋電開關的分斷時間（<0.2S）。對于較大的短路故障無選擇的由饋電開關切除。6.2.2 過載保護整定 IdzgIE=7.5/(1.732*1.14*0.8)=4.7 A 整定值選為5.1 A6.2.3 短路保護整定 Idz>I q=5.1*6=30.6 A 整定值選為51 A6.2.4 靈敏度校驗 Id(2)=Ube/2(Rb+Rg+Rz)2+(Xb+Xg+Xz)20.5 =1200/20.0088+80/(42.5*70)+50/(42.5*6)

34、2+ 0.064+0.08*0.08+0.08*0.0520.5=2465 A KL= Id(2)/Idz= 2465/51=48>1.5 符合要求6.3 ZX3支線保護 6.3.1 水泵起動器處短路電流為 1000kVA移動變電站 Rb=P*Ue2/Sb2=6100*(1.2/1000)2=0.0088 歐姆 Zb=Ud%*Ue2/Sb=4.5%*12002/=0.0648 歐姆 Xb=0.064 歐姆 Id(3)=Ube/1.732(Rb+Rg)2+(Xb+Xg)20.5=1200/1.732 0.0088+80/(42.5*70)2+0.064+0.08*0.0820.5=8778

35、 A水泵電磁起動器極限分斷能力3000A，但它的速斷保護動作時間（>0.2S），大于饋電開關的分斷時間（<0.2S）。對于較大的短路故障無選擇的由饋電開關切除。6.3.2 過載保護整定 IdzgIE=30/(1.732*1.14*0.8)=19 A 整定值選為19.5 A6.3.3 短路保護整定 Idz>I q=19.5*6=117 A 整定值選為156 A6.3.4 靈敏度校驗 Id(2)=Ube/2(Rb+Rg+Rz)2+(Xb+Xg+Xz)20.5 =1200/20.0088+80/(42.5*70)+20/(42.5*16)2+ 0.064+0.08*0.08+0.0

36、8*0.0220.5=6181 A KL= Id(2)/Idz= 6181/156=39>1.5 符合要求6.4 ZX4支線保護 6.4.1 無極繩絞車起動器處短路電流為 1000kVA移動變電站 Rb=P*Ue2/Sb2=6100*(1.2/1000)2=0.0088 歐姆 Zb=Ud%*Ue2/Sb=4.5%*12002/=0.0648 歐姆 Xb=0.064 歐姆 Id(3)=Ube/1.732(Rb+Rg)2+(Xb+Xg)20.5=1200/1.732 0.0088+550/(42.5*35)2+0.064+0.08*0.5520.5=1760 A6.4.2 過載保護整定 Id

37、zgIE=75/(1.732*1.14*0.8)=48 A 整定值選為50 A6.4.3 短路保護整定 Idz>I q=48*6=288 A 整定值選為960 A6.4.4 靈敏度校驗 Id(2)=Ube/2(Rb+Rg+Rz)2+(Xb+Xg+Xz)20.5 =1200/20.0088+550/(42.5*35)+15/(42.5*35)2+ 0.064+0.08*0.55+0.08*0.01520.5=1486 A KL= Id(2)/Idz= 1486/960=1.55>1.5 符合要求6.5 ZX5支線保護 6.5.1 調度絞車起動器處短路電流為 1000kVA移動變電站

38、Rb=P*Ue2/Sb2=6100*(1.2/1000)2=0.0088 歐姆 Zb=Ud%*Ue2/Sb=4.5%*12002/=0.0648 歐姆 Xb=0.064 歐姆 Id(3)=Ube/1.732(Rb+Rg)2+(Xb+Xg)20.5=1200/1.732 0.0088+550/(42.5*35)2+0.064+0.08*0.5520.5=1760 A6.5.2 過載保護整定 IdzgIE=25/(1.732*1.14*0.8)=15.8 A 整定值選為16 A6.5.3 短路保護整定 Idz>I q=15.8*6=95 A 整定值選為640 A6.5.4 靈敏度校驗 Id(

39、2)=Ube/2(Rb+Rg+Rz)2+(Xb+Xg+Xz)20.5 =1200/20.0088+550/(42.5*35)+15/(42.5*6)2+ 0.064+0.08*0.55+0.08*0.01520.5=1330 A KL= Id(2)/Idz= 1330/640=2>1.5 符合要求6.6 ZX6支線保護 6.6.1 阻化泵起動器處短路電流為 1000kVA移動變電站 Rb=P*Ue2/Sb2=6100*(1.2/1000)2=0.0088 歐姆 Zb=Ud%*Ue2/Sb=4.5%*12002/=0.0648 歐姆 Xb=0.064 歐姆 Id(3)=Ube/1.732(

40、Rb+Rg)2+(Xb+Xg)20.5=1200/1.732 0.0088+550/(42.5*35)2+0.064+0.08*0.5520.5=1760 A6.6.2 過載保護整定 IdzgIE=3/(1.732*1.14*0.8)=1.9 A 整定值選為2.75 A6.6.3 短路保護整定 Idz>I q=1.9*6=11.4 A 整定值選為22 A6.6.4 靈敏度校驗 Id(2)=Ube/2(Rb+Rg+Rz)2+(Xb+Xg+Xz)20.5 =1200/20.0088+550/(42.5*35)+50/(42.5*6)2+ 0.064+0.08*0.55+0.08*0.0520

41、.5=1024 A KL= Id(2)/Idz= 1024/22=46>1.5 符合要求6.7 ZX7支線保護 6.7.1 阻化泵起動器處短路電流為 1000kVA移動變電站 Rb=P*Ue2/Sb2=6100*(1.2/1000)2=0.0088 歐姆 Zb=Ud%*Ue2/Sb=4.5%*12002/=0.0648 歐姆 Xb=0.064 歐姆 Id(3)=Ube/1.732(Rb+Rg)2+(Xb+Xg)20.5=1200/1.732 0.0088+550/(42.5*35)2+0.064+0.08*0.5520.5=1760 A6.7.2 過載保護整定 IdzgIE=45/(1.

42、732*1.14*0.8)=28.5 A 整定值選為29 A6.7.3 短路保護整定 Idz>I q=28.5*6=171 A 整定值選為640 A6.7.4 靈敏度校驗 Id(2)=Ube/2(Rb+Rg+Rz)2+(Xb+Xg+Xz)20.5 =1200/20.0088+550/(42.5*35)+20/(42.5*6)2+ 0.064+0.08*0.55+0.08*0.0220.5=1267 A KL= Id(2)/Idz= 1267/640=1.9>1.5 符合要求6.8 ZX8支線保護 6.8.1 封孔泵起動器處短路電流為 1000kVA移動變電站 Rb=P*Ue2/Sb

43、2=6100*(1.2/1000)2=0.0088 歐姆 Zb=Ud%*Ue2/Sb=4.5%*12002/=0.0648 歐姆 Xb=0.064 歐姆 Id(3)=Ube/1.732(Rb+Rg)2+(Xb+Xg)20.5=1200/1.732 0.0088+550/(42.5*35)2+0.064+0.08*0.5520.5=1760 A6.8.2 過載保護整定 IdzgIE=3/(1.732*1.14*0.8)=1.9 A 整定值選為2.75 A6.8.3 短路保護整定 Idz>I q=1.9*6=11.4 A 整定值選為22 A6.8.4 靈敏度校驗 Id(2)=Ube/2(Rb

44、+Rg+Rz)2+(Xb+Xg+Xz)20.5 =1200/20.0088+550/(42.5*35)+50/(42.5*6)2+ 0.064+0.08*0.55+0.08*0.0520.5=1024 A KL= Id(2)/Idz= 1024/22=46>1.5 符合要求6.9 ZX9支線保護 6.9.1 乳化液泵站起動器處短路電流為 1000kVA移動變電站 Rb=P*Ue2/Sb2=6100*(1.2/1000)2=0.0088 歐姆 Zb=Ud%*Ue2/Sb=4.5%*12002/=0.0648 歐姆 Xb=0.064 歐姆 Id(3)=Ube/1.732(Rb+Rg)2+(X

45、b+Xg)20.5=1200/1.732 0.0088+80/2(42.5*95)2+0.064+0.08*0.08/220.5=9932 A乳化液泵站電磁起動器極限分斷能力3000A，但它的速斷保護動作時間（>0.2S），大于饋電開關的分斷時間（<0.2S）。對于較大的短路故障無選擇的由饋電開關切除。6.9.2 過載保護整定 IdzgIE=200/(1.732*1.14*0.8)=127 A 整定值選為127 A6.9.3 短路保護整定 Idz>I q=127*6=762 A 整定值選為1016 A6.9.4 靈敏度校驗 Id(2)=Ube/2(Rb+Rg+Rz)2+(Xb

46、+Xg+Xz)20.5 =1200/20.0088+80/2(42.5*95)+20/(42.5*50)2+ 0.064+0.08*0.08/2+0.08*0.0220.5=8072 A KL= Id(2)/Idz= 8072/1016=7.9>1.5 符合要求6.10 ZX10支線保護 6.10.1 乳化液泵站起動器處短路電流為 1000kVA移動變電站 Rb=P*Ue2/Sb2=6100*(1.2/1000)2=0.0088 歐姆 Zb=Ud%*Ue2/Sb=4.5%*12002/=0.0648 歐姆 Xb=0.064 歐姆 Id(3)=Ube/1.732(Rb+Rg)2+(Xb+X

47、g)20.5=1200/1.732 0.0088+80/2(42.5*95)2+0.064+0.08*0.08/220.5=9932 A乳化液泵站電磁起動器極限分斷能力3000A，但它的速斷保護動作時間（>0.2S），大于饋電開關的分斷時間（<0.2S）。對于較大的短路故障無選擇的由饋電開關切除。6.10.2 過載保護整定 IdzgIE=200/(1.732*1.14*0.8)=127 A 整定值選為127 A6.10.3 短路保護整定 Idz>I q=127*6=762 A 整定值選為1016 A6.10.4 靈敏度校驗 Id(2)=Ube/2(Rb+Rg+Rz)2+(Xb

48、+Xg+Xz)20.5 =1200/20.0088+80/2(42.5*95)+20/(42.5*50)2+ 0.064+0.08*0.08/2+0.08*0.0220.5=8072 A KL= Id(2)/Idz= 8072/1016=7.9>1.5 符合要求6.11 ZX11支線保護 6.11.1 噴霧泵起動器處短路電流為 1000kVA移動變電站 Rb=P*Ue2/Sb2=6100*(1.2/1000)2=0.0088 歐姆 Zb=Ud%*Ue2/Sb=4.5%*12002/=0.0648 歐姆 Xb=0.064 歐姆 Id(3)=Ube/1.732(Rb+Rg)2+(Xb+Xg)

49、20.5=1200/1.732 0.0088+80/2(42.5*95)2+0.064+0.08*0.08/220.5=9932 A噴霧泵電磁起動器極限分斷能力3000A，但它的速斷保護動作時間（>0.2S），大于饋電開關的分斷時間（<0.2S）。對于較大的短路故障無選擇的由饋電開關切除。6.11.2 過載保護整定 IdzgIE=75/(1.732*1.14*0.8)=47.5 A 整定值選為48 A6.11.3 短路保護整定 Idz>I q=47.5*6=285 A 整定值選為960 A6.11.4 靈敏度校驗 Id(2)=Ube/2(Rb+Rg+Rz)2+(Xb+Xg+Xz)20.5 =1200/20.0088+80/2(42.