1、橋梁建設中大噸位施工工藝簡述1、打消支架變形影響方法的探究支架變形包含彈性變形、非彈性變形2項，其中非彈性變形包含支架軟件工程的間隙壓縮后導致的變形、溫度變形和自重撓度變形等4項，其中彈性變形、溫度變形和自重撓度變形能運用計算得到。非彈性變形關鍵是指依托系統間隙在混凝土荷載作用下壓縮導致的變形。在混凝土初凝之后，因為依托系統變形易導致混凝土開裂，故而為打消支架變形影響，確保混凝土質量，關鍵結合下面假設干層面開展探究：依托系統的非彈性變形；橫梁混凝土配合比的實踐：配制和易性好、坍落度損失小、初凝日期長的混凝土，以保證混凝土澆筑在其初凝前實現；底模預拱值計算，本項目上、下橫梁的預拱值均不相同，橫梁

2、支架的預拱值按計算值控制。2、支架的荷載剖析探究湖南某大橋橫梁支架荷載剖析包含下面：橫梁自重，下橫梁含擋塊自重；施工人員及機具荷載；澆注振搗混凝土時產生的荷載；支架軟件工程自重，包含范文軟件工程；風荷載。局部構件的強度和鞏固性計算，根據鋼結構設計標準和鋼結構設計手冊等關聯標準和文獻，運用許用應力開展計算，計算成果可適應受力要求并留有一定平安儲藏，計算辦法和路徑運用電算程序SAP2000。3、懸索橋高塔橫梁支架的澆筑分層和工藝對支架的影響橫梁高度普通分為2次澆筑，2次澆筑是否第一層澆筑后張拉局部預應力？張拉多少的預應力？對支架軟件工程有何種影響？運用模型實踐或者模型計算對支架作出定性或者定量的分

3、辨。3支架資料選定按照湖南某大橋項目工程部當前資料及資料采購經濟性標準，現設計索塔下橫梁運用落地式鋼管支架現澆施工。下橫梁支架系統由鋼管支架、橫撐及剪刀撐、砂筒、分配梁、貝雷片及底模等構成。支架立柱運用9根直徑609mm、壁厚16mm的鋼管，鋼管間運用法蘭螺栓連接。立柱間設定36a平聯和20a斜撐強化總體鞏固性。為便捷卸落支架，各根立柱頂設卸落砂筒，砂筒頂部設2H700×300型鋼承重梁。底模軟件工程由貝雷、型鋼及18mm竹膠范文構成，桁架片沿橫橋向布設，布設間距見圖。底模分配梁運用I12，間距30cm。下橫梁支架結構見附圖1。4、支架計算4.1計算荷載(1)恒載下橫梁支架面板和分配

4、梁計算時因為澆筑第二層時，第一層混凝土強度已經有45MPa，能做為底范文的一局部，故混凝土恒載只計算一次澆注4.5m高度的重量，其它按照9m計算。預應力鋼筋混凝土自重各方按26kN計。見圖2(2)活荷載范文荷載：下橫梁范文荷載按橫梁底面各平方米2.0kN控制。4.2計算成果(1)底模計算底模取18mm的高密度竹膠板，工12a橫梁間凈距最大為23cm。選取其中一段b寬度作為梁計算，第一層澆注4.5m。腹板最大荷載q=(4.5×b×26×1.2)kN/m；取活載q=(人工×1.4)=2.8bkN/m；那么按簡支計算，最大彎矩M=ql2/8kN·mW

5、=bh2/6=(b×1.82/6)cm3。應力=M/W=17.5MPa，資料的設計值f=37MPa，經比擬均適應要求。(2)工12.6分配梁計算分配梁運用型鋼工12a，順橋向安頓，間距為30cm。貝雷梁間凈距最大為105cm，第一層澆注4.5m，取隔板最大荷載，活載2.8kN/m：q=4.5×12×26+2.8×0.3=43kN/m；M=ql2/8=5.92kN·m；=Mmax/Wx=5.92×106/(77×103)=76.88MPa，工12a型鋼強度適應要求。(3)貝雷桁架計算貝雷桁架沿橫橋向安頓。貝雷桁架計算運用SAP

6、2000軟件建模計算見表2，表3。5、2H700×300分配梁計算2H700×300分配梁承受2H700×300型鋼分配梁內力計算成果如下：=M/Wx=1018×106/(5560×103×2)=91.54MPa=V/A=1679×103/(228×102×2)=36.8MPa2H700×300型鋼分配梁強度適應要求。(5)鋼管計算計算工況：工況1：混凝土澆注實現(無風載)。工況2：混凝土澆注實現(最大風載)。鋼管樁間距(3.60.69)/0.69=4.23.0，故而，各排鋼管均獨自承受風荷載，

7、前排對后排不起擋風作用，故而：鋼管樁承受的水準風荷載為1.4×0.668×0.69=0.65kN/m。平聯承受的水準風荷載為1.4×0.668×0.36=0.34kN/m。斜撐承受的水準風荷載為1.4×0.668×0.20=0.19kN/m。平撐承受的水準風荷載為1.4×0.668×0.16=0.15kN/m。貝雷局部按照統一力考慮：1.4×0.668×1.5×7.5/3=3.5kN。由表4可知，鋼管樁單樁最大荷載N=3733kN，其彎矩M=33.49kN·m，那么強度=N/

8、A+M/xWx為截面塑性進步系數，查表得x=1.15，mx為等效彎矩系數，查鋼結構標準得mx=1.0N'Ex=2EA/1.12=2×206×103MPa×303.1cm2/1.1×56.32=19422kN故而=NA+MxW=3733×1030.826×303.1×102+33.49×1061.15×8908.54×103=152.36MPa強度適應要求。6、支架施工6.1支架根本原理施工下橫梁支架根本原理依次設定在微風化巖石層和系梁上，運用預埋25鋼筋，用套筒連接鋼筋的辦法和路徑來確定

9、鋼管底部的鋼板，在安裝底部鋼管時，先用和混凝土同標號砂漿找平，在砂漿初凝前安裝底部鋼管，保證鋼板緊貼承臺頂面，避免部分受力。6.2鋼管立柱安裝鋼管提前在加工廠開展分段加工，其次現場逐根吊裝，測量控制垂直度和頂標高，鋼管垂直度偏差不超過1%。鋼管立柱之間沿高度方向各隔12m設一道36a平聯。鋼管立柱安裝后，吊裝砂筒和型鋼橫梁，砂筒由測量放線定位并控制頂標高。6.3貝雷桁架及底模軟件工程安裝貝雷桁架在地面分段組拼，現場由塔吊逐段吊安就位、拼接，桁架之間用貝雷花架連接成為總體。嚴格控制桁架的頂標高，其次吊安分配梁和底模。6.4支架撤除施工橫梁施工實現，經監理同意后撤除橫梁底模、分配梁及貝雷，周轉至上

10、橫梁施工運用。下橫梁支架各根鋼管頂部均設有砂筒，支架撤除時，先將砂筒底部的螺栓擰出，放出砂筒里面的干砂，卸落支架。支架撤除作業進程中，各點應保證并行開展，以策平安。支架撤除的順序與安裝的順序相反，從上而下逐步撤除后，將資料類別堆放至指定地點。7、支架變形影響因素及控制方法7.1支架變形影響因素支架變形包含彈性變形和非彈性變形兩項，其中彈性變形能運用計算得到，非彈性變形關鍵由依托系統間隙在混凝土荷載作用下壓縮導致的。(1)下橫梁支架軟件工程彈性變形學術計算值：彈性變形學術計算值按照SAP2000程序(工況一)計算，計算成果見下表5。(2)下橫梁支架軟件工程的非彈性變形：即鋼管支架、分配梁、砂筒、

11、貝雷、底模軟件工程等構件之間的接頭，在施工進程中，因為接頭間的裝配空隙被壓縮而產生的變形，此局部的變形普通難以精確計算，按照施工體會和心得，本項目按一個接頭1mm計算，各排鋼管樁非彈性變形值見下表6。7.2支架變形影響控制方法(1)索塔下橫梁支架搭設好后，運用鋼筋和砂袋開展預壓。(2)依托系統的非彈性變形在安裝時應盡可能降低間隙，并用薄鋼板墊實全部間隙。(3)配制和易性好、坍落度損失小、初凝日期長的混凝土，以保證混凝土澆筑在其初凝前實現。(4)按照計算值和預壓得到的變形值，設定橫梁底模預拱值。7.3橫梁支架預壓施工(1)預制資料運用砂袋、鋼筋開展預壓，單個砂袋重1.5t。按照9#索塔資料數量表

12、，鋼筋103t；混凝土按照2.4t/m3；索塔下橫梁恒載重2791t，1.1倍載荷為3070t，分時間層次堆載重量：30%：2791×30%=837t60%：2791×60%=1675t百分百：2791×百分百=2791t110%：2791×110%=3070t(2)施工準備仔細查看現場搭設支架是否合乎標準要求，要確保有足夠的斜撐和橫撐，體會和心得收達標的支架才能開展預壓；模型運用竹膠板，上面鋪一層袋裝砂，以愛護底范文。(3)加載實行實用辦法與程序預壓按橫梁結構自重荷載的1.1倍開展實行，加載時按照設計荷載的0、30%、60%、百分百、110%分四級加載

13、，測出各測點加載前后的高程。加載110%荷載后所測數據假設支架日沉降量小于2.0mm(不含測量誤差，)且處于收斂狀態時，顯示支架已大致沉降到位，可按照與加載相反的順序分級卸載，并依次測出各級荷載下各測點的高程值。加載資料分層碼放，均勻加載，并盡可能模擬橫梁腹板和底板位置荷載加載，加載中由技術人員現場控制加載重量和位置，避免產生大的誤差。測量辦法：在底模設定測點，測出加載前的高程值，其次在各次加載、卸載時測量各測點的高程，按照測的數據開展計算，得出各對應情形下的數值并和計算值開展對照、剖析，并據之對立模標高開展完善。旨在解支架沉降情形，在加載預壓之前測出各測量控制點標高，壓重前先在底模布設觀測點，測量位置橫橋向設在3排鋼管位置，縱橋向設定兩個測點，依次為橫梁兩側腹板外側。在加載30%、60%、百分百、110%后各天高低午均要復測各控制點標高一次，如果加載110%后所測數據得支架日沉降量小于2.0mm(不含測量誤差)且收斂時，顯示支架已大致沉降到位，可開展卸載，要不然還須持荷開展預壓