1、煤層氣采氣工程Interference and Pulse TestingA Review干擾試井和脈沖試井概述Administrator：柯友亮、陳潤、閆馨友2016-5-1干擾試井和脈沖試井概述M.M.Kamal,SPE,Amoco Production Co總述多井試驗（干擾試井和脈沖試井）常用于建立井間聯系和確定井筒儲集數據。本文總結了多重試井技術的發展，并介紹相應的圖表勾繪、分析和運用。干擾試井作為多井試驗最早的方法，其數據分析方法早在1935年就被多篇文獻介紹。本文概要介紹相應分析方法。脈沖試井技術在1966年被提出，其數據分析方法在均質儲層方面與干擾試井大同小異。但脈沖試井有一個

2、顯著優點：所獲數據對儲層未知壓降趨勢反應不明顯。多經試驗理論不僅可以運用在補償井間水平儲層分析方面，也適用于同一口井所貫穿的垂向地層間數據分析。補償井井間多重試井技術可以獲得區域儲層數據，有時也被稱為“水平試井”或“區域試井”。在同一口井所控制的區域垂向地層數據分析常用于獲取垂向滲透率，因此也被稱為“豎直試井”。較之于單井試驗，多井試驗對非均質儲層數據變化更敏感。因此，人們通過同時運用干擾試井和脈沖試井來獲取儲層數據。這個方法證明了在獲得最終儲層詳細數據之前，不同數據分析方法多同一地層數據分析的必要性。近五年來，也有一些關于多井試驗過程中，井間干擾對采收數據的影響的研究。本文總結了在水平試井和

3、豎直試井的不同數據分析方法，并陳述各種方法的優點和局限性，并指出需要做更深入研究之處。介紹儲層數據主要是指沒有明顯關聯的兩個變量，滲流速率和井筒壓力。通過改變其中一個變量（通常是滲流速率），檢測其對另一個變量的影響。而壓力變化特征和時間的關系通常是滲流速率改變所引起，反映出儲層特征。在儲層中創造一個上述條件，檢測其他變量的變化。并分析在瞬時壓力狀態下，各種數據的構成及聯系。單井試驗是指，改變一口井的滲流速率，監測井中壓力變化。典型單井試驗方法是排水、壓實、注測試液并監測液面下降速率。多井試驗指，改變一口井的滲流速率，在另一口井中監測到壓力變化。其典型方法就是干擾試井和脈沖試井。不同地層之間的試

4、井或者同一口井內垂向上的數據采集試井也是參考多井試井而進行的。垂向滲透率測試即是多井試井的一個實例。多井試驗主要目的在于確定儲層間兩個缺少聯系的參數之間的影響變化規律。在均質各項同性儲層，多井試驗主要用于確定流動儲層產量參數kh/，和多孔可壓縮儲層產量參數cth。試驗中，如果某一口井穿過斷裂帶，這個斷裂帶走向就可以確定。但是至少需要三口井數據才能完全確定。在均質各向異性儲層，較好的試驗設計可以顯示出滲透率在不同軸向的量級，軸的走向，和參數cth。多層的儲層也會在多井試驗中顯示出相應數據。但經試驗和多井試驗的數據共同分析可以確定出單層地層的儲集參數。在原生裂隙層，多井試驗可以確定裂隙走向，并獲得

5、地層中的基質和裂隙分別的孔隙度和空隙壓縮系數。多井試驗對儲層均質性的反應較但經試驗敏感，因此就有人嘗試利用多井試驗獲取非均質儲層相應參數。研究發現，參數估計法具有最大潛力來運用多井試驗數據獲取儲層參數。本文介紹了多井試驗中運用圖片法的步驟。儲層根據其不同特征可以劃分為多種類型，每一種類型都對干擾試井和脈沖試井的圖表操作步驟有所介紹。試井技術的發展和可以通過這兩類試井獲得的儲層參數也將展示出來。參考文獻介紹了各種試井解釋的詳細步驟，工程設計者可以根據參考文獻設計出相應的試井方案。需要更深入的研究方面，本文只做略述。討論為方便文章論述，本文將儲層分為以下大類。每一類儲層首先介紹干擾試井，然后介紹脈

6、沖試井。均質各向異性儲層。在此節將介紹區域試井（或水平試井）的在均質各向異性儲層的應用。均質各向異性儲層。此節介紹水平試井在均質各向異性儲層中的應用。垂向滲透率試井。本節討論垂向滲透率試井在均質儲層中的應用。在均質儲層、垂向裂隙井的多井試驗。干擾試井和脈沖試井在均質儲層、垂向裂隙井中的應用。原生裂隙儲層。本節討論多井試驗在一個或多個裂隙系統儲層的應用。原生裂隙儲層也稱“雙孔隙系統”。非均質儲層。本節介紹多井試驗在空隙度和厚度在各方向均不同儲層、滲透率各向異性的儲層中的應用。均質各向同性儲層當儲層特征各處、各方向均相同時，被稱為均質儲層。根據這個定義，所有的儲層都是非均質的。但是從實踐觀點來看，

7、如果儲層特征從一點到另一點沒有明顯差別，儲層也可以被視為均質儲層。在這類儲層中，壓降曲線反映出的儲層特征主要是儲層流體參數（kh/）和孔隙度參數（cth）。五個參數中，有四個在這類儲層中是常數，只有儲層壓縮參數中滲透率k可能會在不同方向有變化。在均質儲層，如果滲透率各向均相同，即是“均質的”。均質各向同性儲層是研究的主要儲層類型。干擾試井Theis最先發現了單口井底不穩定流壓變化速率對其他井煤層氣井壓降變化的動態變化的影響的方法。Jacob將其命名為“干擾測試”，并謹慎的使用了“干擾”一詞來描述關井后井底流壓被其他井的壓降速率所影響的現象。他認為在相關聯煤層氣井中，一口測試井的流壓的自然變化，

8、在其他井關井狀態下的變化，主要取決于儲層的相關參數。Jacob也提到了壓縮系數和孔隙度可以通過圖表法獲得，其方法是將實測井田數據曲線和標準理論曲線任意移動比對，找出符合區段。Jacob描述了現在最常用的儲層參數分析方法：動態曲線擬合法。為表征特征曲線，測試井生產和注液體導致的井底壓力變化和時間的變化，用雙對數理論曲線展示于同一幅圖幅中。這個理論曲線是包含了所有儲層測試過程的指數模型。無因次變量常被應用，所以這一幅圖就可以涵蓋一系列的測試曲線特征。圖1展示了這一曲線在雙對數坐標圖中的形態。實測數據描繪在與標準曲線相同大小的透明繪圖紙上，然后保持兩張圖紙坐標軸平行，將這個曲線圖紙放于標準曲線上移動

9、，與標準曲線進行移動和匹配直到兩者曲線重合。那么儲層特征就可以通過標準曲線段得到計算和表征。圖2即是動態曲線擬合法的一個實例。該指數積分模型曲線上的壓力P，在任意距離r和時間t的關系，可以表示為p=pi-141.2qBkh*-12Ei-ctr24(0.0002637kt(1)再運用下列無因此量，tD=0.0002637ktctrw2(2)pD=kh(pi-p)141.2qB(3)rDw=rrw(4)則上述指數積分公式可以被寫作：pD=-12Ei(-rDw24tD)(5)一旦匹配點獲得，則儲層參數可以用下列公式得到：kh=141.2qB(pD)MpM(6)cth=0.0002637rbw2kht

10、M(tDrDw2)M(7)Jacob提出他的分析方法之后，他的一個合作者就利用這個方法分析儲層數據。Guyton利用Jacob的方法獲得的kh/和cth參數來評價兩口比測試井距離更遠的井儲層數據，卻得到了不準確的數據。Guyton認為應該使用不同的kh/和cth參數評價方法。從那時開始，科學工作者意識到，不能使用一個固定的模式來描述所有的井儲層數據。King Hubbert討論了Jacob和Guyton獲得數據的差異性，認為Guyton所獲數據（儲層計算井間距離太遠）并不能比Jacob所獲數據（儲層計算井間距離較近）更具權威性。他也從均質各向異性儲層計算方式外推到非均質儲層的數據分析?，F在我們

11、可以從不同尺度選擇任意合適的出儲層模型。如果是均質各向同性儲層，kh/和cth參數獲取將在同一地區的兩口井間測試，并且所得kh/參數，單井試驗和干擾試驗相同。Jacob、Guyton和King Hubbert所做工作主要為水文地質學方面。在石油工業方面文獻，Elkins展示兩口井間干擾的測試數據。其中一口井，他展示了在同一個指數積分曲線中，測試井和生產井的儲層數據，表明了同步儲層數據（圖3）。另一個實例，二者數據并不是同時下降，表明孔隙的流體相互連通模型較之普通巖石和孔隙流體數據，在儲層參數計算中更加直接和準確（圖4）。Muskat在斯里蘭卡Arbuckle井所得到的儲層數據，表明滲透率的高低

12、是影響井間參數的主要因素。Muskat提出的結論幾乎被所有文獻報道，并應用于多井試驗和特殊井試驗數據的解釋。除動態曲線擬合法之外，也有其他方法分析均質各向同性儲層參數。例如，如果壓力和時間曲線描繪于Cartesian圖上，那么壓力時間曲線最大斜率mp和該切線時間軸截距tint也可用下述公式近似描述流動函數和孔隙度、壓縮率、濃度函數：kh=10.5qBmptint(8)cth=2.62×10-3khtintrbw2(9)Tiab和Kumar建議運用壓力時間的改變率來解釋干擾試井數據。pD、函數曲線在圖5中已經展示。該圖表明，斜率值最大是0.73756，并出現在tDrDw2值為0.25時

13、。因此，kh/和cth可以用下述公式計算：cth=0.0274qBpmax'rbw2(10)kh=948cthrbw2tmax(11)Morris和Tracy展示了一個未知kh/時的分析方法，他們的方法包含相應的指數和其它函數綜合利用來計算其他的數據（但要保證數據是隨時間連續變化的）。這種方法給了最低的偏差。在先前的干擾試井討論中，壓力改變收單井數據影響。在實際情況下，單井流體可能會進入相鄰井，這個情況也必須要考慮。這可以用理論綜合解釋。當幾口井同時測試時，公式（1）可被寫作p=162.6qBkhlogt+tt-70.6qBkhi=1nqiqEi-ctrbwi20.00105kti(1

14、2)Sternberg和Scott運用這種方法來計算相似水井干擾。當多井干擾書距獲取較完整時，可以用計算機軟件來處理。相應文獻也展示了計算儲層數據的算法。儲層邊界效應被其他作者解決，并發表于相應文獻。他們利用矩形排水模型獲得了邊界數據，并給出用特征曲線確定儲層泄露參數。目前為止，尚無人解釋井眼效應影響干擾測試數據。Jargon用數字模擬法解釋了井筒儲集效應和表皮效應的影響，并表明，井壁有過低估算kh/u數據和過高估計cth數據。他指出井壁污染會延長井筒儲集效應時間。并提出持續表皮效應的影響理論。運用拉普拉斯反算法，成功解決了實際生產過程中的試井曲線特征（見參考文獻16）。但也表明，需要大量其他

15、工作來確定影響范圍。圖7展示了參考文獻16和17的相應的特征曲線。脈沖試井 Johnson等人進行了一個干擾測試，發現關井之后，單井中交替流體的出現會引起測試井儲層數據的幾次跳躍性變化，而不是單一的連續變化。他們將其命名為脈沖試井。當這種試井方式被提出，就有許多敏感性的測量儀器被用于測試井，來觀測第一次井底流壓變化附近的詳細數據。這些敏感測量儀器應用之后，就會發現在剛開井測量時，不多久就會有很小的壓力變化。于是大家相信，脈沖試井可以在相對很短時間內獲取數據。隨即發現，這些精密測量儀器用于干擾試井時，所獲數據也較平常時間縮短很多。Johnon等人展示了標準的脈沖試井曲線圖（圖8），并提出一個試井

16、解釋方法“切線法”，被證實是比干擾試井明顯優勢的試井方法。切線法是指繪制時間壓力曲線，并在兩個連續的峰之間做一條切線，并在相應的波谷之間做平行的切線。然后兩組數據就來自于其二者同一類型數據交點之間的波長tL和振幅p（見圖8）。相關聯的時間波長和反應振幅既可以解釋相應的儲層參數kh/和cth。Kamal等人展示了試井曲線特征，并解釋了他們數據分析的用途。他們定義了下列無因次量：F'=tptC(13)tLD=tLtc（14）tcD=khtc948.333rbw21cth(15)pD=khp70.6qB(16)圖9和圖10展示了相關連曲線。位獲取脈沖試井數據，時間波長和壓力振幅被計算并勾繪出

17、來。無因次時間波長用公式（14）計算，tcD和pD從圖9和圖10獲取。公式15和16獲得kh/和cth。切線法用線性濾波的方式預測出了儲層參數，然后相應其他參數均可計算。但正如Kamal等人所說，如果正確的趨勢線沒有畫出來，那么其他的所有數據都將會出現錯誤的偏差。Prats和Scott研究了脈沖試井中的井筒儲集效應，認為這將導致時間波長的獲得的延遲。時間延遲將隨井間距離和井筒儲集系數減小而減少。井筒儲集效應還會影響壓力反應量級，圖11和圖12展示了其對時間和壓力振幅的影響。圖11展示了時間變化率在井筒儲集效應變化的影響，tpmaxt0的比值用一個無因因次井筒儲集系數CD和無因次距離rbwrw表

18、示。圖12展示了反應振幅的變化，這個變化量用圖11的相關數據即可解釋。圖13和圖14展示了不同邊界對干擾試井的數據影響。圖13展示了邊界為無窮大和有限邊界時的不同反應特征（運用無因次距離表示）。邊界的改變引起的一系列變化均反映在圖表中。圖14反映出壓力時間曲線的切線斜率變化特征。這兩幅圖選自Vela的文章，他也展示了不同邊界范圍所引起的不同方向的不同影響。這可以近似用一個橢圓方程來描述。x2rbw2+l2+y2l(l+rw)=1(17)均質各向異性儲層正如前面提到的，儲層特征在各方向相同的稱為均質儲層。儲層參數用五個變量表征，其中四個是標量，另一個變量滲透率可能會顯示出各向異性。如果滲透率在各

19、方向不完全相同，則稱為均質各向異性儲層。干擾試井Ramey在石油專業文獻分析了均質各向異性儲層的干擾試井解釋。該方法沿用了均質各向同性儲層相應的分析方法，除了計算儲層參數的計算公式不同：kxxkyy-kxy2h=141.2qBpDMpM(18) cth =0.0002637tMtDrD2 kxxkyy-kxy2kxxy2+kyyx2-2kxyxyh(19)kXX=12kxx+kyy+ kxx-kyy2+4kxy212(20)kYY=12kxx+kyy- kxx-kyy2+4kxy212(21)=tan-1kXX-kxxkxy(22)參考文獻26論述一種均質各向異性系統的討論。這個論述在此被引用

20、如下：公式18-22表征了均質各向異性的儲層表征特征。公式18表示了滲透率和壓力的相關變化，公式19表征了時間函數和孔隙度、滲透率沿方向的相關聯變化。同時，同一地區的多項數據都確認了該公式的均質各向異性模型的可行性。如果實際參數和計算數據匹配，則認為是合適的。否則就要運用非均質系統來描述和計算。在均質系統，地層厚度是相同的，但在非均質系統，厚度是空間點的函數。公式18也表征出不同厚度處的儲層數據的動態變化。這一方面反映出，井底流壓的變化，會因為不同滲透率、儲層厚度、孔隙度的影響。另一方面，當儲層參數有巨大變化時，可能就要利用非均質系統來綜合分析。其他試井方法可能需要并舉，這樣才能在對比中綜合解

21、釋出儲層相關聯的準確的數據。在均質儲層中，其特征應該很明顯。Ramey通過一個實測案例，指出均質各向異性的無因次壓力數據會因為時間和方向的變化而變化，這是一個很好的均質各向異性的解釋實例。結果表明，不同的壓力數據模型的運用，甚至會導致不切實際的參數（如相對滲透率等）解釋。脈沖試井就像干擾試井一樣，脈沖試井的分析方法和均質各向同性儲層基本相同。但是在均質各向異性儲層中的參數計算公式（15）和公式（16）要被下述兩個公式替換：tcD=htc948.333kxxkyy-kxy2kxxy2+kyyx2-2kxyxy(23)pD=hp70.6qBkxxkyy-kxy2(24)kXX、kYY、和值用公式2

22、0、21、22計算。均質儲層中的垂直滲透率試井測試是通過生產或注入到一個組的鉆孔,在另一組鉆孔中測量壓力的反應，BUMS建議在每一個測試中應該應用計算機程序生成標注曲線來確定特殊的井下幾何形態。這種曲線可以用于分析測試結果。Prats 為Bums相同的測試提供了一個更簡單的分析技術方法。Prat的技術使用一個簡單的圖,如圖16所示。以確定幾何函數G *,油井的配置。以壓力數據與時間為坐標在半對數坐標紙上繪制應為一條直線。直線的斜率,m,和截距Ihr 在t = 1小時用于數據分析。用水平和垂直滲透率的值計算以下方程。用脈沖測試確定垂直滲透性的方法是由Falade和Brigham提出的。他們研究了

23、多脈沖瞬態壓力作用在一個垂直儲層和生成相關曲線的解釋測試數據。他們將儲層分為三類:無線作用系統，半無線作用系統，有限作用系統。這些不同取決于地層和鉆孔的幾何結構。兩個幾何常數(原始幾何常數和倒數的幾何常數)用于對每個儲層的三個類別進行分類。他們還提供了一個循序漸進的過程設計和分析垂直脈沖測試。Hirasaki還研究了通過脈沖測試確定垂直滲透率的問題。他為脈沖測試測試計算k和kz提供了分析技術在無限厚儲層、一個無邊界或者有一個恒定的壓力邊界。他稱這三種情況下為極限情況,建議通過額外的工作來填補空白。Earlougher在他的一篇研究使用Prats的方程疊加分析垂直脈沖測試或干擾測試變量流率的論文

24、中提出幾個不同領域的例子。Earlougher驗證了Prats的技術并且顯示它也可以用于回歸分析。他討論了垂直滲透率在井筒儲存測試中的影響?？捎貌煌姆治鼋饧夹g來充分估算地層垂直滲透率。使用數值模型(如一個r-z模型) 在更復雜的系統中可以幫助分析數據。然而,這些測試的最大問題是套管和地層之間的薄弱的水泥或壓裂可能造成連通渠道存在。即使是很小的微間隙會引起相當大的垂直滲透率的計算誤差。Earlougher報道25-m（25微米)的微間隙會造成足夠垂直流表現出高垂直滲透率的假象。一個看似合理的解決方案是測試井中套管背后的連通性,在貫穿在頂部和底部區間確定最大可能的間隙沒有這樣的連通 ,然后運行垂

25、直滲透試驗。均質儲層垂直壓裂井的多井測試 “壓裂井”是單一垂直裂縫相交的井，裂縫可能是天然的或是人工誘發的。相反儲層則唄看做是均質系統。當儲層包括一個系統或一個裂縫系統時，稱為天然裂縫性儲層，這將在后面一節中討論。單井測試提供足夠的信息來確定單一裂縫相交的井的長度和電導率。在這種情況下多井測試的主要用途已經確定裂縫的方向。Komar等人試解釋幾個井壓力變化反應是由中心的井底流量變化改變導致的。一個明確的裂縫指向性不可能從這樣的一個實驗得出。Later, Komar和Shuck描述了另一個實驗中,壓力反應是取決于操作期間裂縫的誘導和擴展。他們總結，一個更加廣泛，深入和全面的分析仍然需要從壓力反應

26、確定裂縫方向。Locke and Sawyer進行一次恒壓注入測試并且監控測試期間19個鄰井的壓力。他們圈定周圍井在給定時間的壓力響應并且考慮產生的應力橢圓的主軸斷裂的方向。Pierce等人提出了一種方法來檢測裂縫方向的脈沖測試。該方法包括脈沖測試一個給定的壓裂前后。壓力響應在相鄰井中的兩個測試均被測量到, 壓裂之前的時間差和壓裂之后的時間差對比線連接兩井之間的角度為北向。該地塊將有一個“W”形并且斷裂走向的角度出現峰值。通過比較這個計算機生成的曲線圖,可以確定裂縫方向。圖17顯示了“W”形圖。注意,該方法的靈敏度隨裂縫長度與井之間的距離的比值改變。Uraiet等人用均一裂隙斷裂模型和生成類型

27、曲線用于干擾測試。這些曲線與無量綱壓力下降,PD,tD / rD;幾個角度,裂縫方向和兩個井的裂縫聯系有關。需要一個單獨的類型標準曲線用于每兩井之間的距離比斷裂長度、r Dxf。Uraiet等的一個例子如曲線類型圖18所示。他們表明測試結果從實際的觀點敏感的裂縫方向rDxf應該小于1.5。他們還發現,測試結果更敏感的裂縫方向,for45°。提供良好的配置允許使用這種技術,至少需要兩個觀測井確定獨特的裂縫方向。Cinco-Ley和Samaniego引用裂隙的有限導電率的工作，結果現在每個不同類型曲線需要r Dxf和Cr(無量綱相對斷裂的能力)Ekie等人也用均一流動裂隙模型脈沖測試斷裂

28、方向的影響。他們生成的相關曲線類似。參考圖19和20的每個rDxf ，F '并且描述裂縫方向可以由這些曲線。圖19和20是這些統計的例子。Fig. 20-.井裂縫時間滯后和響應振幅之間的關系 再一次,顯然脈沖測試小于1.5 r Dxf為敏感裂縫方向。但是,不同于干擾測試(靈敏度斷裂方向在哪里高于45°),脈沖測試靈敏度斷裂方向高于> 30°。迄今所做來自多井試驗測定的斷裂取向的問題的所有工作表明，除非斷裂長度當與測試井之間的距離相比是顯著，測試將不會對裂縫方向敏感。有趣的是，要注意，干擾和脈沖試驗可能是彼此互補，只要其對斷裂和連接兩個井的線之間的角度靈敏度而言

29、。在這方面需要更多的工作，以探索新的變化的多個測試是否有助于確定裂隙的方向和效果的孔問題（存儲和表皮）的分析。天然裂縫儲層天然裂縫性儲層也被稱為雙孔隙系統。該基質滲透率相對較低,而裂隙通常作為連接存在高滲透。用于定義天然裂縫性儲層的兩個特點:Fig. 21- 在天然裂縫性儲層進行干擾測試裂縫的孔隙壓縮系數與總孔隙度壓縮系數的比，F ft,被定義為和竄流參數，這是由Kazemi提出的當裂縫性油藏干擾試井的近似解析方程。他還使用了有限差分數值模擬，并得出結論，當和時，均質油藏的溶液和雙孔隙系統之間沒有顯著差異。因此，對于這種情況，因此，對于這樣的情況，只有的總系統可以從干擾試井確定。對于這種情況

30、和，一個明顯的區別是在早期反應的雙系統。這種差異可以用回歸分析計算和，為系統提供了基本特性。這是Kazemi提出的兩個系統之間的差異，如圖21所示。Strobel等人用特別的生成曲線（不同的邊界條件和特異性好的位置和速率匹配時間表）對比恢復，干擾，和脈沖試井數據獲得的兩個值的系統的總孔隙率和滲透。他們使用同類型系統的解決方案生成它們的類型曲線。他們考慮一個天然裂縫系統48的滲透性和0.0022的孔隙度的計算值。Najurieta建議采用單井和多井試井無限和有限的儲藏計算裂縫性儲層特性的方法。現場數據是必要的，以驗證該方法的適用性。非均質油藏多井試驗在非均質油藏中的應用研究只做了有限的工作，一些

31、研究已經解決了這個問題，但只是但只有均質層或平面非均質油藏儲層非均質性的分層等一些理想化的形式性質按照已知的分布。雖然這些研究的結果，可以直接使用在有限的情況下，他們是有價值的，在異構系統中的多個測井的反應提供了一個深入了解。層狀油氣藏Woods研究了一雙區儲層脈沖試井的響應，他通過使用同源性分析（表觀屬性）和實際磁場特性表明了脈沖試井性能之間的關系?？梢姷目偸谴笥诨虻扔趯嶋H總?？梢姷目偸切∮诨虻扔趯嶋H，表觀擴散系數的方法對高擴散層兩層的比值增加。表觀擴散系數接近高擴散兩層之間的比值，對于雙區聯通無井眼損壞的簡單情況下，單井測試，流量計的組合調查，和脈沖試井，每一層都將產生和的真值。 表1-不同模型和步驟時使用的壓力瞬態數據分析所獲得油藏描述 步驟 模型 有效性模型的標準 1 均勻各向同性 1不同試井條件下的儲層參數。 2儲層參數與單井試井獲得的值一致。 2 各向同性 1不同的試井是相同的壓力匹配。 2滲透率函數由多個試井相符的單井試井滲透率計算。 3 2D異構 1合理的協議計算和觀察之間的壓力 4 2D或3D 1合理的協議計算和觀察之間的壓力 層狀異構 平面非均質油藏對于一個單一的異質層，Vela和Mc