1、10米高大模板支撐、30米長預應力梁支撐、15米高獨立柱支撐2013年5月12日目 錄第一部分模板工程施工方案一、編制依據二、工程概況三、模板選用四、模板安裝五、模板的拆除六、模板施工的質量要求第二部分計算書一、獨立柱模板1500x600計算書二、柱模板的計算書三、板計算書四、梁支持計算書五、預應力梁段支持計算書第一部分模板工程施工方案一、編制依據1、工程施工圖紙（土建、安裝）及圖紙會審、設計變更、施工合同。2、國家現行的有關技術標準、施工及驗收規范及省市有關規定。3、國家有關建筑工程的法律、法規和地方有關規定。4、設有限公司施工工藝標準。5、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20086、

2、建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20117、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20118、施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-20059、建筑施工安全檢查標準JGJ59-201110、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）二、工程概況本工程10-16軸交A-F軸處最大梁截面尺寸為450X1700mm，支模高度為9.15m；板厚為120mm，最大支模高度為10.73m。其它部分最大梁截面尺寸為600X700mm，支模高度為4.5m；最大板厚為140mm，支模高度為5.06m。1-7軸交J-N軸之間門廳處柱獨立高度為15，三、模板選用模板工程是主

3、體結構質量的重要保證，將直接影響混凝土質量和施工進度，是主體結構施工階段占用工期最長的分項工程。模板配料方案必須從質量、進度、成本和可操作性等方面綜合考慮，在保證質量、安全、進度的前提下，減少周轉材料的投入，降低工程成本，本工程單位建筑面積大，周轉材料需用量多，決定柱、梁模板采用 15mm厚膠合板模板。板底模板采用厚15mm膠合板配備50×100方木，模板支撐體系采用48×3.2mm鋼管支撐及杉木方木檔相結合。四、模板安裝（一）模板基礎基礎采用素土夯實，機械采用蛙式打夯機，分層鋪素土，每層鋪攤厚度為200250mm，在基礎梁、墻側壁做好記號，控制夯實厚度。首次夯實離砼結構面

4、250mm，第二次標記首層夯實后高度為250mm。夯打密實：夯打的遍數應根據設計要求的干土質量密度或現場試驗確定，一般不少于三遍。應一夯壓半夯，夯夯相接，行行相接，縱橫交叉。素土回填每層夯實后，應根據規范規定進行環刀取樣，測出素土的質量密度，達到設計要求時（監理見證），才能進行上一層素土的平鋪攤。找平與驗收：素土最上一層完成后，應拉線或用靠尺檢查標高和平整度，超高處用鐵鍬鏟平；低洼處應及時補打素土。素土回填至砼基礎標高處在鋪攤30cm礦渣層夯實滿足要求后做6cm砼層，等強度滿足施工在以50x100mm方料做墊木，在進行模板支持系統架設。（二）獨立柱支撐做法門廳部分獨立柱截面尺寸為：1500x6

5、00mm；15米高獨立柱模板采用分段澆筑，每次2.6m，分6次澆筑，柱截面寬度600mm方向設一道對拉螺栓，柱截面高度1500mm方向設三道對拉螺栓。其他柱體單獨澆筑、梁和板一起澆筑。柱體支撐：（滿常腳手架，兼做頂部采光玻璃施工時腳手架）立柱兩側設施工腳手架；腳手架采用直徑48鋼管和扣件搭設雙排架，其橫向凈距0.9m,縱距為1.2m，步距為1.8m；立桿下部支撐在砼地面上，墊木；斜撐和剪刀撐 施工作業層設欄桿和擋腳板，鋪設竹笆片，外立桿里側掛密目安全網封閉施工；（三）預應力梁處模板做法：預應力梁支撐采用滿堂腳手架，梁底高度9.15米，立桿間距0.60m，縱橫向掃地桿距地0.15m，縱橫向水平桿

6、每1.8m設置一道，剪刀撐在外立面方向整個長度和高度方向連續設置，內側每6m設置一道縱橫向剪刀撐。梁底正中每0.60m增加一道支撐立桿。滿堂架與建筑物連接處，每層每兩跨設置一道連墻件，連墻件采用預埋鋼管預埋在結構邊梁內，與滿堂架用扣件連接。其梁截面尺寸：0.45x1.70；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：9.10；梁兩側立桿間距(m):0.65；梁底增加承重立桿根數:1；采用的鋼管類型為48×3.2；立桿承重連接方式:雙扣件。（四）板處支撐按最后板厚140mm

7、支撐施工。板處支撐采用鋼管腳手架，橫桿1.8m，縱橫向掃地桿0.15m，剪刀撐合理設置；橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):5.05；采用的鋼管(mm):48×3.2 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；（五）模板安裝的一般要求: 首先抄平放線，在建筑物的四角和流水段分段處設置標準軸線控制樁，根據標準軸線控制樁,用經緯儀引出各層控制軸線，并根據控制軸線放出其他軸線、柱體線及300mm模板控制線。豎向結構鋼筋等隱蔽工程完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安

8、裝柱前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件。2、柱子模板安裝：1)、模板安裝順序搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安設支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架、模板清理模板2）、技術要點：板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。3）、鋼筋綁扎完畢，柱內雜物清理干凈，經隱檢驗收合格后即可安裝模板。4）、按設計標高抹好水泥砂漿找平層，按位置線做好定位墩臺， 以保證柱軸線與標高的準確，在柱四邊離地5080mm處的柱上焊接支桿，從四面頂住模板，防止位移。5）、立模基面處理：先在立模基面上抹50×10mm水泥砂漿找平層，防止模板下口接縫不嚴跑漿導致混凝土柱爛根，該工序應提

9、前一天進行，否則砂漿強度在短期內達不到反而會因裝模時破壞砂漿帶造成缺口跑漿。裝模時在砂漿帶上貼50×20mm海綿條。6)、安裝柱模板：通排柱，先安裝兩端柱，經校正、固定后拉通線校正中間的各柱。模板按柱子的大小，預拼成一面一片或兩面一片，就位后用鉛絲與主筋綁扎臨時固定，用U形卡將兩側模板連接卡緊，安裝完兩面后再安裝另外兩面模板。7)、安裝柱箍：柱箍可用角鋼或鋼管等制作，柱箍應根據柱模尺寸、側壓力大小，在模板設計中確定柱箍尺寸間距。8)、安裝柱模的拉桿或斜撐：柱模每邊設2根立桿，固定于事先預埋在樓板內的鋼筋環上，拉桿或斜撐與地面宜為45°，預埋的鋼筋環與柱距離宜為34柱高。9)

10、、調整固定：對于每根柱子均要拉通線找直，校正模板垂直度時在柱上口進行吊線，同時對所有龍骨斜撐進行檢查，龍骨必須全部與模板背楞貼緊、貼牢，斜撐不得有松動、缺損現象。施工圖如下： 柱模板設計示意圖3、梁模板安裝順序及技術要點1)、模板安裝順序搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪刀撐)按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板2)、技術要點：按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.1)，并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。3）、<>安裝梁模支架之前，首層為土壤地面時應對基土平整夯實，滿足承載力要求，并加木墊板或混凝土墊板等

11、，確保混凝土在澆筑過程中不發生支撐下沉，樓層間的上下支柱應在一條直線上。支柱一般采用雙排（設計定），間距以60<100cm>為宜。支柱上連固<10cm>×<10cm>木楞（或定型鋼楞）或梁卡具。支柱中間和下方加橫桿或斜桿，立桿加可調底座。<>4）、在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，釘柱頭模板。5)、在底模上綁扎鋼筋，經驗收合格后，清除雜物，安裝梁側模板，將兩側模板與底板連接角模用U形卡連接。用梁卡具或安裝上下鎖口楞及外豎楞，附以斜撐，其間距一般宜為<75cm>。當梁高超過<60cm>時，需加腰楞，并穿對拉螺栓（或

12、穿墻螺栓）加固。側梁模上口要拉線找直，用定型卡子固定。6）、防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模脹模、局部模板嵌入柱梁間、拆除困難的措施有：<>支模時應遵守邊模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。梁側模必須有壓腳板、斜撐、拉線通直后將梁側固定。梁底模板按規定起拱。混凝土澆筑前，應將模內清理干凈，并澆水濕潤。梁、板支撐體系簡圖如下：6、板模板安裝順序及技術要點1)、模板安裝順序滿堂鋼管腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板頂板模板拼裝頂板內、外柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序。2)、技術要點：樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板、梁模

13、板連接，然后向中央鋪設。按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.1%)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。3)、頂板模板支撐系統：1200×1200mm格構式（主體結構）和900×900mm格構式的鋼管腳手架，所有立桿下墊5通長木板，板面標高用可調頂托調整，立桿上下層位置盡量對應一致。支柱間加設水平拉桿，距地300mm高設第一道拉桿，往上每隔間距1200mm設縱、橫拉桿，以保證其穩定性。4）、安裝頂板龍骨：主龍骨為100×100方木，間距同格構式鋼管架，次龍骨50×100方木，間距300。5）、樓板中排風道方洞口：用13mm多層板和方木做成無底洞口盒，保證

14、洞口方正。洞口模內頂板上釘木塊防止洞口模位移。6）、圓洞口：樓板中的圓洞：采用預埋鋼套管的方法，抹壓最后一遍之前松動鋼套管。7)、電梯井模板安裝前必須先搭好電梯井操作平臺，操作平臺框用48鋼管制作，框上滿鋪50mm厚木板，在下一層最上面一道穿墻螺栓孔里插上30L型螺栓，每個井筒不得少于四根，平臺則直接擱在L型螺栓上，螺栓平直端挑出不少于200mm，平臺四邊間距50mm，利于吊運。4、樓梯模板施工:1)、樓梯底板模板采用木龍骨多層板加鋼管的支撐體系，在樓梯踏步兩端沿樓梯方向鋪兩根通長的100mm×100mm的方木作為主龍骨，次龍骨垂直于主龍骨方向均勻布置，次龍骨的間距不大于350mm，

15、次龍骨為50mm×100mm方木。2)、上跑樓梯支模時，將樓梯梁、休息平臺、樓梯梁支座處的施工縫表面應剔鑿清理干凈露出石子；3)、每層樓梯支設與本層頂板同時施工。施工接茬留在休息平臺1/3處設置。 4)、基礎、主體樓梯踏步模板采用多層板配制，每跑樓梯由一組梯段板組成，整體安裝、拆卸。為了保證板底面的平整和光潔，裝修時不再抹灰，樓梯底模（含樓梯梁）采用13mm厚竹膠板，主次龍骨采用100×100、50×100木方。支撐體系采用可調鋼支撐，搭設滿堂紅架，根據開間尺寸分步立柱，立柱間距900mm，縱橫雙向設置，立柱上放U型托。樓梯模板施工圖：樓梯踏步采用膠合板木模配制，

16、其立梆高度與踏步口齊，鋼筋綁扎驗收合格后，用塔吊輔助將定型踏步模板就位，其上口與踏步上口平齊，下口懸吊高度為樓梯底板混凝土厚度。踏步高度要均勻一致，樓梯踏步側板下口釘一根小支撐，保證踏步側板的穩固。要在樓梯欄桿處預埋鋼板。5、施工縫模板施工1）、頂板的施工縫留在過梁和門窗洞口下部施工縫安裝方法是在頂板施工縫處，下面釘一道1cm厚的木條，上面用高度等于板厚的多層板條刻槽留置施工縫。2）、樓板施工縫支模，施工縫模板及支撐體系同周圍分開，作為一個獨立的體系，其余部位拆模時，此處予以保留。采用竹膠板定型模板橫拼，50×100木方作豎肋，一道水平可調鋼支撐，間距800mm。 頂板施工縫采用定型

17、模具封擋。做法：(見下圖)10、模板支設工序全部完畢，經自檢預檢合格和頂板鋼筋隱檢后方可澆筑混凝土。混凝土澆筑時嚴格控制澆筑高度，并派專人看模,混凝土澆筑時不得直接在模板拼縫處進行振搗，以免振搗作用導致混凝土側壓力過大造成企口錯縫。五、模板的拆除1、柱模拆除：拆除時應等到混凝土強度能保證其表面、棱角不因拆除而受損壞時方可拆模，一般為1.2mpa；先拆掉柱模外斜撐，卸掉柱箍，人站在安全一側用撬棍輕輕撬動柱模板，使模板脫離柱面，人工搬走。拆模時應輕撬，防止損壞模板。柱模拆除后，四周用竹編板保護柱角。2、頂板模板拆除：頂板模拆除參考每層頂板砼同條件抗壓強度試驗報告，跨度均在2m以下，強度達到50%即

18、可拆除，跨度大于8m的板當砼強度達到設計強度100%強度后方可拆除外，其余頂板、梁模板在砼強度達到設計強度的75%強度后方可拆除。拆頂模板時從房間一端開始，防止墜落人或物造成質量事故。頂模拆除時注意保護頂板模板，不能硬撬模板接縫處，以防損壞多層板。拆除的多層板、龍骨及碗扣架要碼放整齊，并注意不要集中堆料。拆掉的釘子要回收再利用，在作業面清理干凈，以防扎腳傷人。（1）梁側模拆除時砼強度必須保證達到1.2MPa，其表面及楞角不因拆除模板受損壞。樓板和梁砼拆模強度必須符合有關要求。（2）梁、板混凝土達到規定強度后，先拆梁幫側模（有對拉螺栓者先拆除對拉螺栓），再拆頂板底模，最后拆梁底模。拆底模時每根方

19、木龍骨下暫留12根支撐不拆，人站在已拆除的空隙拆除近旁余下的支撐，使龍骨自由下落。梁、板模板拆除應分區段由里向外進行，嚴防砸傷。被后澆帶截斷的框架梁，底模整跨不拆除，以保證懸臂梁的結構安全。頂板在后澆帶的兩側各留出約70cm寬的支撐不拆除，以承受上部施工荷載。模板拆除遵循先支后拆，后支先拆的程序。優先考慮整體拆除，便于整體轉移，重復進行安裝。3、主體結構大模板拆除：常溫情況下根據積累的同條件試塊達到1.2Mpa的時間經驗拆模。冬施時必須待同條件試塊強度達到4Mpa時模板方能拆除。拆模順序為：先縱后橫。首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與其脫開。脫模困難時，可用翹棍在模板底部翹動，

20、嚴禁在上口翹動、晃動或用大錘砸模板。拆除的模板及時清理，刷好脫模劑且每周轉四次進行全面檢查和維修，做好模板檢查記錄，保證使用質量。大模板拆模的流向為先澆先拆、后澆筑的后拆，與施工流水方向一致，拆除模板的順序與安裝模板正好相反。松開并拆下穿墻螺栓，再松動支撐的調整螺栓，使模板完全脫離混凝土面，當局部有吸附或粘接時，可在模板下口用撬棍松動。拆下的穿墻桿、墊片、應清點后，放入工具箱內，已備周轉使用。4、角模拆除：先將模板外表的混凝土剔除，內陰角采用勾頭螺栓并用方木作工具旋拉脫模，外陰角拆除同大模拆除。如角模被混凝土握裹，可先將模板外表的混凝土剔除，然后用撬棍從下部撬動，將角模脫出，不可因拆除困難，用

21、大錘砸角模，造成破壞，影響后序施工。凸出部分的混凝土應及時剔鑿，凹進部位或掉角處應用同強度等級的水泥砂漿及時修補。5、 模板落地存放或周轉至另一工作面時，必須一次安放穩固；然后清理板面及后背楞的砼和脫模劑殘渣，而后重新涂刷脫模劑。6、樓梯踏步模板不再拆除，用以保護踏步成品。 7、拆下的模板及時清理灰漿等雜物。帶絲扣的配件經常刷油防銹蝕，柱、梁側模板板面刷脫模劑。各種部件分別堆放，使用中加強管理，計劃好，不要亂拿亂用。8、模板要定期檢查和維修，保證模板使用質量。重點檢查吊點、各板間連接是否牢固、模板有無扭曲變形、模板有無損壞等，有問題的修好后再使用。9、鋼管、方木等使用前，尺寸、規格、數量應計劃

22、好，嚴禁隨意切割成短料。膠合板加強板邊保護，涂刷封邊膠，多次周轉后板邊分層散花的釘小木條修補，涂刷膠結材料補邊。10、大模板存放于中庭部分，要滿足自穩角（75。）的要求，面對面堆放在專用的插放架上，中間留出60cm寬的人行道，以便清理和涂刷脫模劑。六、模板施工的質量要求1、一般規定1） 模板及其支架應根據工程結構形式、荷載大小、地基土類別、施工設備和材料供應等條件進行設計。模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。2） 在澆筑混凝土之前，應對模板工程進行驗收。模板安裝和澆筑混凝土時，應對模板及其支架進行觀察和維護。發生異常情況時，應按施工

23、技術方案及時進行處理。3）模板及其支架拆除的順序及安全措施應按施工技術方案執行。2、 主控項目1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。2）在涂刷模板隔離劑時，不得玷污鋼筋和混凝土接槎處。3）后澆帶模板的拆除和支頂應按施工技術方案執行。3、一般項目1）模板安裝應滿足下列要求:模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。對清水混凝土工程及裝飾混凝土工程，

24、應使用能達到設計效果的模板。2）用作模板的地坪、胎模等應平整光潔，不得產生影響構件質量的下沉、裂縫、起砂或起鼓。3）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1/10003/1000。4）固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合表4-6 的規定。注：檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。7）側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。8）模板拆除時，不應對樓層造成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。4、模板允許偏差及檢驗方法見下表模板安裝允許偏差項目序號項目

25、允許偏差檢查方法1軸線位移基礎5尺量檢查柱、梁3尺量檢查3標高±2、-5用水準儀或拉線和尺梁檢查4截面尺寸基礎±10尺量檢查柱、梁+2、-5尺量檢查5柱垂直度層高5mm6經緯儀或吊線、鋼尺檢查層高5mm8經緯儀或吊線、鋼尺檢查7相臨兩板表面高低差1用直尺和尺量檢查8表面平整度3用2m靠尺和楔形塞尺檢查9電梯井井筒長、寬對中心線+25， 0線和尺量檢查井筒全高垂直度H/1000且不大于30線和尺量檢查10預埋件中心線位移3拉線尺梁檢查11預埋管預留孔中心線位移3拉線尺梁檢查尺 寸+8，0拉線、尺量12預埋螺檢中心線位移2拉線尺梁檢查13預埋螺栓外漏長度+10、0拉線尺梁檢查1

26、4預留洞口中心線位移10拉線尺梁檢查尺 寸+10，0拉線尺梁檢查15預留洞口截面內部尺寸+10、0拉線尺梁檢查第二部分計算書一、獨立柱模板1500x600計算書柱模板的計算依據建筑施工手冊第五版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2011、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面

27、寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):1500.00；柱模板的總計算高度:H = 2.60m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2； 計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:4；柱截面高度H方向豎楞數目:6；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:矩形；寬度(mm):80.00；高度(mm):100.00；壁厚(mm):5.00；鋼楞截面慣性矩I(cm4):241.42；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):48.28；柱箍的間距(

28、mm):450；柱箍合并根數:1；3.豎楞信息豎楞材料:鋼楞；截面類型:矩形；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；壁厚(mm):5.00；鋼楞截面慣性矩I(cm4):113.08；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):28.27；豎楞合并根數:2；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2)

29、:1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取2.600m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 57.24

30、6 kN/m2、62.400 kN/m2，取較小值57.246 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 288 mm，且豎楞數為 3，面板為大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均

31、布荷載作用下下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N·mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =288.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1

32、 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大彎距：M =0.1×28.956×288×288= 2.40×105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 2.40×

33、;105 / 2.43×104 = 9.883N/mm2；面板的最大應力計算值 =9.883N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =288.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.13

34、4kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.6×28.956×288.0 = 5003.520N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 5003.520N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3×5003.

35、520/(2×450×18.0)=0.927N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.927N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 57.25×0.4525.76 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =288.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性

36、矩(mm4)； I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；面板最大容許撓度: = 288 / 250 = 1.152 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×25.76×288.04/(100×9500.0×2.19×105) = 0.577 mm；面板的最大撓度計算值 =0.577mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.152mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為2.6m,柱箍間距為450m

37、m，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為矩形，寬度60mm，高度80mm，壁厚為5mm；內鋼楞截面抵抗矩 W = 28.27cm3；內鋼楞截面慣性矩 I = 113.08cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N·mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×57.25×0.27×0.90=16.693kN/m； 傾倒混凝

38、土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m； q = (16.693+0.680)/2=8.687 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1×8.687×450.0×450.0= 1.76×105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N·mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.83×104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.76

39、5;105/2.83×104 = 6.222N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =6.222N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =205N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×57.25×0.27×0.90=16.693kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.27×0.90=0.680k

40、N/m； q = (16.693+0.680)/2=8.687 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.6×8.687×450.0 = 2345.400N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 2345.400N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =3×2345.400/(2×60.0×80.0)

41、=0.733N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.733N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =57.25×0.27 = 15.46 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1.13×106；豎楞最大容許撓度: =

42、450/400 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.677×15.46×450.04/(100×210000.0×1.13×106) = 0.018 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.018mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為矩形，寬度80mm，高度100mm，壁厚為5mm；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 48.28 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 241.42 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向

43、柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ×57.25×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.27 × 0.45/1 = 7.82 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 11.667 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.278 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.005 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.28 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩

44、: W = 48.28 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 5.48 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =5.48N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.005 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.005mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取1

45、70 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.667 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=11.667kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為矩形，寬度80mm，高度100mm，壁厚為5mm

46、；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 48.28cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 2414.2cm4；柱箍為大于 3 跨，按三跨連續梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.288 ×0.45/1 = 8.34 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 10.370 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.315 kN.m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變

47、形: V = 0.006 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.32 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 48.28 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 6.217 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =6.217N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.006 mm；柱箍最大容許撓度: V = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 V =0.006mm 小于 柱箍最

48、大容許撓度 V=1.2mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.37 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=10.37kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求

49、!二、柱模板的計算書（本工程梁截面有多種尺寸，本計算書僅對最大梁截面尺寸800x800mm進行復核驗算）柱模板的計算依據建筑施工手冊第五版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2011、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):80

50、0.00；柱模板的總計算高度:H = 5.15 m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2； 計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.2；鋼楞截面慣性矩I(cm4):11.36；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.73；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數:2；寬度(mm):50.00；高度(m

51、m):100.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場

52、實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取5.100m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 57.246 kN/m2、122.400 kN/m2，取較小值57.246 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算

53、模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 250 mm，且豎楞數為 4，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N·mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l

54、=250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大彎距：M =0.1×28.956×250×250= 1.81×105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(