1、中國對外建設總公司 CHINA CONSTRUCTION INTERNATIONAL CORPORATION目 錄一編制說明1二工程概況1三、外用電梯安裝位置2四、安裝設備前的準備工作2五、安裝前的準備工作2六、樓層洞口防護及連接4七、安裝要求5八、安裝注意事項7九、基座排水措施7十、電梯使用期間的觀測8十一、電梯使用期間，操作安全注意事項9十二、拆卸時的安全注意事項9十三、進樓層平臺腳手架的計算8十四、附圖19一編制說明 本方案是為仙桃市第一人民醫院整體南遷工程病房大樓外用施工電梯安裝需要編制的，旨在指導電梯基礎、進樓層平臺腳手架及其安全防護設施的施工，具體的電梯安裝及拆除方案由電梯安裝及拆

2、除專業單位編制。二工程概況1、本工程為經開·（英倫花園）單光屯小區9#、10#、11#、12#、樓；結構形式為框剪結構;地上18層;地下室2層；建筑高度為60.82m；標準層層高均為：3.0m 。 2、為確保二次結構、室內外裝修垂直運輸順利進行，預計每樓安裝一臺施工電梯。 3、計劃電梯型號：SC200/200施工升降機。4、電梯主要性能參數如下表： 序號項目單 位SC200/200參數備注1額定載重量kg2×20002額定提升速度m/min333額定提升高度 m1004吊籠內空（長×寬）m×m3×1.35吊籠內部凈高度m2.46吊籠質量kg15

3、00含驅動體7啟動電流A1808工作電流A24×39電能耗量KVA11×310電機功率kW11×3JC=25% JC=100%11標準節質量kg15012整機自重t19H=150m13安全器型號SAJ40-1.2三、外用電梯安裝位置 樓號施工電梯位置備注9#10#N軸外，4軸-5軸之間11#A軸外，31軸-33軸之間12#L軸外，6周-9軸之間四、安裝設備前的準備工作 （1）設備運抵現場等待安裝時，應首先檢查設備在運輸過程中有無損傷現象，各配套件及隨機零部件有無遺失現象。（2）安裝前應將2-3套附著裝置、電纜導向裝置清點好，準備安裝時使用。特別是附著裝置用的各種聯

4、接件和標準件。（3）現場安裝時，需要的起重設備為各樓號塔吊協助安裝；在地面上將4-6個導軌架標準節事先用高強螺栓組裝好，并注意在立柱管的接口處涂以潤滑脂防止生銹，同時將管接口處及齒條兩端的泥土等雜物清理干凈。（4）必要的輔助設備：經緯儀一臺。五、安裝前的準備工作 1、本工程10#、12#樓施工電梯基礎座落在基礎回填土上，為了滿足基礎下土層的承載力不小于 15t/m2，回填土必須采用3：7灰土進行拌制，回填土厚度為1.5m，并用壓路機分層壓實，在-0.4m（相對標高）為施工電梯基礎，電梯布置位置及做法詳見基礎施工圖。2、9#、11#樓施工電梯基礎位置在車庫位子。車庫頂為0.95*0.95*0.6

5、模殼加0.15厚砼頂。將車庫施工電梯標準節位子的模殼剔除，車庫基礎（獨立基礎加300厚防水板）做為施工電梯基礎，地腳螺栓位子由電梯租賃單位確定，由專業植筋單位柱入車庫基礎內 2 、做好基礎接地工作：接地裝置做法，使用 3 根 40×4 長 1.5 米的鍍鋅角鐵，間隔 2.5米，組成三角形打入地下，用40×4扁鐵與基座可靠連接，檢測接地電阻應4。 3、在澆筑混凝土基礎前，由電梯租賃單位將地腳螺栓預埋完畢，且校核無誤后澆筑砼，砼強度等級為C30。注意混凝土基礎必須達到設計強度的80%時方可安裝升降機。4、施工電梯基礎四周做好排水溝內側粉20厚1:2水泥砂漿。5、現場供電狀況良好

6、，保證足夠的供電容量。6、 樓層洞口防護及連接注：1.每個樓層進出口必須設置標準鋼大門,并按照仙桃市文明施工進行洞口防護。 2.樓層進出門大樣圖見附圖。七、安裝要求 1、參與安裝的人員必須熟悉升降機的性能，結構特點，并有熟練的操作技術和排除故障的能力。 2、安裝過程中，必須由專人負責統一指揮，安裝工作范圍內工地其他施工人員不得進入施工現場，在安裝范圍內作好警示標志，并派專人負責監護。安裝人員需身體健康，無高血壓、心臟病等疾病，且具有一定的文化程度。安裝人員必須配戴必要的安全保護設備，如安全帽、安全帶等，嚴禁酒后安裝及操作。 3 、每個吊籠頂平臺作業人數不得超過 2 人，配備工具的總重量不得超過

7、650kg。 4、吊桿額定起重量為 180kg，不允許超載。 5、用汽車吊吊裝圍欄基礎底架，再安裝門框、圍欄。基架安裝時應用水準儀找正，用鋼墊片插入基礎底架和基礎之間，鋼墊片一定要墊實，使基架水平。 6、安裝導軌架：導軌架的安裝利用吊籠頂吊桿，把標準節吊起就位固定，隨著導軌架的升高，應按要求每間距不大于6m 安一附著架，按要求緊固。在地上一層至地上四層頂板該范圍內，每層都必須設置附著。 7、附著架與結構連接見附圖，每安裝一道附著采用經緯儀檢查一次導軌架的垂直度。 導軌架垂直度要求導軌架安裝高度H（m）7070100100150垂直度誤差值（mm）H/10007090 8、當標準節裝到要求的高度

8、后（比結構高出6 米），將天輪安裝好，并用鋼絲繩掛好配重，調節好長度。 9、設限位碰塊的安裝，保證安全運行。 10、安裝完后進行全面檢查各緊固件的緊固情況，檢查各限位， 電氣聯鎖裝置動作是否正確無誤。 11、經檢查無誤后，搭設轉料平臺，平臺的搭設應平整、穩固，保證上下方便。 12、全部工序完成后，報安監部門驗收、驗收合格后方可投入使用。 八、安裝注意事項 1、在安裝期間，絕對不準許與安裝工作無關的人員使用升降機。 2、驅動吊籠運行必須將加節按鈕盒移至吊籠頂部操縱，不允許在吊籠內操縱。 3、不允許在五級風以上惡劣氣候條件下進行安裝。 4、利用設置在吊籠頂部的吊桿進行吊裝時，最大起重量為180kg

9、，不得超載。 5、任何人不準站在懸吊物下，或在懸吊物下行走。 6、安裝吊桿上有懸掛物時，不得開動吊籠。 7、吊籠運行時，人員的頭部、手及裝運的物體絕對不準伸出吊籠護欄。8 、各工種人員必須服從指揮，緊密配合，嚴格遵守本工種安全操作規程。 9、安裝完試驗前，須將吊籠上升到安全高度，以確保吊籠在試驗時，不會撞主緩沖彈簧。 10、試驗時，吊籠中和圍欄內不準有人，采用地面操縱。 11、每次試驗后，防墜安全器必須正確及時地復位。 九、基座排水措施 為了使基礎免受雨水浸泡，在基礎四周做排水溝，排水溝寬300mm，深度為 200mm，并設 400×400×400 集水坑，下雨后基坑內的雨

10、水及時抽走。見下圖： 說明： 1.排水溝、集水井采用水泥磚砌筑，所有外露表面均采用1：2水泥砂漿進行抹面； 2.每個施工電梯配備兩臺2.0KW的泥漿泵十、電梯使用期間的觀測 1、 電梯安裝完后進行沉降觀測，并做好測量記錄，前期使用每天不少于2 次觀測，以后視沉降情況確定觀測時間。 2、降雨后必須立即觀測，如發現有問題，立即報告項目部，以便及時進行處理，防止事故的發生。 十一、電梯使用期間，操作安全注意事項 1、 操作人員必須受過專業培訓，能熟練地操作升降機。 2、持有勞動部門認可的施工升降機架駛執照方可操作。 3、五級以上大風，不得操作升降機。 4、在未保養和維修前不能操作升降機。 5、在未經

11、日常檢查前不能操作升降機。 6、吊籠載荷和乘客超過標牌規定數時不能操作升降機。 7、發現故障或危及安全的情況時，應立即報告現場的安全負責人，在未排除故障前不得操作升降機。 8、在修理或更換部件時不得操作升降機。 9、堅持定期的檢查和保養制度。 10、地面緩沖裝置應正常有效，不得被建筑垃圾淹沒或所阻。 11、升降機嚴禁帶病工作。 12、嚴禁酒后操作。 十二、拆卸時的安全注意事項 1、拆卸的方式.順序和安裝的方式順序相反。 2、在拆除區域周圍用警戒繩圍住，掛上“注意頭頂掉物”的標牌。 3、在拆卸期間，不允許與拆卸工作無關的人員使用升降機。 4、不要讓任何人站在懸吊物下。 5、在拆下的部件被吊入到吊

12、籠頂板上之前，不準驅動升降機吊籠。 6、在吊籠運行時，不允許將被拆卸部件懸掛在安裝吊桿上。 7、電氣拆卸必須持證的電氣施工員方可拆卸。 十三、進樓層平臺腳手架的計算 落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度50.0米，48.0米以下采用雙管立桿，48.0米以上采用單管立桿。 立桿的縱距1.40米，立桿的橫距1.30米，內排架距離結構0.20米，立桿的步距0.95米。 鋼管類型為48×3.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距1.90米，水平間距2.80米。 施工活荷載為2.0kN/m2

13、，同時考慮5層施工。 腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設10層計算。 欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.11kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加兩根小橫桿。 基本風壓0.45kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。 地基承載力標準值435kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.50。 一、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0

14、38kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.400/3=0.163kN/m 活荷載標準值 Q=2.000×1.400/3=0.933kN/m 荷載的計算值 q=1.2×0.038+1.2×0.163+1.4×0.933=1.549kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=1.549×1.3002/8=0.327kN.m =0.327×106/4491.0=72.851N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大

15、撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.163+0.933=1.135kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.0×1.135×1300.04/(384×2.06×105×107780.0)=1.901mm 小橫桿的最大撓度小于1300.0/150與10mm,滿足要求! 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038×

16、1.300=0.050kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.300×1.400/3=0.212kN 活荷載標準值 Q=2.000×1.300×1.400/3=1.213kN 荷載的計算值 P=(1.2×0.050+1.2×0.212+1.4×1.213)/2=1.007kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×1.4002

17、+0.267×1.007×1.400=0.384kN.m =0.384×106/4491.0=85.398N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.677×0.038×1400.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=(0.050+0.212+1.213

18、)/2=0.738kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.883×737.793×1400.003/(100×2.060×105×107780.000)=1.72mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.762mm 大橫桿的最大撓度小于1400.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.

19、038×1.400=0.054kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.300×1.400/2=0.318kN 活荷載標準值 Q=2.000×1.300×1.400/2=1.820kN 荷載的計算值 R=1.2×0.054+1.2×0.318+1.4×1.820=2.995kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準

20、值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1381 NG1 = 0.138×50.000=6.9kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.350×10×1.400×(1.300+0.200)/2=3.675kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.110×1.400×10/2=0.77kN (4)吊掛的安全設施

21、荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.400×50.000=0.350kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 11.695kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000×5×1.400×1.300/2=9.100kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.450 U

22、z 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.600 = 0.236kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×11.695+0.85×1.4×9.100=24.863kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.

23、2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×11.695+1.4×9.100=26.774kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.85×1.4×0.236×1.400×0.950×0.950/10=0.036kN.m 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心

24、壓力設計值，N=26.774kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.550×0.950=1.701m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為1701/16=107； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.545； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =26774/(0.55&#

25、215;424)=114.811N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=42.500kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.550×0.950=1.701m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗

26、矩),W=4.491cm3； 由長細比，為1701/16=107； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.545； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.036kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =42500/(0.55×424)+36000/4491=191.986N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K

27、構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 13.965kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 9.100kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.138kN/m； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 107.622米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 13.965kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 9

28、.100kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.138kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.030kN.m； 經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 108.134米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw

29、 wk 風荷載標準值，wk = 0.236kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 1.90×2.80 = 5.320m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000 經計算得到 Nlw = 1.760kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 6.760kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=20.00/1.60的結果查表得到=0.97； A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2。 經過計算得到 Nf = 84.157kN Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件雙扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p