1、安徽理工大學課程設計目 錄摘 要4第1章 概 論6第2章 罐體和夾套幾何尺寸計算82.1 確定筒體內徑82.2 確定封頭尺寸92.3 確定筒體高度92.4 夾套幾何尺寸計算102.5 傳熱面積計算112.6 夾套反應釜的強度計算112.6.1 強度計算的原則及依據112.6.2 內筒及夾套的受力分析112.6.3 強度計算(按內壓計算厚度)122.6.4 穩定性校核（按外壓校核罐體厚度）142.6.5 水壓試驗校核15第3章 反應釜的攪拌裝置163.1選擇攪拌器163.2 電動機額定功率的確定173.3 攪拌軸設計17第4章 反應釜的傳動裝置194.1 選用電動機194.2 選用減速器194.

2、3 凸緣法蘭的選用204.4 選用安裝底蓋214.5 機架的選用234.6 聯軸器的選用25第5章 工藝接管及附件選用275.1 工藝接管275.2 人孔和手孔285.3 設備接口285.3.1 接管與管法蘭285.3.2 補強圈285.4 視鏡295.5設備總質量305.5.1 罐體和夾套總質量m1的計算305.5.2傳動裝置總質量305.5.3物料重量計算305.5.4冷卻水重量計算315.6支座315.7 擋板34第6章 焊縫結構的設計356.2 夾套上的焊縫結構的設計36第7章 參考文獻36第1章 概 論攪拌容器常被稱作攪拌釜，當作反應器用時，稱為攪拌式反應器，簡稱反應釜。反應釜廣泛應

3、用于合成塑料、合成纖維、合成橡膠、農藥、化肥等行業。反應釜由攪拌容器、攪拌裝置、傳動裝置、軸封裝置及支座、人孔、工藝接管等附件組成。攪拌容器分罐體和夾套兩部分，主要由筒體和封頭組成，多為中、低壓壓力容器；攪拌裝置由攪拌器和攪拌軸組成，其形式通常由工藝設計而定；傳動裝置是為帶動攪拌裝置設置的，主要由電動機、減速器、聯軸器和傳動軸等組成；軸封裝置為動密封，一般采用機械密封或填料密封；它們與支座、人孔、工藝接管等附件一起，構成完整的夾套反應釜。夾套反應釜的機械設計是在工藝設計之后進行的，設計依據是工藝提出的要求和條件。工藝條件一般包括：釜體容積、最大工作壓力、工作溫度、介質及腐蝕性、傳熱面積、攪拌型

4、式、轉速、功率、工藝接管的尺寸及方位等。一般的設計步驟為：1）總體結構設計 根據工藝要求并考慮制造、安裝和維護檢修的方便，確定各部分結構形式，如封頭型式、傳熱面積、攪拌類型、傳動型式、軸封和各種附件的機構形式。2）容器的設計 根據工藝參數確定各部分幾何尺寸； 考慮壓力、溫度、腐蝕因素，選擇釜體和夾套材料； 對罐體、夾套等進行前度和穩定性計算、校核。3）攪拌器設計 根據攪拌器類型確定相關位置和尺寸。4）傳動系統設計 包括選擇電動機、確定傳動類型、選擇減速機、聯軸器、機座及底座設計等。5）選擇軸封 選擇并確定軸封及相關零部件。6）繪圖 包括裝配圖、部件圖和零件圖。7）編制技術要求 提出制造、裝配、

5、檢驗和試車等方面的要求。采用標準技術條件的可標注文件號。第2章 罐體和夾套幾何尺寸計算反應釜是有罐體和夾套兩部分構成，罐體是反應的核心，為物料完成攪拌過程提供一個空間。夾套為反應的操作溫度提供保障，是一個套在罐體外的密封空間容器。設計參數和特性指標如下：工作壓力： 釜內（0.55MPa或真空） 夾套內（0.3MPa）工作溫度： 釜內（80-120） 夾套內（143）工作介質： 釜內（無腐蝕性的材料） 夾套內（水或蒸汽）設備全容積：3.25m2 傳熱面積：7.1m2攪拌器型式：平槳式 攪拌軸轉速：65r/min電動機功率：1.5kW 保溫要求：保溫層厚50mm其他：擋板三塊 出料口：40mm 冷

6、凝液出口：25mm 蒸汽進口：25mm 溫度計插口：70mm 手孔：150mm 視鏡：80mm 進料口：50mm 備用口：50mm2.1 確定筒體內徑一般有工藝條件給定容積V、筒體內徑按照式（2-1）估算： （2-1）式中 V工藝條件給定容積，： 高徑比，（按物料的類型選取，見表2-1） 填料系數，取0.85表2-1 常用攪拌容器的高徑比種類筒體內物料類型高徑比i反應釜、混合槽、溶解槽液-液或液-固體系1-1.3反應釜、分散槽氣-液體系1-2聚合釜懸浮液、乳化液2.08-3.85攪拌發酵罐氣-液體系1.7-2.5由表2-1可取，根據式（2-1）得：圓整得： 2.2 確定封頭尺寸橢圓封頭選取標準

7、件見圖2-1，它的內徑于筒體內徑相同，標注橢圓封頭尺寸查JB/T 25198-2010標準可知：總深度，直邊高度，容積，內表面積。圖 2-1 橢圓封頭2.3 確定筒體高度(1)反應釜容積通常按下封頭和筒體兩部分容積之和計算。則筒體高度按照式（2-2）計算并進行圓整： （2-2）式中 封頭容積，； -1米高筒體容積，/m。查表得：，再根據公式（2-2）得：圓整得：(2) 當筒體高度確定后，應按圓整后的筒體高度修正實際容積 式中V=V1mH1+V封=3.31m2長徑比 滿足要求的11.3之間。 2.4 夾套幾何尺寸計算 夾套和筒體的連接長焊接成封閉結構，夾套的結構尺寸常根據安裝和工藝兩方面的要求而

8、定。夾套內徑可根據筒體內徑按表2-2選取得：表 2-2 夾套內徑于筒體內徑關系/mm500-600700-18002000-3000/mm+50+100+200夾套下封頭型式同罐體封頭，其直徑與夾套筒體相同。夾套高由傳熱面積決定，不能低于液料高。夾套高按式（2-3）估算： （2-3）根據容器內是有機溶劑和蒸汽，取k=0.7將值代入式（2-3）得：，圓整取。2.5 傳熱面積計算 夾套所包圍的罐體表面積（筒體表面積+封頭表面積）一定要大于工藝要求的傳熱面積,即： （2-4）式中，（1米高的筒體內表面積）查表得：，由式（2-4）求出：，所以滿足換熱要求。2.6 夾套反應釜的強度計算2.6.1 強度計

9、算的原則及依據強度計算中各參數的選取及計算，均應符合鋼制壓力容器的規定，強度計算應考慮以下幾種情況。（1）圓筒內為常壓外帶套時當圓筒公稱直徑時，被夾套包圍部分的筒體按外壓（指夾套壓力）圓筒設計，其余部分按常壓設計；（2）圓筒內為真空外帶夾套時當圓筒公稱直徑時，被夾套包圍部分的筒體按外壓（指夾套壓力）圓筒設計，其余部分按真空設計；當圓筒公稱直徑時，筒體按外壓（指夾套壓力）筒體設計；（3）圓筒內為正壓外帶夾套時當圓筒公稱直徑時，被夾套包圍部分的筒體分別按內壓圓筒和外壓圓筒計算，取其中較大值；其余部分按內壓圓筒設計。當圓筒公稱直徑時，全部筒體按內壓圓筒和外壓圓筒計算，取其中最大值。2.6.2 內筒及

10、夾套的受力分析 工藝提供的條件為：釜體內筒中工作壓力為，夾套內工作壓力為，則夾套筒體和夾套封頭承受內壓：而內筒的筒體和下封頭既承受內壓，同時又承受外壓，其最惡劣的工作條件為：停止操作時，內筒無壓而夾套內仍有蒸汽壓力，此時內筒承受外壓。2.6.3 強度計算(按內壓計算厚度) 罐體和夾套材料選用,設計溫度（容器內），（夾套內）；設計壓力（容器內），（夾套內）。焊接接頭系數取液柱靜壓力： 計算壓力： 夾套內介質為誰蒸汽，故其液柱靜壓力可以忽略不計，則夾套的計算壓力為：查表可知設計溫度下，的需用應力為。筒體計算厚度由公式： (2-5)得，； 夾套計算厚度由公式： （2-6）得，； 筒體封頭計算厚度由公

11、式: （2-7）得， ； 夾套封頭計算厚度由公式： （2-8）得， 取鋼板厚度負偏差，腐蝕裕量：罐體為0，夾套，則夾套厚度附加量由公式： （2-9）得，； 筒體名義厚度由公式： (2-10) 得，；夾套名義厚度由公式： (2-11)得，；筒體封頭名義厚度由公式： （2-12）得，；夾套封頭名義厚度有公式： （2-13）得，。 圓整后： 筒體名義厚度： 夾套名義厚度： 筒體封頭名義厚度： 夾套封頭名義厚度：2.6.4 穩定性校核（按外壓校核罐體厚度）（1）筒體名義厚度的計算取厚度附加量，假設筒體名義厚度，則筒體有效厚度：，筒體外徑，筒體計算長度由公式： （2-14）得，系數,系數，,，許用外壓力

12、由公式： （2-15）得，。不滿足穩定性要求。重新假設名義厚度厚度附加量 有效厚度 筒體計算長度 筒體外徑 系數 系數 Q345R的彈性模量E=2.09×105N/mm2由圖4-62查得系數A=0.0006許用外壓 滿足穩定要求（2）筒體封頭的厚度計算假設筒體封頭的名義厚度為，則筒體封頭的有效厚度，封頭外徑。而系數由公式： (2-16)得，查得，許用外壓力由公式： （2-17）得，。該假設滿足要求，筒體封頭名義厚度為。2.6.5 水壓試驗校核材料屈服點應力， 罐體試驗壓力： （2-18）夾套水壓試驗壓力： （2-19）得，。罐體內筒水壓試驗時壁內應力： （2-20）得，；液壓強度足夠

13、； 夾套內壓試驗應力： （2-21）得，液壓強度足夠。第3章 反應釜的攪拌裝置3.1選擇攪拌器攪拌裝置由攪拌器、軸及其支撐組成。攪拌器的形式很多，根據任務說明書的要求，本次設計采用的是平漿式攪拌器。攪拌器直徑與罐體內徑之比DJ/D1常取0.350.8，本設計取0.6。則 攪拌器直徑DJ=0.6D1=900mm查圖3-1 取攪拌器直徑DJ=950mm液面高度與攪拌器直徑之比H0/DJ常取12，本設計取1.5。則液面高度為 H0=1.5 DJ=1350mm 表 3-1 槳式攪拌器的主要尺寸/mm D D1D0鍵 槽 H質量/kgN/n不大于Bt1503060833.1401.770.0120045

14、1.9325040801243.6553.380.02300653.6240050901655.1954.590.025500651101870.610510.420.0560012512.110.075700801402487.215013.57 攪拌器每分鐘轉速，；攪拌器槳葉強度所允許的數值，其計算溫度200 3.2 電動機額定功率的確定填料密封功率損失約為攪拌器功率的10%或至少0.368KW，而機械密封的功率損失僅為填料密封的10%-15%。在此選用機械密封，其功率損失約為0.184KW。選用帶傳動，機械效率=0.95.則有0.184KW, =0.95,故電動機功率由公式： （3-1）

15、得,式中 軸功率， 忽略損失功率Pm3.3 攪拌軸設計 攪拌軸可用用實心直軸，因是連接的為槳式攪拌器，故采用光軸即可。碳鋼材料常選45鋼，有防腐或防污染要求的場合，應采用不銹耐酸剛。其結構形式根據軸上安裝的攪拌器類型、支承的結構和數量以及與聯軸器的連接而定。（1）按轉矩計算時。軸材料選用45鋼，則選，實心軸直徑： （3-2）式中 攪拌傳遞功率，； 攪拌軸轉速，； 攪拌軸的需用切應力，見表3-1。可由式（3-2）得，。表 3-1 常用軸材料的許用切應力軸的材料Q235/20275/3545（調質）（退火）（調質）/MPa12-2020-3030-4040-5218-2440-5015-25 注：

16、表中是考慮了彎曲等影響后的許用應力。轉動中彎矩較小的取較大值，彎矩大的取較小值；軸徑大的取較小值，軸徑小的取較大值；操作條件好的取教大值，操作條件差的取較小值；采用20、35鋼時可取較大值。（2）按剛度計算時。對于碳鋼及合金鋼;一般傳動和攪拌軸的計算可選為，在此選。則攪拌軸直徑： （3-3）式中 剪切彈性模量，對于碳鋼及合金鋼在精密穩定的傳動中，可取；一般傳動和攪拌軸的計算可選；對精度要求低的傳動可選。由式（3-3）得，。考慮開鍵槽和物料對軸的腐蝕,軸徑擴大7%,d=28.80mm因此圓整選擇軸徑。軸的轉速不大于，故不需要計算軸的臨界轉速。 （3）攪拌軸校核 對45鋼 k=35Mpa 對實心軸

17、 Wp=d3/16=24531.25mm3 T=9.55×106 p/n=191000Nmm 則：max =7.786<k 故 d=50mm 強度足夠。（4）攪拌軸的形位公差和表面粗糙度的要求： 一般攪拌軸要求運轉平穩，為防止軸的彎曲對軸封處的不利影響，因此軸安裝和加工要控制軸的直度。 當轉速 n<200r/min 時直度允許誤差：1000：0.15。 軸的表面粗糙度可按所配零件的標準要求選取。 （5)攪拌軸的支撐：一般攪拌軸可依靠減速器內的一對軸承支承。當攪拌軸較長時，軸的剛度條件變壞。為保證攪拌軸懸臂穩定性，軸的懸臂長L1，軸徑d 和兩軸承間距B應滿足以下關系：L1/

18、B45; L1/d4050 攪拌軸的支承常采用滾動軸承。安裝軸承處的公差帶常采用K6.外殼孔的公差帶常采用H7 。安裝軸承處軸的配合表面粗糙度Ra取0.8 ,外殼孔與軸承配合表面粗糙度Ra取1.6。第4章 反應釜的傳動裝置反應釜的攪拌器是由傳動裝置來帶動。傳動裝置設置在釜頂封頭的上部，其設計內容一般包括：電機；減速機的選型；選擇聯軸器；選用和設計機架和底座等。 4.1 選用電動機 設備選用電機主要是考慮到它的系列，功率，轉速，以及安裝形式和防爆要求等幾項內容。最常用的為Y系列全封閉自扇冷式三相異步電動機。電機功率必須滿足攪拌器運軸功率與傳動系統，軸封系統功率損失的要求，還要考慮到又時在攪拌過程

19、操造作中會出現不利條件造成功率過大。由設計參數可知，電動機功率Pd=1.5kW查表E-51，出于經濟型考慮，選擇4級同步轉速1500r/min型號為Y90L-4的電動機，滿載時轉速為1400r/min。4.2 選用減速器 傳動比 輸出轉速n=65r/min查表4-101選擇XL系列擺線針輪減速機，其尺寸從HG 5-745-78標準中選取，機械效率>0.9。 表 4-1 標注減速器的性能參數減速器類型轉速范圍/(r/min)電動機功率范圍/KW類型代號特性參數諧波減速器4-160.6-13XB柔輪分度圓直徑擺線針輪行星減速器16-1600.6-30BLD電動機功率、機型、減速比二級齒輪減速

20、器125-2500.6-30LC中心距V帶傳動減速器320-5000.6-5.5PV帶型號和根數4.3 凸緣法蘭的選用 凸緣法蘭一般焊接在攪拌容器封頭上，用于連接攪拌傳動裝置，也可兼作安裝、維修、檢查用孔。根據介紹的耐蝕性，凸緣法蘭可選用整體結構或襯里結構，密封面形式有突面（R或LR）和凹面（M或LM）兩種，其中LR和LM為襯里結構的密封面形式。凸緣法蘭可按HG-21564選用。本釜選用R型凸緣法蘭，見圖4-1、圖4-2。圖 4-1 R型凸緣法蘭圖 4-2 R型凸緣法蘭結構詳圖凸緣法蘭的連接尺寸和結構尺寸見表4-2；凸緣法蘭的密封面尺寸見表4-3。表4-2 凸緣法蘭的連接尺寸和結構尺寸（mm）

21、凸緣法蘭公稱直徑DN螺栓質量Kg數量螺紋碳鋼或整體不銹鋼不銹鋼襯里3002804454003253503665512M2022422628 表4-3 凸緣法蘭的密封面尺寸（mm）公稱直徑R型M型30032033044.54.4 選用安裝底蓋 安裝底蓋采用螺柱等緊固件與凸緣法蘭連接，是整個攪拌傳動裝置與容器連接的主要連接件。安裝底蓋的常用類型為RS和LRS型，其他結構（整體或襯里）、密封面形式（突面或凸面）以及攪拌軸的安裝形式（上裝式或下裝式），按HG-21565選用。本釜選用ML型，見圖4-3。圖4-3 RS和LRS型安裝底蓋 安裝底蓋的公稱直徑與凸緣法蘭相同，選取時應注意與凸緣法蘭的密封面結

22、合。類型確定后，安裝底蓋的結構尺寸由安裝底蓋公稱直徑、機架公稱直徑和攪拌軸軸徑三者確定。安裝底蓋的主要外形尺寸見表4-4。表4-4 安裝底蓋外形尺寸/mm安裝底蓋DN機架DNK螺柱孔螺紋孔S傳動軸軸徑螺紋孔數量數量數量30025044540122232050401762108M16 圖 4-4 安裝底蓋、機架、凸緣法蘭、軸封的組配安裝底蓋、機架、傳動軸、攪拌容器的組配見圖4-4，尺寸見表4-5。表 4-5 安裝底蓋、機架、傳動軸、攪拌容器系列組配/mm安裝底蓋DN機架公稱直徑DN攪拌容器DN傳動軸軸徑30405060708090100110120130140160300300300300700

23、80010004.5 機架的選用 立式攪拌設備傳動裝置是通過機架安裝在攪拌設備封頭上的，機架內應留有足夠的位置，以容納聯軸器、軸封裝置等部件，并保證安裝操作所需要的空間。大多數情況下，機架中間軸承裝置，以改善攪拌軸的支撐條件。 機架下端采用螺柱與安裝底蓋連接，機架的公稱直徑一般等于或小于安裝底蓋的公稱直徑。安裝底蓋與凸緣法蘭、機架和軸封有關系。 單支點機架的選用條件a) 電動機或減速器有一個支點，經核算可承受攪拌軸的載荷；b) 攪拌容器內設置地軸承，作為一個支點；c) 軸封本體設有可以作為支點的軸承；d) 在攪拌容器內，軸中部設有導向軸承，可作為一個支點的。 當按上述條件選用無支點機架時，減速

24、器輸出軸與攪拌軸之間采用彈性聯軸器連接；當不具備上述條件而選用無支點機架時，減速器輸出軸與攪拌軸之間采用剛性聯軸器連接。本釜選用WJ55型無支點機架見圖4-5，其相關數據見表4-6，表4-7。圖4-5 公稱直徑為250mm的單支點機架表 4-6 單支點機架尺寸機架公稱直徑傳動軸軸徑軸承型號機架質量H3005027031034032540012/224621283935404.6 聯軸器的選用常用的電機和減速機輸出軸與傳動軸之間及傳動軸與攪拌軸之間的連接，都是通過聯軸器連接的。常用的類型很多，選取剛性凸緣聯軸器。質量：13.1Kg。選用凸緣聯軸器，見圖4-6。其主要尺寸見表4-7。圖 4-6 凸

25、緣聯軸器表4-7 凸緣聯軸器主要尺寸/mm軸徑d許用扭矩/許用轉速/()質量/ 5016010040561600196013.1與凸緣聯軸器相配的軸頭見圖4-7，與凸緣聯軸器相配的軸頭尺寸見表4-8。圖 4-7 與凸緣聯軸器（C型）相配的軸頭 表 4-8 與凸緣聯軸器（C型）相配的軸頭尺寸/mm傳動軸軸徑d504816681444.54.7 軸封裝置 軸封是攪拌設備的一個重要組成部分。其任務是保證攪拌設備內處于一定的正壓和真空狀態以及防止物料溢出和雜質的摻入。鑒于攪拌設備以立式容器中心頂插式為主，很少滿釜操作，軸封的對象主要為氣體；而且攪拌設備由于反應工況復雜，軸的偏擺震動大，運轉穩定性差等特

26、點，故不是所有形式的軸封都能用于攪拌設備上。反應釜攪拌軸處的密封，屬于動密封，常用的有填料密封和機械密封兩種形式。他們都有標準，設計時可根據要求直接選用。本設計選用填料軸封。反應釜中應用的軸封結構主要有兩大類，填料箱密封和機械密封。本設計壓力及轉速不高，且為非腐蝕性或弱腐蝕性介質，考慮到填料密封具有結構簡單、制造要求低、維護保養方便等優點，故選用填料密封。型號：HG 221537.7碳鋼填料箱。第5章 工藝接管及附件選用5.1 工藝接管 當夾套用作冷卻時，冷卻水從夾套的底部進入，由夾套的上部排出；當夾套用蒸汽加熱時，蒸汽從夾套上部進入，由底部出口排出冷凝水。夾套接管結構見圖4-9。 液體出料管

27、a 液體出料管 b圖4-9 過夾套的接管結構當夾套裝設進氣管時，為防止氣體直接沖罐壁，可采取圖示（圖4-10）b結構 a b c圖4-10 夾套進氣接管5.2 人孔和手孔 手孔和人孔的設置是為了安裝、拆卸、清洗和檢修設備內部的裝置。手孔直徑一般為150-250mm，應使工人帶上手套并握有工具的手能方便的通過。手孔和人孔的種類較多，且大部分有標準。當設備的直徑大于900mm時，應開設人孔。人孔的形狀有圓形和橢圓形兩種。圓形手孔制造方便，應用較為廣泛。人孔的大小及位置應以人進出設備方便為原則，對于反應釜，還有考慮攪拌器的直徑，以便攪拌軸及攪拌器能通過人孔放入罐體內。本設計采用人孔，尺寸標準查HG/

28、T21516-20055.3 設備接口化工容器及設備，往往由于工業操作等原因，在筒體和封頭上需要開一些各種用途的孔。5.3.1 接管與管法蘭接管與管法蘭是用來與管道或其他設備連接的。標準管法蘭的主要參數是公稱直徑（）和公稱壓力（）。管子的公稱直徑和鋼管的外徑關系見表5-2：表 5-2 管子的公稱直徑和鋼管外徑關系公稱直徑1015202540506580100125鋼管外徑1418253245577389108133公稱直徑150200250300350400450500600鋼管外徑1592192733253774264805306305.3.2 補強圈 容器開孔后由于殼體材料的削弱，出現開孔

29、應力集中現象。因此要考慮補強。補強圈就是用來彌補設備殼體因開孔過大而造成的強度損失的一種常用形式。補強圈形狀應與被補強部分相符，使之與設備殼體密切貼合，焊接后能與殼體同時睡。補強圈上有一小孔，焊后同如壓縮空氣，以檢查焊縫的氣密性。補強圈的厚度和材料一般與設備殼體相同。5.4 視鏡視鏡主要用來觀察內物料及其反應情況，也可作為料面指示鏡，一般成對使用。其結構型式如圖5-1。當視鏡需要斜裝或設備直徑較小時，采用帶頸視鏡。本設計采用帶燈頸視鏡，主要尺寸見表5-3，材料見表5-4.圖 5-1 視鏡的結構形式表 5-3 主要尺寸/mm公稱直徑公稱壓力總質量，Kg防腐型防爆型防腐型防爆型1000.61801

30、50842042645.77.7表 5-4 視鏡材料件號名稱數量材料件號名稱數量材料1視鏡玻璃1硼硅玻璃（）4壓緊環12襯墊2石棉橡膠板5雙頭螺柱83接緣16螺母165.5設備總質量5.5.1 罐體和夾套總質量m1的計算 查表D-1得罐體筒體公稱直徑DN=1000mm，筒體厚度的筒體筒節每米質量為249kg。查表D-3得罐體封頭公稱直徑DN=1100mm，封頭的厚度的封頭的質量為90.5kg。查表D-1得，DN=1100mm，的夾套筒節每米質量為274kg。查表D-5得公稱直徑DN=1000mm，PN=0.25MPa的甲型平焊法蘭的凸面法蘭的質量為68.3kg，凹面法蘭的質量為65.9kg。其

31、他接管取800kg，則5.5.2傳動裝置總質量查表E-3得機架重83kg；查表得減速機重320kg；查表D-4得DN=200mm的凸緣法蘭重26kg；密封裝置及其他附屬件約為100kg；查表E-4得聯軸器重14kg。則 5.5.3物料重量計算取裝料系數=0.65，則操作容積為V操=0.65V=0.65m3有5.5.4冷卻水重量計算冷卻水充滿夾套的體積約為0.7 1.0=0.7m3，則 故設備總重量5.6支座 夾套反應釜多為立式安裝，最常用的支座為耳式支座。標準耳式支座（JB/T 4725-92）分為A型和B型兩種。當設備需要保溫或直接支撐在樓板上時選用B型，否則選擇A型。本設計選取B型，支座數

32、為4個，材料選擇Q345R。允許載荷為90KN。其主要尺寸見表5-5，其結構見圖5-2。支座質量為：15.7Kg 地腳螺栓：30-M24 表 5-6 B型耳式支座主要尺寸支座本體允許載荷高度使用容器公稱直徑底板筋板墊板螺栓支座質量d螺紋30200700-14001601001050205110825020083030M248.3圖 5-2 支座的結構形式每臺反應釜常用4個支座，但承重計算時，考慮安裝誤差造成的受力情況變壞，應按照兩個支座計算。（1）耳式支座實際承受載荷是近似算： (5-1) 式中 支座實際承受載荷，； 支座安裝尺寸，； 重心加速度，取； 水平力作用點至底板高度，； 不均勻系數，安裝3個支座時，取，安裝3個以上時，取； 設備總質量（包括