1、多層框架基礎拉梁設置的幾個問題 多層框架基礎拉梁設置的幾個問題 提交日期：2003-12-16 瀏覽: 3676 鋼筋混凝土多層框架房屋基礎拉梁的幾個問題 一、框架計算簡圖 無地下室的鋼筋混凝土多層框架房屋，獨立基礎埋埋置較深，在-0.05左右設有基礎拉梁時，應拉梁按層1輸入。以某學生宿舍為例，該項目為3層鋼筋混凝土框架結構，丙類建筑，建筑場地為類；層高3.3m，基礎埋深4.0m，基礎高度0.8m，室內外高差0.45m。根據抗震規范第6.1.2條，在8度地震區該工程框架房屋的抗震等級為二級。設計者按3層框架房屋計算，首層層高取3.35m，即假定框架房屋嵌固在-0.05m處的基礎拉梁頂面；基礎拉

2、梁的斷面和配筋按構造設計；基礎按中心受壓計算。顯然，選取這樣的計算生產力簡圖是不妥當的。因為，第一，按構造設計拉梁的斷面和配筋無法平衡柱腳彎矩；第二，混凝土結構設計規范（GB500102002）（以下簡稱混凝土規范第7.3.11條規定，框架結構底層柱的高度應取基礎頂面至首層樓蓋頂面的高度。工程設計經驗表明，這樣的框架結構宜按4層進行整體分析計算，即將基礎拉梁層按層1輸入，拉梁上如作用有荷載，應將荷載一并輸入。這樣，計算簡圖的首層層高為H14-0.8-0.05=3.15m，層2層高為3.35m，層3、4層高為3.3m。根據抗震規范第6.2.3條規定，框架柱底層柱腳彎矩設計應行乘以增大系數1.25

3、。當設拉梁層時，一般情況下，要比較底層柱的配筋是由基礎頂面處的截面控制還是由基礎拉梁處的截面控制?？紤]到地基土的約束作用，對這樣的計算簡圖，在電算程序總信息輸入中，可填寫地下室層數為1，并復算一次，按兩次計算結果的包絡圖進行框架結構底層柱的設計的配筋。 二、基礎拉梁層的計算模型不符合實際情況 基礎拉梁層無樓板，用TAT或SATWE等電算程序進行框架整體計算時，樓板厚度應取零，并定義彈性結點，用總剛分板的方法進行分析計算。有時雖然定義樓板厚度為零，也定義彈性結點，但未采用總剛分析，程序分析時仍然會自動按剛性樓面假定進行計算，與實際情況不符。房屋結構的平面不規則時，應特別注意這一點。 三、基礎拉梁

4、設計不當 多層框架房屋基礎埋深很大時，為了減小底層柱的計算長度和底層的位移，可在±0.00以下適當位置設置基礎拉梁，但不宜按構造要求設置，宜按框架梁進行設計，并按規范規定設置箍筋加密區。但就抗震而言，應采用短柱基礎方案。 一般來說，當獨立基礎埋置不深，或者埋置雖深但采用了短柱方案時，由于地基不良或柱子荷載差別較大，或根據抗震要求，可 沿兩個主軸方向設置構造基礎拉梁?；A拉梁截面高度可取柱中心距的1/121/18，截面寬度可取1/201/30。構造基礎拉梁的截面可取上述限值范圍內的下限，縱向受力鋼筋可取上述所連接柱子的最大軸力設計值的10%作為拉力或壓力來計算，當為構造配筋時，除滿足最

5、小配筋率外，也不得小于上下各214（二級鋼），箍筋不得小于8200。當拉梁上作用有填充墻或樓梯柱等傳來荷載時，拉梁截面應適當增加，算出的配筋應和上述構造配筋疊加。構造基礎拉梁頂標高通常與基礎頂標高或者短柱頂高相同。在這種情況下，基礎可按偏心受壓構件計算。 當框架結構底層層高不大或埋置不深時，有時要把基礎拉梁設計得比較強大，以便用拉梁平衡柱底彎矩。這時，拉梁正彎矩鋼筋應全部拉通，負彎矩鋼筋至少應在1/2跨拉通。拉梁正負彎矩在框架柱內的錨固、拉梁箍筋的加密及有關抗震構造要求與上部框架梁完全相同。此時拉梁宜設置在基礎頂部，不宜設置在基礎頂面之上，基礎則可按中心受壓設計。 地下室與基礎設計應注意的問題

6、 提交日期：2004-03-11 瀏覽: 22807 地下室與基礎設計應注意的問題 1. 地下工程防水混凝土底板混凝土墊層應按地下工程防水技術規范（GB501082001）要求不應小于C15，厚度不應小于100 mm，在軟弱土層中的厚度不應小于150mm。防水混凝土結構厚度不應小于250mm。 2. 地下工程防水混凝土迎水面鋼筋保護層厚度地下工程防水技術規范（GB501082001）要求不應小于50mm。并應進行裂縫寬度的計算，裂縫寬度不得大于0.2mm，并不得貫通。設計中許多設計人將地下室防水結構構件的計算彎距調幅、有的下端按鉸接、有的未考慮荷載分項系數、多層時未按多跨連續計算等，也不進行裂

7、縫計算，導致違背強條。 3. 地下室外墻與底板連接構造不合理；外墻鋼筋的搭接不符合混凝土結構設計規范（GB500102002）根據縱向鋼筋搭接接頭面積百分率修正搭接長度的要求。 4. 地下室外墻設計中應考慮樓梯間，車道等支承條件不同的外墻計算與設計，不能與一般外墻相同。當頂板不在同一標高時，應注意外墻上部支座水平力的傳遞問題。 5. 地下水位較高時，應特別注意只有地下室部分和地面上樓層不多時的抗浮計算，采用樁基時應計算樁的抗拔承載力。 6. 高層地下室采用獨立柱基或條基加抗水底板時，應在抗水板下設褥墊，以保證實際受力與設計計算模型相同。 7. 地基基礎設計等級為甲級、乙級的建筑物應按建筑地基基

8、礎設計規范(GB 500072002)3.0.2條進行地基變 形設計。 8. 對建筑在施工期間及使用期間的變形觀測要求，設計人普遍不夠重視。變形觀測工程范圍根據建筑地基基礎設計規范(GB 500072002)第10.2.9 條（強條），下列建筑物應在施工期間及使用期間進行變形觀測。 a. 地基基礎設計等級為甲級的建筑物； b. 復合地基或軟弱地基上的設計等級為乙級的建筑物； c. 加層、擴建建筑物； d. 受鄰近深基坑開挖施工影響或受場地地下水等環境因素變化影響的建筑物； e. 需要積累建筑經驗或進行設計反分析的工程。 觀測的方法和要求，要符合國家行業標準建筑變形測量規程 （JGJ/T 897

9、）的規定。 9. 沉降縫基礎與偏心基礎： 砌體結構的沉降縫基礎作成下圖形式：根據力的平衡原理，大部分基礎存在零壓力區，所設計基礎不能提供設計所需的地基承載力。許多柱邊與基礎對齊的偏心柱基也同樣存在問題。零應力區不能滿足建筑抗震設計規范GB 500112001第4.2.4條的要求。 10. 防潮層以下墻體采用水泥砂漿時應注意驗算其強度。（因為水泥砂漿對強度的折減）。 11. 個別工程的柱基高度不滿足柱縱向鋼筋的錨固長度要求。柱基的抗沖切、抗剪不夠。 12. 墻下條形基礎相交處，不應重復計入基礎面積。 13. 砌體結構的地下室問題。 14. 地基承載力應為特征值。 地基基礎設計時，所采用的荷載效應

10、最不利組合與相應的抗力限值應按下列規定：（建筑地基處理技術規范JGJ792002 第3.0.4條） A 按地基承載力確定基礎底面積及埋深或按單樁承載力確定樁數時，傳至基礎或承臺底面上的荷載效應應按正常使用極限其對應荷載效應的標準組合。相應的抗力應采用地基承載力特征值或單樁承載力特征值。 B 計算地基變形時，傳至基礎底面上的荷載效應應按正常使用極限狀態下荷載效應的準永久組合，不應計入風荷載和地震作用。相應的限值應為地基變形允許值。 C 計算擋土墻土壓力、基礎或斜坡穩定及滑坡推力時，荷載效應應按承載能力極限狀態下荷載效應的基本組合，但其分項系數均為1.0。 D 在確定基礎或樁臺高度、支擋結構截面、

11、計算基礎或支擋結構內力、確定配筋和驗算材料強度時，上部結構傳來的荷載效應和相應的基地反力，應按承載力極限狀態下荷載效應的基本組合，采用相應的分項系數。 15. 地下一層墻體能否作為筏板的支座問題。這個問題在磚混及混凝土結構中都存在。 16. 基礎零應力區的面積問題：高寬比大于4的高層建筑，在地震作用下基礎底面不宜出現拉應力；其他 建筑，基礎底面與地基土之間零應力區面積不應超過基礎底面面積的15%。在設計輕鋼結構時，應特別注意。 梁在PMCAD輸入的方法詳述 提交日期：2005-03-31 瀏覽: 2 次梁在PMCAD主菜單1和主菜單2的不同輸入方法的比較分析 次梁可在PMCAD主菜單1中和其它

12、主梁一起輸入，程序上稱為“按主梁輸入的次梁”，也可在PMCAD主菜2的“次梁布置”菜單中輸入，此時不論在矩形或非矩形房間內均可輸入次梁，但只能以房間為單元輸入，輸入方式不如在PMCAD主菜單1中方便。 次梁在主菜單1輸入時，梁的相交處會形成大量無柱聯接節點，節點又把一跨梁分成一段段的小梁，因此整個平面的梁根數和節點數會增加很多。因為劃分房間單元是按梁進行的，因此整個平面的房間碎小，數量眾多。次梁在主菜單2輸入時，次梁端點不形成節點，不切分主梁，次梁的單元是房間兩支承點之間的梁段，次梁與次梁之間也不形成節點，這時可避免形成過多的無柱節點，整個平面的主梁根數和節點數大大減少，房間數量也大大減少。因

13、此，當工程規模較大而節點，桿件或房間數量可能超出程序允許范圍時，把次梁放在主菜2輸入可有效地、大幅度減少節點、桿件和房間的數量。 在主菜單1中輸入次梁（簡稱當主梁輸）和在主菜單2中輸入的次梁（簡稱當次梁輸）在程序處理上有很多不同點，計算和繪圖結果也會不同。 1、導荷方式 作用于樓板上的恒活荷是以房間為單元傳導的，次梁當主梁輸時，樓板荷載直接傳導到同邊的梁上。當次梁輸時，該房間樓板荷載被次梁分隔成若干板塊，樓板荷載先傳導到次梁上，該房間上次梁如有互相交叉，再對次梁作交叉梁系分析（交叉梁系僅限于本房間范圍），程序假定次梁簡支于房間周邊，最后得出每次梁的支座反力，房間周邊梁將得到由次梁圍成板塊傳來的

14、線荷載和次梁集中力。 兩種導荷方式的結構總荷載應相同，但平面局部會有差異。 2、結構計算模式 在PM主菜單1中輸的次梁將由SATWE、TAT進行空間整體計算，次梁和主梁一起完成各層平面的交叉梁系計算分析，其它要特征是次梁交在主梁的支座是彈性支座，有豎向位移。有時，主梁和次梁之間是互為支座的關系。 在PM主菜單2輸入的次梁按連續梁的二維計算模式計算。計算時，次梁鉸接于主梁支座，其端跨一定鉸支，中間跨連續。其各支座均無豎向位移。 3、梁的交點的連接 按主梁輸的次梁與主梁為剛接連接，之間不僅傳遞豎向力，還傳遞彎矩和扭矩。特別是端跨處的次梁和主梁間這種固端連接的影 響更大。當然用戶可對這種程序隱含的連

15、接方式人工干預指定為鉸接端。 PM主菜2輸的次梁和主梁的連接方式是鉸接于主梁支座，其節點只傳遞豎向力，不傳遞彎矩和扭矩。對于其端跨計算支座彎距一定為0。 4、梁支座負彎矩調幅 在SATWE、TAT計算時對PM主菜單1中輸的次梁均隱含設定為“不調幅梁”，此時用戶指定的梁支座彎矩調整系數僅對主梁起作用，對不調幅梁不起作用。如需對該梁調幅，則用戶需在“特殊梁柱定義”菜單中將其改為“調幅梁”。 在PM主菜單2輸入的次梁按連續梁計算，均可讀取用戶設定的調幅系數進行調幅。 5、繪梁施工圖前對梁的相交支座的支座修改 次梁按主梁輸入時： 在PM主菜單1當作主梁輸入的次梁，經過三維程序計算后，程序不一定認定他是

16、次梁。 此時程序判定次梁的過程是： 對每個無柱節點需要判斷為“支座”（用三角形表示）或“連通”（用園圈表示），該節點處于負彎矩區的為支座，為正彎矩區的為連通。 支座時，梁本身應為次梁，支座梁則為主梁。 連通時，連通節點兩端的兩跨梁將合并為一跨，成為主梁，節點上的另一方向梁成為次梁。 支座時，施工圖上的梁下部鋼筋在支座錨固長度僅為15倍鋼筋直徑。因處于負彎矩區而按非受拉錨固設計。連通時，該節點兩端的梁下鋼筋必然在節點下連通，程序不會出現錨入支座節點，因為處于受拉區。 對處于端跨的次梁（支承在梁支座上），程序需將其判斷為“懸挑梁”或是“端支承梁”。 當端跨梁下無正彎矩，全跨均作用負彎矩時，程序判定

17、該端跨為挑梁，在該跨端部用園圈表示。反之，程序認定該跨為端支承梁，在該跨端部用三角支座表示。 對如上程序自動判定的支座狀況，一般人工應做干預修改。在中間跨，把支座改為連通將合并梁跨，施工圖設計偏于安全。一般不應將連通改為支座。對于交叉梁系，更應注意把有些支座改為連通，才能得到符合實際的施工圖設計。 次梁按次梁輸入時： 對于在PM主菜單2輸入的次梁，其跨度、跨數都已確定，與在PM主菜單1輸入的主梁相交處，其本身是次梁的性質不能修改，其支座處的梁肯定當作主梁處理，也就是說，對這種次梁，一般沒有修改支座的問題。 6、三維空間程序的活荷載不利布置計算 按主梁方式輸入的次梁，將在層平面上形成大量的房間。

18、SATWE、TAT的活荷不利布置計算是按每個房間逐個布置活載的過程，這時可能造成活荷不利 計算過于繁瑣費時。按次梁方式輸入的次梁，層平面上形成的房間均為不考慮 次梁劃分的大房間，其活荷不利布置計算更快捷。 7、樓板配筋 由于板底鋼筋的配置是以房間為單元進行的，按主梁方式輸入次梁的房間可能過多過密，此時作樓板配筋施工圖時，一般不應采用“逐間布筋”或“自動布筋”的方式，因為這種方式的板底鋼筋是細碎的小段筋。一般應采用“通長配筋”菜單將板底鋼筋按不同范圍拉通配置。PKPM結構設計使用心得 提交日期：2005-03-11 瀏覽: 2 1.在PM中如果有定義錯層梁的話，如果錯層高差太大，會導致TAT檢查

19、出現“有多余節點，必須刪除”的錯誤。（若PM中定義錯層梁，錯層高差不能太大） 2.如果斜桿高度大于層高，可能會導致TAT數據檢查出現“有水平支撐，無法計算”的錯誤。（斜桿高度不能大于層高） 3.如果定義的工作目錄名太長，可能會導致一系列問題，例如：.T文件無法轉換為.dwg文件。（工作目錄名不能太長） 4.PKPM生成的.dwg文件字體是兩邊對齊，在PKPM的安裝目錄cfg中有ET.lsp程序，可以在AUTOCAD中調用，將文字改為左對齊、右對齊，居中等格式。 5.在PKPM系統中，輸入樓板厚度的唯一作用是計算樓板配筋，別無他用。對于TAT或SATWE，因為已經假設了樓板在平面內無限剛，平面外

20、剛度為零，樓板厚度對于剛度計算不起作用。所以大家使用TAT或SATWE時，應考慮該假定的合理性。 6.在PKPM.ini文件中定義了斜桿豎向約束作用，如果斜桿變形或應力較大，大家應慎重取值考慮。 7.關于錯層，PKPM中，如果樓板相錯500以上，一般要按錯層考慮。錯層時，應在PM中按兩個標準層進行輸入，TAT和SATWE會自動形成錯層數據。如果按一層輸入并考慮錯層影響，應該在TAT或SATWE中，定義彈性節點等措施。 8.關于節點太近，如果在PKPM輸入時，不進行軸線簡化，在節點較多較密的情況下，程序會提示節點太密（小于150）。此時應進行軸線簡化調整，使上下節點盡量對齊。哪怕相近節點不在同一

21、層，也會對后面的計算產生影響。（節點不能太密小于150 ，應進行軸線簡化調整） 9.關于斜梁、斜桿及斜柱，PKPM中，斜柱、支撐均按斜桿考慮，斜梁和普通梁一樣，承受彎矩而無剪力。 10、特殊梁、柱、支撐定義，采用異或方式，即原有屬性再次定義則取消原屬性。舉例：一下端鉸接支撐要想定義為兩端鉸接，應該先再次定義下端鉸接，此時上下端均為剛接，然后定義兩端鉸接。 11.TAT輸出的構件內力正負號說明： TAT輸出的構件內力，其正向的取值一般是遵循右手螺旋法則，但為了讀取、識別的方便和需要，TAT在輸出的內力作了 如下處理：結構設計說明中應注意及存在的一些問題 提交日期：2004-03-11 瀏覽: 2

22、2338 結構設計說明中應注意及存在的一些問題 建筑抗震設防分類不清，個別設計不能正確地對建筑物進行抗震設防分類。 嚴格按建筑抗震設防分類標準（GB 50223-95）的規定執行。設計人應領會標準的內涵，分析建筑的性質、規模、特點、對社會的影響等因素，合理進行分類。特別應注意a.廣播、電視和郵電通信建筑；b.城市抗震防災建筑（醫院、消防車庫、采供血機構的建筑等）：c.博物館、大型體育館（6000座位）、大型影劇院（1200座位），大型商場（年營業額1.5億以上，固定資產0.5億以上，建筑面積1萬平方米以上,三個條件均滿足）等民用建筑。(大底盤建筑，當其下部屬于大型零售商場的乙類建筑范圍時，一般

23、可將其及與之相鄰的2層定為加強部位，按乙類進行抗震設計，其余各層可按丙類進行抗震設計。 確定抗震等級時忽視主體與裙房之間有無設縫，籠統按高層部分來定抗震等級。當高層部分與裙房之間不設縫時，應按高層部分來定抗震等級；當兩者之間設有縫時，高層和裙房應按各自的情況確定抗震等級。 地下室的抗震等級：應按建筑抗震設計規范（GB 500112001）6.1.3條或高層建筑混凝土結構技術規程（JGJ32002）4.8.5條，既：當地下室頂板作為上部結構的嵌固部位時（應滿足建筑抗震設計規范6.1.14條），地下一層的抗震等級應與上部結構相同，地下一層以下的抗震等級可根據具體情況采用三級或更低等級。地下室中無上

24、部結構的部分，可根據具體情況采用三級或更低等級。 混凝土結構的抗震等級定錯。主要是：框支剪力墻不區分底部加強區與非加強區的抗震等級。對短肢剪力墻、復雜高層建筑結構（帶轉換層的結構、帶加強層的結構、錯層結構、連體結構）的抗震等級提高重視不夠。 基礎的安全等級與建筑物的安全等級不同，應按各自的規范來確定安全等級。 結構設計使用年限與建筑施工圖矛盾。根據建設工程質量管理條例，要注明工程合理使用年限，一般工程結構標注設計使用年限（定義：設計規定的結構或結構構件不需進行大修即可按其預定目的使用的時期）為50年（應根據建筑結構可靠度設計統一標準GB500682001第1.0.5條 強條，見下表），而建筑施

25、工圖定為100年（例如：一般高層，其根據民用建筑設計通則第1.0.4條，為建筑耐久年限），兩者矛盾。若結構使用年限定為100年，則結構要符合另外的要求或采取專門的有效措施。 設 計使用年限分類 類別 設計使用年限（年） 示例 1 5 臨時性結構 2 25 易于替換的結構構件 3 50 普通房屋和構筑物 4 100 紀念性建筑和特別重要的建筑結構 廈門一家甲級院的結構統一做法 提交日期：2004-02-03 瀏覽: 18142 結構統一做法 1 設計前提條件 1.1 建筑物安全等級（地基規范）：地基基礎設計等級為丙級。 1.2 建筑物重要性類別（抗震規范）：丙類。 1.3 建筑結構安全等級：二級

26、。 1.4 抗震設防烈度：6度；設計基本地震加速度值0.05g。 1.5 設計地震條件：地震分組為第二組。 1.6 建筑場地類別為類。 1.7 抗震等級：框架四級。 2 結構荷載條件 2.1 風荷載 A、基本風壓取0.8 KN/ B、體型系數：1.4 C、地面粗糙度：B類 2.3 樓面活荷載不折減 2.4 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 27.00 2.5 周期折減系數: TC = 0.7 2.6 考慮活荷不利布置； 梁跨中彎矩增大系數： BM = 1.00 2.7 中梁剛度增大系數： BK = 2.0 2.8 梁端彎矩調幅系數： BT = 0.85 2.9 計算重力荷載代表值活荷質量

27、折減系數(兩處): 4.6 地梁配筋時，鋼筋放大系數上下均取1.05;歸并系數1.1; 基礎歸并系數0.3 5.1 柱 5.1.2柱筋放大系數1.1,歸并系數0.3; 5.1.3 柱縱筋最小配筋率0.9%: 400X400：816 450X450：818或1216 500X500：1216 600X600：1220或1618 700X700: 1620或2018 5.1.4 柱縱筋間距不大于200 5.1.5 縱筋盡量用20，最大不超過25 5.1.6 箍筋盡量用8，當8100不夠時可用至10； 原則上，箍筋不采用12，否則需說明加大保護層厚度。 5.1.7 箍筋加密區用100;非加密區用20

28、0；角柱箍筋非加密區用150； 5.1.8 底層箍筋全長加密 5.1.9柱按雙偏壓計算 5.1.10注意短柱要全長加密 5.2 梁 5.2.1 用平法表示梁配筋，當梁布置密集時，可分為縱向梁，橫向梁兩張圖。梁上下筋放大系數1.05,歸并系數0.1。主次梁交接處，吊筋需表示。梁上起柱處，要表示。 5.2.2 梁寬250、其他次梁可小于250，跨度大于8000可用300；梁高1/8-1/12;斷面尺寸控制辦法：計算時用TAT，看計算結果配筋圖內的配筋率圖；要求全截面配筋率1.5-1.7之間。 5.2.4貫通全跨的上、下縱向筋各不小于214 5.2.5縱筋盡量用20及18，最大不超過25；一排根數不

29、超過4，當配筋面積大時可做至二排或三排（第三排鋼筋不超過2根） 5.2.6 梁跨度小于3000，縱向鋼筋通長設置；梁跨度3000-4000，第一排縱向鋼筋通長設置，如相鄰跨跨度不小于6000，則所有縱向鋼筋通長設置。 5.2.7 梁箍筋框架梁不小于8200；次 梁不小于6200。梁端箍筋加密區長度為1.5倍梁高且不小于500，加密筋直徑8，間距：hb/4、8d、150三者取小值。 5.2.8 如計算需配受扭筋則扭筋間距200： 梁高400-450不少于2根（雙邊）； 梁高500-650不少于4根（雙邊）； 梁高700-850不少于6根（雙邊）； 梁高900-1050不少于8根（雙邊）； 5.2

30、.9 扭筋面積分配辦法： 梁高400：扭筋面積上中下分別為1/3,1/3,1/3 梁高>400：扭筋面積上中下分別為1/4,1/2,1/4 5.2.10裂縫寬度要求：樓面0.3；屋面0.2 5.3 板 5.3.4 板配筋圖用PKPM生成，板上下筋放大系數1.05。板鋼筋不編號，整跨板配筋可編號。邊支座設鉸接；板面有高差設固端。板圖內需表示構造柱。 5.3.5裂縫寬度要求：樓面0.3；屋面0.2 5.3.6 板鋼筋受拉鋼筋最小配筋率0.27%，分布筋配筋率不小于0.15%： 6 施工圖內容及統一要求 6.1板面開洞及周邊加筋； 6.2板面標高不同時要有表示或注明標高。 6.5鋼筋的

31、錨固、搭接長度在結構總說明中統一說明，不在各張施工圖中說明。二、空間計算程序部分 1、PKPM幾個空間程序的不同（這是我們這次學習班一個學員提的問題） 現在，PKPM程序擁有的空間計算程序有三個，即TAT、SATWE、PMSAP 1）、TAT-它是一個空間桿件程序，對柱、墻、梁都是采用桿件模型來模擬的，特殊的就是剪力墻是采用薄壁柱原理來計算的，在它的單元剛度矩陣中多了一個翹曲的自由度'，相應的力矩多了雙力矩。因此，在用TAT程序計算框剪結構、剪力墻結構等含鋼筋混凝土剪力墻的結構都要對剪力墻的洞口、節點做合理的簡化，有點讓實際工程來適應我們的計算程序的味道。作這種簡化都是因為分析

32、手段的局限所制（資料書的P129）。當然，在作結構方案時，對結構作這樣的調整對建筑結構方案的簡潔、合理有很大的好處。它的樓蓋是作為平面內無限剛、平面外剛度不考慮的假設。在新版的TAT程序中，允許增設彈性節點，這種彈性節點允許在樓層平面內有相對位移，且能承擔相應的水平力。增加了這種彈性節點來加大TAT程序的適用范圍，使得TAT程序可以計算空曠、錯層結構。 2）、SATWE-空間組合結構有限元程序，與TAT的區別在于墻和樓板的模型不同。SATWE對剪力墻采用的是在殼元的基礎上凝聚而成的墻元模型。采用墻元模型，在我們的工程建摸中，就不需要象TAT程序那樣做那么多的簡化，只需要按實際情況輸入即可。對于

33、樓蓋，SATWE程序采用多種模式來模擬。有剛性樓板和彈性樓板兩種。SATWE程序主要是在這兩個方面與TAT程序不同。 3 ）、PMSAP-是一個結構分析通用程序。當然，它是偏向于建筑的，但它是一個發展方向?，F在的比較著名的通用計算程序有：SAP84、SAP91、SAP2000、ANSYS、ETABS等程序，這些程序各有特長。 2、程序的參數及選擇開關 1）、PMCAD中的參數 （1）總信息： 結構體系、結構主材：主要是不同的結構體系有不同的調整參數。 地下室層數：必須準確填寫，主要有幾個原因，風荷載、地震作用效應的計算必須要用到這個參數，有了這個參數，地下室以下的風荷載、水平地震效應就沒有往下

34、傳，但豎向作用效應還是往下傳遞。地下室側墻的計算也要用到。底部加強區也要用到這個參數。 與基礎相連接的下部樓層數：要說明的是除了PM荷載和最下層的荷載能傳遞到基礎外，其他嵌固層的基腳內力現在的程序都不能傳遞到基礎。 （2）、材料信息：其他與老的程序一樣填法，就是鋼筋采用了新規范的新符號。 （3）地震信息 設計地震分組：就是老的抗震規范的近震、遠震。按抗震規范的附錄A選擇即可。內江的三縣兩區都是第一組，6度區，設計基本地震加速度為0.05g。 場地類別：程序是“場地土類型”，按地基基礎規范的3.0.3條的4款，應該是“場地類別”。建筑抗震設計規范的3.3.2、3.3.3條也是提的“建筑場地”，而

35、不是“場地土”。一般的地質勘察報告要提出此參數的。 計算震型個數：這個參數需要根據工程的實際情況來選擇。對于一般工程，不少于9個。但如果是2層的結構，最多也就是6個，因為每層只有三個自由度，兩層就是6個。對復雜、多塔、平面不規則的就要多選，一般要求“有效質量系數”大于90%就可以了，證明我們的震型數取夠了。 這個“有效質量系數”最先是美國的WILSON教授提出來的，并且將它用于著名的ETABS程序。 高層建筑混凝土結構技術規程的5.1.13-2條要求B級高度的建筑和復雜的高層建筑“抗震計算時，宜考慮平扭藕連計算結構的扭轉效應，振型數不應小于15，對多塔樓結構的振型數不應少于塔數的9倍，且計算振

36、型數應使振型參與質量不少于總質量的90%” 周期折減系數：這個參數是根據高層建筑混凝土結構技術規程的3.3.16條（強條）要求，按3.3.17條進行折減的。 框架：0.60.7 框剪：0.70.8 剪力墻：0.91.0 （4）風荷載： 修正后基本風壓：根據建筑結構荷載規范的7.1.2條，對與高層、高聳以及對風荷載比較敏感的其他結構，基本風壓應適當提高，并應由有關的結構設計規范具體規定。按高層建筑混凝土 結構技術規程的3.2.2條，對與特別重要或對風荷載比較敏感的高層建筑，其基本風壓應按100年重現期的風壓值采用。按規范的解釋，房屋高度大于60m的都是對風荷載比較敏感的高層建筑。 2）、TAT的

37、參數及開關 （1）、用TAT程序計算建模應注意的幾點： 剪力墻必須要有洞口，不能形成封閉“口”字形。這樣在構件截面上的剪力流才有進口和出口，否則，程序無法對構件進行計算。這是TAT程序對薄壁柱數學模型模擬的要求。 剪力墻內的洞口要求要上下對齊，且要有規律性。如果不這樣，那么內力的傳遞將通過節點間剛域來傳遞，這與實際有時很大差別，引起很大的計算誤差。且洞口布置不規律，計算結果具有很大的突變性。 （2）、參數：在PM參數中說過的就不在說了。 柱的計算長度：程序中增加了一個選項“柱長度系數按混凝土土規范的7.3.11-3計算。以前老程序是按表7.3.11-1和表7.3.11-2采用的。7.3.11-

38、3條是新規范新增的?！爱斔胶奢d產生的彎矩設計值占總彎矩設計值的75%以上時，框架柱的計算長度 lo 可按公式7.3.11-1和公式7.3.11-2計算結果的較小者取值。 這是因為近年來對框架結構二階效應的研究表明，豎向荷載在有側移的框架中引起的P-效應只增大有水平荷載在柱端截面中引起的彎矩 Mh，而原則上不增大由豎向荷載引起的彎矩 Mv。因此，框架柱柱端考慮二階效應后的總彎矩應是： M=Mh+s*Mv（1-1） 式中s為反映二階效應增大Mh幅度的彎矩增大系數。但在傳統的lo法中，是用同時增大Mv和Mh的，即： M=（Mh+Mv）（1-2） 因此，如果要使所求的總彎矩相等，那么必然有： s&a

39、mp;gt; 與s相應的lo也就必然比與相應的lo取得大一點。 對于一般工程中的多層框架結構，（在 Mv/Mh為常見比例，即>1/3，框架節點的柱梁線剛度的比例也為常見值時）按規范表7.3.11-2的lo計算出的再按1-2公式計算出的彎矩和按規范7.2.11-3條計算出的lo在按公式1-1算出的彎矩，兩者差異不大。所以在一般多層框架，沒有特殊的水平荷載和特殊的框架節點情況下，采用7.2.11-2和7.2.11-3計算的lo對計算結果沒有大的影響。 但是，對于Mv/Mh<1/3或梁注線剛度相差較大的情況下，采用7.2.11-2條計算的lo對計算結果就很大的影響了，而且是偏于不安全的，所以在這種情況下就要求采用7.2.11-3計算。建議都采用7.2.11-3計算。 本來規