1、碧桂園陶園 施工升降機接料平臺施工方案碧桂園陶園項目工程施工升降機接料平臺搭設施工方案編制人審核人批準人編制單位：江蘇南通二建集團有限公司碧桂園陶園項目部日期：2017年8月目錄一、工程概況2二、編制依據2三、施工計劃21、施工進度計劃22、材料與設備計劃3四、接料平臺搭設施工工藝技術31、技術要求32、搭設要求43、拆除要求44、施工程序5五、施工安全技術措施61、高空墜落62、物體打擊63、架體倒塌6六、接料平臺勞動力計劃7七、接料平臺計算書及相關圖紙7【計算書】7【節點圖】25一、工程概況本工程位于鄭州中牟綠博組團，西鄰錦榮路、北抵規劃富貴四路、東臨規劃牡丹一街、南鄰規劃永盛北街。總建筑

2、面積56765.38平方米。1#樓地上25層，建筑高度78.6m；6#樓地上26層，建筑高度79.3m。考慮材料的垂直運輸，1#、6#樓分別布置1臺施工升降機、擬定施工升降機安裝高度分別為80.9m（1#樓）、80.3m（6#樓）；安裝高度均為54節標準節高。本方案主要針對施工升降機接料平臺搭設編制。施工電梯性能參數表單個梯籠尺寸長3.0×寬1.5×高2.50m單籠額定載荷2000Kg額定提升速度36m/min電源功率（KVA）2×3×13標準節尺寸0.65×0.65×1.508 m二、編制依據本工程施工組織設計及其他相關設計圖紙、變

3、更等建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-2016建筑施工腳手架安全技術統一標準GB51210-2016鋼結構設計規范（GB50017-2003）建筑施工手冊第5版建筑施工腳手架實用手冊施工升降機安全規程（GB10055-2007）建筑結構荷載規范（GB50009-2012）SCD200/200施工升降機使用說明書三、施工計劃1、施工進度計劃施工進度計劃表日歷天 工序8月9月10月5101520253151015202531510152025316#樓接料平臺 6#樓平臺防護門1#樓接料平臺1#樓平臺防護門2、材料與設備計劃接料

4、平臺架、連墻桿、卸荷拉桿及預埋插管均應采用48×3.0mm的鋼管。并應符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合國家標準碳結構鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規定。接料平臺架采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。接料平臺架木腳手板應符合JGJ130中的材質要求。為確保工程安全，防護門安裝170cm高，使待乘人員無法探頭，減少意外事故發生；防護門中間20cm金屬板材部位安裝插銷鎖，防護門用鋼板網封閉，防止施工人員伸手開門開鎖，防護門鎖安裝在防護門外側

5、，由電梯內操作人員控制，樓層待乘人員無法打開。注意防護門只允許向結構方向開啟。為了方便快捷合理地對升降機進行調度，提高運行效率。各樓層安裝對應樓層呼叫器，即安裝在兩樘防護門中間隔板上，司機根據樓層呼叫器顯示及語音提示知道那一層有呼叫，以便進行應答操作。四、接料平臺搭設施工工藝技術1、技術要求本工程采用SC200200施工電梯，接料平臺方案根據腳手架方案進行搭設和施工，懸挑層次以及腳手架的懸挑及有關節點全部按腳手架方案進行施工。接料平臺架基礎同腳手架搭設在地下室頂板上。接料平臺對應的每層樓面處必須設置連墻桿，連墻桿預埋插管埋深不得小于250mm。接料平臺每層應滿鋪木腳手板，腳手板應與架體綁扎牢固

6、，且靠近升降機一側應高于靠近建筑物一側2030mm。接料平臺在架體兩側及正面外側兩立桿之間應按標準設置扶手、靠近欄桿及擋腳板。接料平臺外側與電梯吊籠預留不大于100mm間距，便于層站材料的裝卸以及確保電梯吊籠上下安全運行。2、搭設要求相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，其在高度方向上錯開的距離不得小于500mm，對接扣件開口應朝內。當平臺架搭至連墻件的構造點時，應及時作連墻拉結。除立桿外，其余桿件應采用整根鋼管搭設，嚴禁對接使用。縱向水平桿設置在立桿內側，橫向水平桿內端頭距離墻面為50mm。縱向掃地桿固定在距底座上方200mm的立桿上，橫向掃地桿應固定在緊靠縱向地桿下方的立桿上。連墻桿設置于平

7、臺架沿建筑物側立桿豎直距離主節點不大于200 mm處，連墻桿水平設置，或稍向下斜，要求傾斜角度不得大于10度。卸載拉桿應與平臺架外側立桿連接。卸載拉桿上端應與參埋桿連接牢固。卸載拉桿與立桿連接處應靠近主節點，平臺架卸載層應加設水平斜桿，形成幾何不變形體系。之字型橫向斜撐的旋轉扣件距離主節點不大于100 mm。扣件規格必須與鋼管外徑相符。螺栓擰進扭力矩不應小于40N.m，且不應大于65N.m。各桿件端頭伸出扣件蓋邊緣的長度為100mm。擋腳板應鋪設在立柱內側。3、拆除要求拆除作業必須按先搭后拆原則由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。連墻桿及卸載拉桿必須隨架體逐層拆除，嚴禁先將連墻桿或卸載拉桿整層

8、或數層拆除后再拆架體。當拆除至下部最后一根立桿高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。拆除時，各構配件應通過人工傳遞或運輸至地面，嚴禁將構配件拋至地面。4、施工程序、施工前的準備 接料平臺搭設及拆除前應編制施工方案，并對搭設人員進行安全技術交底。 應對鋼管、扣件、腳手板進行驗收，嚴禁使用不合格產品。、地基與基礎按照接料平臺架設計的立桿縱向距、橫向距進行放線、定位。放置墊板共兩塊，每塊為4m×0.2m×0.05m。將底座準確地安放在定位線上。、接料平臺架的搭設:架體搭設流程：立桿縱向掃地桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平

9、桿連墻桿（每樓層設置一組）第三步縱向水平桿依以上順序直至施工需要高度。之字型斜撐、扶手、中欄桿及八字撐應隨架體的升高同步搭設。需要設卸載拉桿的架體應同步搭設卸載拉桿。腳手板的鋪設在接料平臺架每層沿縱向鋪設腳手板，用鍍鋅鋼絲將腳手板與平臺架體綁扎牢固。踢腳板及防護網的鋪設在平臺架接料層兩側面及防護門間的空檔處設置踢腳板和防護網，并與平臺架體綁扎牢固。防護門的安裝 將防護門安裝在靠近施工電梯口兩側的立柱上。4、接料平臺架的拆除 拆除平臺架應全面檢查架體的扣件連接、連墻件、卸載拉桿等是否符合構造要求，并對施工人員進行安全技術交底。清除架體上的雜物及地面的障礙物。按拆除方案拆除平臺架，在拆除作業中應嚴

10、格遵循拆除要求中的規定。五、施工安全技術措施1、高空墜落 開工前必須針對各施工部位的實際狀況編制具有針對性、可操作性的安全技術措施，并進行交底。 操作面滿鋪腳手板，不允許出現“探頭板”。 搭設平臺架時，必須配戴安全帶。 接料平臺外側必須按規范搭設防護欄桿。  拆除腳手架時，嚴格按照擬定拆除次序拆除，并配戴安全帶。2、物體打擊 進入施工現場必須正確配戴合格的安全帽。 通道口搭設防護棚。 施工時高空作業人員嚴禁往下拋扔物品。 盡量避免交叉作業，有交叉作業時設專人進行監督指揮。 3、架體倒塌

11、 嚴格按施工方案進行施工，技術、安全、工程人員定期進行符合性和安全性檢查。 滿足腳手架搭設中掃地桿、連接點、搭接、對接、剪刀撐等構造要求。 不能隨意加大平臺架上的荷載。六、接料平臺勞動力計劃操作人員必須按國家有關規定經專門的安全技術培訓，取得建筑施工特種作業操作資格證書，持證上崗。組織保障措施序號姓 名性別職務/工種證書備注證書編號有效期1范輝男項目經理蘇建安B（2010）06302122018-09全面負責2蔡東輝男項目質安蘇建安C（2013）06304782019-09監督檢查與驗收3王順發男架子工皖A022016031011P2018-05登高作業4章連才男

12、架子工蘇A0220100002742018-06登高作業注：建筑施工特種作業操作資格證：以進場實際人員為準。七、接料平臺計算書及相關圖紙【計算書】（1）、腳手架參數1#樓落地接料平臺架搭設高度5層、高15.4+1.2（室外高差）為16.6m；3#樓落地接料平臺架搭設高度4層、高8.75+1.25（室外高差）為10m；搭設雙排單立桿腳手架，本方案取1#樓16.6m高腳手架進行驗算，如能滿足要求，則此方案可行。架體搭設基本參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48×3腳手架架體高度H(m)16.6水平桿步距h(m)1.8立桿縱（跨）距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.85內立桿距

13、建筑距離(m)0.3橫向水平桿懸挑長度(m)0.15縱橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫桿上縱桿根數n2連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接形式扣件連接連墻件截面類型鋼管連墻件型號48×3扣件連接的連接種類雙扣件連墻件與結構墻體連接承載力(kN)80連墻件計算長度a(m)0.3腳手架安全等級2級腳手架結構重要性系數01荷載參數腳手板類型木腳手板擋腳板的類型木擋腳板腳手板鋪設層數每隔（x）一設每2步設置一層密目安全網自重標準值(kN/m2)0.01實際腳手板鋪設層數3結構腳手架施工層數njg1結構腳手架荷載標準值Qkj(kN/m2)3裝修腳手架施工層數nzx1裝修腳手架荷載標準值Qkx(k

14、N/m2)2橫向斜撐每隔（x）跨設置5腳手架上震動、沖擊物體自重QDK(kN/m2)0.5計算震動、沖擊荷載時的動力系數1.35腳手板自重標準值gK1(kN/m2)0.35腳手架搭設地區河南(省)鄭州市(市)基本風壓值Wo(kN/m2)0.3地面粗糙程度C類密集建筑群的中等城市市區架體頂部風壓高度變化系數0.679架體底部風壓高度變化系數0.65風荷載體型系數1.271地基參數基礎類型混凝土樓板地基承載力特征值fak（kPa）/墊板底面積A（m2）0.25地基土類型/（圖1）落地式腳手架立面圖（圖2）落地式腳手架剖面圖（2）、縱向水平桿驗算由于橫向水平桿上的縱向水平桿是均等放置的，故縱向水平桿

15、的距離為S=la/(n+1），縱向水平桿承受的腳手板及施工活荷載的面積。qG=1.2×(g+gK1×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.85/(2+1)=0.159kN/mqQ=1.4×(Qk+QDK)×lb/(n+1)=1.4×(3+1.35×0.5)×0.85/(2+1)=1.458kN/m根據規范要求縱向水平桿按三跨簡支梁進行強度和撓度驗算，故計算簡圖如下：由于縱向水平桿按規范規定按三跨連續梁計算，那么施工活荷載可以自由布置。選擇最不利的活荷載布置和靜荷載按實際布置的疊加，最符合架

16、體的力學理論基礎和施工現場實際，抗彎和撓度驗算計算簡圖如下：1、抗彎驗算（圖3）強度計算受力簡圖（圖4）彎矩圖Mmax=0.418kN·m=0×Mmax/W=1×0.418×106/4490=93.19N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(g+gK1×lb/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)=0.208kN/m（圖5）撓度計算受力簡圖（圖6）撓度圖max=0.327mmminlb/150，10=5.667mm滿足要求3、支座反力計算最符合架體的力學理論基礎和施工現場實際，支座反力驗算如下：由于支座

17、反力的計算主要是為橫向水平桿承受的集中力的統計，故須分為承載能力極限狀態和正常使用極限狀態進行計算：承載能力極限狀態V=2.886kN正常使用極限狀態VK=0.344kN（3）、橫向水平桿驗算由上節可知F=V,FK=VKq=1.2g=1.2×0.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m由于橫向水平桿按規范規定按簡支梁計算計算簡圖如下：（圖7）強度計算受力簡圖（圖8）彎矩圖1、抗彎驗算Mmax=0.821kN·m=0×Mmax/W=1×0.821×106/4490=182.885N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算（圖9

18、）撓度計算受力簡圖（圖10）撓度圖max0.347mmminla/150，10=10mm滿足要求3、支座反力計算承載能力極限狀態：Vmax=5.796kN·m（4）、扣件抗滑承載力驗算扣件抗滑承載力驗算：R=Vmax=5.796kNRc=8kN滿足要求（5）、立桿穩定驗算腳手板理論鋪設層數y=minH/(x+1)h,yÎZ=41、立桿承受的結構自重標準值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=16.6×0.13+4×(0.85+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=2.306k

19、N2、構配件自重標準值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3×(0.85+0.15)×1.5×0.35/2+3×0.17×1.5+1.5×16.6×0.01=1.802kN3、施工活荷載標準值腳手架上沖擊荷、震動荷載，非偶發事件，僅取一層腳手板上作用該荷載即可滿足實際情況。åNQK=(njgQkj+nzxQkx+QDK)(lb+a1)la/2=(1×3+1×2+1.35×0.5)×(0.85+0.15)

20、15;1.5/2=4.256kN4、風荷載統計立桿穩定組合風荷載時：取距架體底部的風荷載高度變化系數mz=0.65連墻件驗算風荷載產生的連墻件軸向力設計值計算時：取最高處連墻件位置處的風荷載高度變化系數mz=0.679風荷載標準值：wk=mzmsw0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2根據建筑施工腳手架安全技術統一標準（GB51210）6.2.6條規定，取風荷載組合值系數w=0.6，根據連墻件的步距可確定1=0.6，連墻件豎向間距H1=3.6。Mwk=0.051wklaH12=0.05×0.6×0.248×1.5×3.

21、62=0.145kN·mMwd=wQMwk=0.6×1.4×0.145=0.121kN·m立桿荷載組合：根據建筑施工腳手架安全技術統一標準（GB51210）6.2.5條規定進行計算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4åNQK=1.2×(2.306+1.802)+1.4×4.256=10.888kN長細比驗算：l0=kmh=1.155×1.5×1.8=3.119ml=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132£l=210滿足要求根據l值查規范JGJ130-2011附

22、錄A.O.6得到j=0.188則立桿穩定的驗算式為：不組合風荷載：0×Nd/jA=1×(10.888×1000)/(0.188×424)=136.778N/mm2£f=205N/mm2滿足要求組合風荷載：0×Nd/jA+0×Mwd/W=1×(10.292×1000)/(0.188×424)+1×0.121×106/4490=156.333N/mm2£f=205N/mm2滿足要求（6）、允許搭設高度驗算不組合風荷載：H=jAf-(1.2NG2K+1.4åNQ

23、K)/1.2gk=(0.188×424×205-(1.2×1.802×1000+1.4×4.256×1000)/(1.2×0.13×1000)=52.548m組合風荷載：H=jAf-1.2NG2K+0.9´1.4（åNQK+Mwk/W)/1.2gk=(0.188×424×205-(1.2×1.802×1000+0.9×1.4×(4.256×1000+0.145×106/4490)/(1.2×0.13

24、5;1000)=56.107mH=16.6mH=52.548m滿足要求（7）、連墻件承載力驗算計算連墻件的計算長度：a0=a=0.3×1000=300mm,l=a0/i=300/15.9=18.868£l=210根據l值查規范JGJ130-2011附錄A.O.6得到j=0.949風荷載標準值：wk=mzmsw0=0.679×1.271×0.3=0.259kN風荷載產生的連墻件軸向力設計值：Nwld=QwkL1H1=1.4×0.259×10.8=3.915kN連墻件的軸向力設計值：Nld=Nwld+N0=3.915+3=6.915kN其

25、中N0由根據建筑施工腳手架安全技術統一標準（GB51210）6.2.7條規定進行取值。將Nl、j帶入下式：強度：s=Nl/Ac=6.915×1000/424=16.308N/mm2£0.85f=0.85×205=174.25N/mm2穩定：Nl/jA=6.915×1000/(0.949×424)=17.177N/mm2£0.85f=0.85×205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=6.915kNRc=12kN滿足要求懸挑接料平臺計數書1#樓層高3.1m；6#樓層高2.95m，本方案取1#樓6層懸挑接料平臺架3.1&#

26、215;6=18.3m進行驗算。（1）、腳手架參數架體搭設基本參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48×3腳手架搭設高度H(m)18.3水平桿步距h（m）1.8立桿縱距（跨距）la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.85內立桿距建筑距離a(m)0.3橫向水平桿懸挑長度a1(m)0.15縱橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱桿上橫桿根數n2連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接形式扣件連接連墻件截面類型鋼管連墻件型號48×3扣件連接的連接種類單扣件支撐或拉桿（繩）設置形式鋼絲繩與鋼絲桿不參與計算腳手架安全等級2級腳手架結構重要性系數01懸挑鋼梁參數懸挑鋼梁類型工字鋼懸挑鋼梁規格1

27、6號工字鋼鋼梁上表面距地面高度(m)15鋼梁懸挑長度(m)1.3鋼梁錨固長度(m)2懸挑鋼梁與樓板錨固類型螺栓連接鋼梁擱置的樓板混凝土強度C30樓板厚度(mm)120鋼筋保護層厚度(mm)15配筋鋼筋強度等級HRB400鋼梁錨固點拉環/螺栓個數2拉環/螺栓直徑(mm)20荷載參數腳手板類型木腳手板擋腳板類型木擋腳板腳手板鋪設的方式每2步設置一層密目式安全網的自重標準值(kN/m2)0.01實際腳手板鋪設層數3結構腳手架施工層數njg1結構腳手架荷載標準值Qkj(kN/m2)3裝修腳手架施工層數nzx1裝修腳手架荷載標準值Qkx(kN/m2)2腳手架上震動、沖擊物體自重QDK(kN/m2)0.5

28、腳手板自重標準值gK1(kN/m2)0.35計算震動、沖擊荷載時的動力系數1.35腳手架搭設地區河南(省)鄭州市(市)地面粗糙程度C類密集建筑群的中等城市市區基本風壓值w0(kN/m2)0.3架體底部風壓高度變化系數0.65架體頂部風壓高度變化系數0.92風荷載體型系數1.271腳手架狀況全封閉，半封閉背靠建筑狀況敞開、框架和開洞墻密目網每100cm2的目數m2000每目面積A(cm2)0.01（圖1）立面圖（圖2）剖面圖（2）、橫向水平桿驗算由于縱向水平桿上的橫向水平桿是均等放置的緣故，橫向水平桿的距離為la/(n+1），橫向水平桿承受的腳手板及施工活荷載的面積。其中荷載統計時將鋼管自重統計

29、入永久荷載，這樣計算更為精確，其中鋼管自重標準值為g=0.033。根據分析腳手架的橫向水平桿上荷載一定是由可變荷載控制的組合為不利組合，故：q=1.2(g+gK1×la/(n+1)+1.4(Qk+QDK)×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1)+1.4×(3+1.35×0.5)×1.5/(2+1)=2.822kN/m1、抗彎驗算（圖3）強度計算受力簡圖（圖4）彎矩圖Mmax=0.239kN·m=0×Mmax/W=1×0.239×106/4490=53.28

30、6N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算正常使用極限狀態qK=g+gK1×la/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)=0.208kN/m（圖5）撓度計算受力簡圖（橫桿）（圖6）撓度圖max=0.059mmminlb/150，10=5.667mmNumaxCheck13、支座反力計算由于支座反力的計算主要是為了縱向水平桿的驗算，故須分為承載能力極限狀態和正常使用極限狀態進行計算：承載能力極限狀態V=1.66kN正常使用極限狀態VK=0.123kN（3）、縱向水平桿驗算由上節可知F=V,FK=VKq=1.2×0.033=0.04kN/mqK

31、=g=0.033kN/m由于縱向水平桿按規范規定按三跨連續梁計算，那么施工活荷載可以自由布置。選擇最不利的活荷載布置和靜荷載按實際布置的疊加，最符合架體的力學理論基礎和施工現場實際，抗彎和支座反力驗算計算簡圖如下：撓度驗算的計算簡圖如下：1、抗彎驗算Fq=1.4´0.5(Qk+QDK)La/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.4×0.5×(3+1.35×0.5)×1.5/(2+1)×0.85×(1+0.15/0.85)2=1.513kN/m（圖7）強度計算受力簡圖（縱桿）（圖8）彎矩圖Mmax=0.774kN·

32、m=0×Mmax/W=1×0.774×106/4490=172.379N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算（圖9）撓度計算受力簡圖（縱桿）（圖10）撓度圖max=0.419mmminla/150，10=10mm滿足要求3、支座反力計算Vmax=5.893kN（4）、扣件抗滑承載力驗算扣件抗滑承載力驗算：R=Vmax=5.893kNRc=8kN滿足要求（5）、立桿穩定驗算腳手板每隔腳手板理論鋪設層數y=minH/(x+1)h,yÎZ=41、立桿承受的結構自重標準值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=18.3

33、×0.13+4×(0.85+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=2.527kN2、構配件自重標準值NG2KZ=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3×(0.85+0.15)×1.5×0.35/2+3×0.17×1.5+1.5×18.3×0.01=1.827kN3、施工活荷載標準值腳手架上沖擊荷、震動荷載，非偶發事件，僅取一層腳手板上作用該荷載即可滿足實際情況。åNQK=(njgQkj+nzxQk

34、x+QDK)(lb+a1)la/2=(1×3+1×2+1.35×0.5)×(0.85+0.15)×1.5/2=4.256kN4、風荷載統計立桿穩定組合風荷載時：取距架體底部的風荷載高度變化系數mz=0.65連墻件驗算風荷載產生的連墻件軸向力設計值計算時：取最高處連墻件位置處的風荷載高度變化系數mz=0.92風荷載標準值：wk=mzmsw0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2根據建筑施工腳手架安全技術統一標準（GB51210）6.2.6條規定，取風荷載組合值系數w=0.6，根據連墻件的步距可確定1=0.6，連墻

35、件豎向間距H1=2.4。Mwk=0.051wklaH12=0.05×0.6×0.248×1.5×2.42=0.064kN·mMwd=wQMwk=0.6×1.4×0.064=0.054kN·m5、荷載組合立桿荷載組合根據建筑施工腳手架安全技術統一標準（GB51210）6.2.5條規定進行計算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4åNQK=1.2×(2.527+1.827)+1.4×4.256=11.183kN6、穩定系數j的計算l0=kmh=1.155×1.5×

36、1.8=3.119m允許長細比的驗算：l=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132£l=210滿足要求根據l值查規范JGJ130-2011附錄A.O.6得到j=0.1887、立桿穩定的驗算不組合風荷載：0×N/jA=1×(11.183×1000)/(0.188×424)=140.296N/mm2£f=205N/mm2滿足要求組合風荷載：0×N/jA+0×Mwd/W=1×(10.587×1000)/(0.188×424)+1×0.054×10

37、6/4490=144.84N/mm2£f=205N/mm2滿足要求（6）、連墻件承載力驗算計算連墻件的計算長度：a0=a=TiememberLb1mm,l=a0/i=300/15.9=18.868£l=210根據l值查規范JGJ130-2011附錄A.O.6得到j=0.952風荷載標準值：wk=mzmsw0=0.92×1.271×0.3=0.351kN/m2風荷載產生的連墻件軸向力設計值：Nwld=QwkL1H1=1.4×0.351×3×2.4=3.536kN連墻件的軸向力設計值：Nld=Nwld+N0=3.536+3=6.

38、536kN其中N0由根據建筑施工腳手架安全技術統一標準（GB51210）6.2.7條規定進行取值。將Nl、j帶入下式：強度：s=Nl/Ac=6.536×1000/424=15.415N/mm2£0.85f=0.85×205=174.25N/mm2穩定：Nl/jA=6.536×1000/(0.952×424)=16.192N/mm2£0.85f=0.85×205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=6.536kNRc=8kN滿足要求（7）、懸挑鋼梁驗算1、計算簡圖懸挑鋼梁示意圖如下：（圖11）鋼梁示意圖根據規范規定及鋼梁的

39、實際受力、約束條件，可將懸挑鋼梁簡化為一段懸挑的簡支梁，計算簡圖如下：（圖12）承載能力極限狀態的受力簡圖（鋼梁）2、荷載統計根據鋼梁的計算簡圖和荷載情況，利用基本力學原理進行最大彎矩、最大剪力計算承載能力極限狀態最大彎矩：（圖13）彎矩圖Mmax=16.424kN·m正常使用極限狀態最大彎矩：Mkmax=12.658kN·m承載能力極限狀態下的最大剪力：（圖14）剪力圖Qmax=22.682kN支座反力：R2=9.084kNR1=32.263kN3、抗彎強度、整體穩定驗算=0×Mmax/Wn=1×16.424×103/141=116.48N/m