1、前 言金風1500KW機組電機電網部分原理介紹目 錄第一章 金風1500KW系列風力發電機組永磁發電機簡介3一 概述及發電機主要參數3二 結構組成介紹4三 電機永磁特性說明5四 出廠測試5第二章 金風1500KW系列風力發電機組電氣及并網特性7一 金風1.5MW風機系統參數71 系統參數72 系統故障保護參數83 風機短路電流94 風機升壓變壓器基本電氣參數95 金風1.5MW風機風電場并網設計電氣考慮重點106 風電場通訊硬件標準11二 金風1.5MW風機并網運行特性111 并網特性有功功率控制112 并網特性無功功率控制123 并網特性啟動過程12三 金風1500KW風力發電機組美式專用箱

2、式變電站技術要求171 一般要求172 主要技術參數要求173 結構及其它技術要求19四 箱式變電站同變流器相連的電纜的技術要求221 一般要求222 主要技術要求22第一章 金風1500KW系列風力發電機組永磁發電機簡介一 概述及發電機主要參數1500KW發電機為外轉子式永磁同步風力發電機，勵磁方式為永磁體勵磁，額定功率為1580KW、額定轉速16.6轉（87機型），17.3轉（77、82機型）19轉（70機型）、極數88極、6相、額定電壓690V，防護等級為IP23，發電機重量43.6噸。定子繞組材料全部采用F級以上等級的絕緣材料，溫升按照B級考核。定子繞組使用高性能聚酯亞胺絕緣樹脂真空浸

3、漬，優良的浸漆環境充分的保證了定子繞組絕緣性能。獨特的散熱方式使發電機的溫升只有60K。采用一套獨特的自冷卻結構將氣流通過導風套引入定子鐵芯外部，當隨著風速的增加，發電機功率也增大，同時產生的熱量也在增加，恰好符合發電機大功率下的冷卻設計。在發電機的定子、轉子上設計制造有兩個方便維護人員穿越的艙門和相應的人孔。并配有雙重的機械、電氣安全保障措施。由于采用這種永磁體外轉子結構，與同功率電勵磁風力發電機相比，金風77/1500風力發電機組的電機的尺寸和外徑相對較小。發電機轉子被葉輪直接驅動，當傳統結構中的齒輪箱部件取消后，潤滑油泄漏、噪音、齒輪箱過載和損壞的問題因而消失了，同時也會降低用戶的運行和

4、維護成本。圖顯示了兩種結構的對比。圖中兩種結構的氣隙直徑相同，功率輸出相同。金風77/1500風力機外轉子直徑僅僅比定子直徑大了100多毫米，而電勵磁電機結構高出氣隙直徑很多。電機直徑減小后重量減輕，易于公路運輸。發電機主要部件如圖一所示圖一 1500KW發電機剖面圖1）定子支架 2）鐵芯 3）轉子支架 4）閘體 5） 繞組線圈 6）磁極二 結構組成介紹2.1 定子發電機定子主要由定子支架、鐵芯、繞組線圈及絕緣系統等部分組成，其主要生產流程如圖二所示：圖二 定子生產主要工序流程其中定子鐵芯共有576槽，由0.5mm厚的硅鋼片逐片疊成，鐵芯總高度740mm；繞組線圈為預成型式，由扁銅線繞制漲型而

5、成，匝間包有絕緣；絕緣系統均采用F級以至更高等級，B級考核2.2 轉子發電機轉子主要由轉子支架和磁極組成，起著建立旋轉磁場的作用。為改善轉子強度，外圓一側有加強環，在主軸非傳動端側面設有連接法蘭。采用外轉子結構，電機熱損耗的主要部分從疊片定子鐵芯傳導到散熱齒，然后被外部的冷卻氣流帶走，有利于磁鋼的磁性能穩定。轉子采用斜級，各磁極相對于軸向均有一定角度傾斜，加之分數槽設計，可有效減少發電機齒槽效應的影響。三 電機永磁特性說明a) 按照發電機出口側三相短路電流（8倍額定電流），計算短路電流產生的沖擊退磁磁場強度，按照2.5倍沖擊退磁磁場強度，選擇永磁體的額定矯頑力值，依據額定矯頑力值，選擇永磁體材

6、料。b) 金風公司選擇的1500KW發電機永磁體，工作點在退磁曲線的拐點之上，是拐點值的3-4倍。同時我們選用的是具有較高的矯頑力值的磁鋼材料，具有較高的抗去磁能力，不會造成永磁體的不可逆退磁。c) 金風公司在設計發電機時，充分考慮到了特殊工況時產生的反向磁場對磁體的退磁作用，設計上通過計算，選取的永磁磁鋼各項性能參數，能保證在過載、短路、雷擊時永磁體工作點在拐點之上，永磁磁鋼不會產生永久退磁現象。四 出廠測試發電機出廠測試作為發電機出廠前的最后一道檢驗手段，目的是檢查發電機裝配質量以及是否存在缺陷，具體檢查項目如下：4.1 發電機絕緣電阻測量檢測發電機繞組對地的絕緣和繞組間絕緣，防止在裝配過

7、程中繞組絕緣受到損壞后，運行時發生事故和人身受到傷害。測量絕緣電阻時應同時量取測量環境溫度、濕度。測量繞組絕緣電阻時，需分別測量各套繞組對機殼以及繞組相互間的絕緣電阻，這時不參加試驗的其他繞組和埋置檢溫元件等均應與鐵心或機殼做電氣連接，機殼應接地。絕緣電阻測量完畢后，每個回路應對接地的機殼做做電氣連接使其放電。試驗完成后需對測試部件進行放電確保人身安全。測試儀器：搖表或者數字絕緣電阻表。4.2 繞組直流電阻測量測量時發電機的轉子應保持靜止不動，且電機附近無大的振動源工作（如行車，電/氣動扳手等），以避免測量偏差。測量時注意：電機每相為3根引出線，先逐根測量該相電阻值，以確認引線是否虛焊，每次讀

8、數與三次平均讀取數據的平均值之差在平均值的±0.5%范圍內，取其平均值作為電阻的實際測量值。測量室內溫度和濕度。直流電阻不平衡度為相電阻的最大值與最小值之差和最小值的比值：直流電阻不平衡度應不大于2%。測試儀器：雙臂電橋或者數字微歐計。4.3 工頻交流耐壓試驗本試驗只對裝配完成、各部件處于正常工作狀態下的新電機進行。試驗應在制造廠內進行。試驗應在電機靜止狀態下進行。試驗時分為三段，分別在兩套繞組對地以及兩套繞組之間進行。耐壓試驗的試驗電壓波形應盡可能接近正弦波。在整個耐壓試驗過程中，不參加試驗的其他繞組和埋置檢溫元件等均應與鐵心或機殼做電氣連接，機殼應接地，要作好必要的安全措施，被測

9、電機周圍有專人監護。測試儀器：工頻耐壓機。4.4 匝間試驗首先確認發電機套裝工作全部完成。試驗應在制造廠內、在發電機靜止狀態下進行。要分別檢測兩套繞組的匝間絕緣狀況。測試儀器：匝間儀。4.5 空載試驗空載試驗是為檢測發電機在額定轉速情況下軸承、轉子同定子等的部件運轉情況，同時可以進行電壓和波型以及空載特性的測定。空載試驗時，應在工作轉速范圍內均勻采集910個點的數值，采集分析空載電壓波形并得到空載時的轉速-電壓曲線。測試儀器：拖動變頻器，功率分析儀或同功能儀器4.6 噪聲測試 檢查發電機空載轉動時的噪聲值，同時可以檢查裝配質量。 測試儀器：聲級計第二章 金風1500KW系列風力發電機組電氣及并

10、網特性一 金風1.5MW風機系統參數1 系統參數金風1.5MW風機采用無增速齒箱的葉輪直接驅動發電機技術，采用多極對的永磁同步發電機組。風機的全部功率通過全功率的1.5MW變頻器并網，主拓撲結構如下圖1所示。由于風機通過變頻器并網，因此風機的并網電氣特性獨立于發電機，而由變頻器電氣特性決定。圖1 金風1.5MW寬頻調速永磁直趨風機主拓撲圖風機系統的并網電氣參數如下表1所示表1. 風機并網電氣參數參數數值單位相數3額定電壓690V額定功率1500KW視在功率 1579kVA控制系統消耗功率20KW額定電流1320A短路電流 (可控)1600A頻率50Hz功率因數默認值1感性0.95 - 容性0.

11、95可調2 系統故障保護參數在系統發生故障時，出于對電網穩定和風機自身電氣設備的保護，風機將根據故障持續時間判讀是否從系統中切出運行。具體的保證值、延遲時間如下表2所示表2 系統故障保護參數參數數值單位延遲時間（s）低電壓保護0.9p.u.1高電壓保護1.1p.u.1三相功率不平衡30KW300低頻率保護47Hz0.1高頻率保護50.4Hz0.1注：系統保護參數可以根據各地電網公司要求進行適當修改，但不建議將保護參數調節過大。如果風機并網點出現上述表格中的系統故障并且持續時間超多設定值，風機將退出運行。舉例說明，當風機機端電壓高于額度參考電壓1.1倍（690×1.1=760V）持續時

12、間超過1s，風機將退出運行。3 風機短路電流在風機并網運行過程中發生并網點短路，根據并網點電壓跌落情況可以將風機的短路電流分為以下三種情況： 當系統電壓跌落至額定電壓的15%以下時，即相電壓低于60V時，風機在20ms內從電網切除。 當系統電壓跌落范圍在27% 90%之間時，風機向系統提供恒定的1600A短路電流，時間為1s。1s以后，如果系統故障解除、系統電壓恢復，風機將繼續并網運行；如果電網電壓未在該時間內恢復到正常水平，風機將退出運行。 當系統電壓跌至額度電壓的15% 27%之間時，風機向系統提供恒定的1600A短路電流，風機提供短路電流時間與系統機端電壓的對應關系滿足德國E.on Gr

13、id Code標準，具體值參考下圖2所示，紅線以上的陰影部表示風機并網運行。舉例說明，當風機并網點電壓為額定電壓的15%時，風機提供1600A短路電流，時間為750ms。如果在該時間內系統故障解除、系統電壓恢復，風機將繼續并網運行；如果電網電壓未在750ms內恢復到正常水平，風機將退出運行。圖2 風機提供短路電流時間與機端電壓的關系4 風機升壓變壓器基本電氣參數金風1.5MW風機一般采用“一機一變”的形式并入風電場內的集電線路中，風機與變壓器之間只有690V的動力電纜連接和接地系統電纜連接。風機不需要變壓器提供電源，風機與變壓器沒有通訊連接。變壓器的基本電氣參數如下表3所示。（詳見附件）表3.

14、 變壓器基本電氣參數參數數值單位容量1600kVA二次側電壓690V正序阻抗6%連接方式Dyn11類型S115 金風1.5MW風機風電場并網設計電氣考慮重點由于我國風資源分布特點，導致國內很多風電場的并網點都處在電網末端或電網調節能力相對較弱的地區，系統電能質量相對不好。為保證風電場建成后運行穩定，并且能夠滿足國家電網公司相關的風電場并網標準，請設計院在前期設計時，重點考察并確認風電場接入點線路上的電壓波動問題及三相電壓不平衡問題，合理的選擇風電場的集中無功補償設備。第一，應該保證后期運行的風電場場內風機機端電壓的波動范圍在-10%10%之間，滿足最新國標GB/T12325要求；第二，同時相間

15、電壓不平衡度滿足最新國標GB/T15543要求，三相電壓不平衡度正常時應該小于2%，短時不超過4%，取實測95%的概率值日累計超標不超過72min，且每30min中超標不超過5min。如果接入點傳輸線路不滿足以上標準，請設計院在風電場集中無功補償設計時考慮使用分相控制的集中無功補償SVC設備！舉例說明：以某地區計劃接入50MW風電場為例，采用金風1.5MW機型。首先考慮風電場集中無功補償設備容量，主要根據風電場滿發條件下與系統無功交換為0為條件，由于金風1.5MW風機功率因數為1，風電場主要無功消耗電氣元件為風機升壓變壓器和風電場的主變壓器，所以設備容量為50000×18%=9000

16、kVar。如果接入點系統很強，那么設備容量可以適當選低，如8000kVar。反之，接入點系統相對較弱，那么設備容量可以增加，如選擇10000kVar等。設備的響應動作時間可以規定為小于等于100ms。當接入點地區存在不平衡負載（如電氣化鐵路、采礦廠、冶煉廠等）或地區電網較弱時，可以要求設備能夠具備分相補償調節的能力。由于風電場建設、運行環境惡劣，可以要求設備的免維護特性和低損耗特性，如自然風冷，空載條件下切除功能等。根據相關參考標準，建議在850kVA容量以上的設備上不采用跌落保險的保護方式，因此建議金風1500KW機組的箱變高壓側至集電線路連接處，避免采用跌落保險設計，而采用可靠性更高的保護

17、設計。如果采用跌落保險，請業主和設計院一定注意保險絲廠家選擇，絕對禁止保險絲的隨意采購，導致劣質保險絲易燒損，使風機調試運行過程中緊急停機保護！風電場場內的集電線路如果采用電纜方式連接，請設計院前期設計時考慮電纜充電電容問題，在集中無功補償設備上考慮采用一定的感性補償，以補償風電場無風條件下的電纜容性無功。金風公司引進德國DigSILENT軟件并開發出風機風電場的數學模型，可以實現風電場并網的穩態分析和系統暫態分析計算，可以輔助業主和設計院進行風電場設計校核和分析計算。6 風電場通訊硬件標準為保證風電場后期運行時風電場監控系統的可靠運行，請設計院和業主嚴格按照金風兆瓦風電場通訊系統建設技術要求

18、進行通訊硬件標準進行設計。二 金風1.5MW風機并網運行特性金風1.5MW 風機屬于變槳寬帶調速同步風力發電機，采用永磁同步電機、無增速齒箱設計，額定輸出1.5MW。由于采用了特殊的系統設計，具有以下優勢： 采用永磁同步發電機，結構簡單緊湊、效率高、免維護； 無齒箱設計，風機可靠性高、效率高； 全功率變頻器，實現功率的柔性控制，風機變速范圍達到50% (10rpm20rpm)，風資源利用率更高。1 并網特性有功功率控制金風1.5MW機組可以通過變槳系統實現風機的最大輸出功率控制和風機有功功率輸出上升變化率的控制。機組的有功功率控制支持就地端的在線控制。配合金風的能量控制平臺后，可以實現中控系統

19、對風電場的在線遠程控制。以控制風機最大輸出功率為例，風機可以通過控制葉片的槳距角來控制風機吸收的風能，進一步控制風機的出力，控制范圍從0 1500KW。該功能的主要意義在于控制風電場的整體出力，特別是在大風天氣條件下通過控制風電場的輸出，配合電力系統調度進行風電場電力生產，保證電網的安全穩定運行。以控制風機功率輸出變化率為例，風機通過控制變槳速度來控制風機功率的上升變化率，能夠使風機不因為風速的急劇上升而導致整個風電場的功率急劇上升，該功能的重要意義在于減小風電場啟動過程和運行過程中對電網系統的沖擊，使風電場能在系統中平穩運行。風電場在建設前期，風機可以按照電網公司的要求設置風電場的有功上升變

20、化速率、風電場啟動過程中的功率上升變化率、系統故障恢復后風電場有功輸出恢復的速率等等。2 并網特性無功功率控制金風1.5MW機組的通過全功率變流器并網，無功調節方式上類似于STATCOM，響應時間小于10ms。控制方式如下： 金風1500KW機組出廠默認方式為功率因數1：機組正常發電時，機端（即690V出口處）無功功率為0，機組始終保持功率因數為1，控制誤差小于30kVar。 金風1500KW機組具備機端電壓控制模式：機組自身有-500500kVar的無功調節能力，該無功主要用于系統出現電壓波動時，進行無功調節以達到控制和穩定機端電壓目的。如設定機端電壓的控制目標為690V，當系統電壓偏離設定

21、目標一定值后，風機自動發出或吸收一定的無功來調節電壓，使電壓偏離減小。注意：設計院在進行風電場前期設計時，如果考慮使金風1.5MW風機發出或吸收無功功率，需要業主安裝金風風電場能量綜合管理系統，同時建議風機長期運行狀態下的無功控制范圍不大于+150kVar。因為機組不適合長期工作在大容量無功發出或吸收狀態，否則會增加機組變流器的負荷，增加后期風機的維護。一般情況可以考慮使風機補償掉風機升壓變和線路的無功損耗，而作為整體風電場的調壓功能和風電場主變無功損耗應該由風電場的集中無功補償來完成。如果設計院在考慮使用風機的機端電壓控制模式，應該首先進行嚴格的系統仿真計算，給出電壓偏差的合理值、風機無功補

22、償的梯度變化和響應時間，以防止可能引起的系統不穩定甚至振蕩等嚴重后果！3 并網特性啟動過程金風1.5MW風機通過換流器的同步并網技術和變漿系統控制功率的方式能夠實現風機并網過程的最小沖擊。當電網系統及風機系統正常并且風速大于等于風機的啟動風速時，風機將啟動：首先風機的變槳系統控制葉片角度由停機時的順槳狀態調節至一定的角度，使葉輪可以吸收少量的風能并慢慢驅動發電機轉動，當發電機轉速到達8.5轉/分鐘左右時，發電機速度將不再增加，此時葉片吸收的風能剛好克服風機的機械摩擦阻力使葉輪維持該轉速；然后風機將啟動換流器來跟蹤電網電壓幅值、電流幅值、電網頻率及相序，在完全同步后閉合發電機接觸器，風機完成并網

23、，此時風機的輸出功率接近于零，因此對電網沖擊也非常小；當電氣上完成并網后，風機變槳系統控制葉片角度使吸收的風能漸漸增大，風機的輸出功率也將隨之提高。金風1.5MW風機并網沖擊情況請參考德國WINDTEST公司的為金風1.5MW風機做的測試認證。下面舉例說明金風1.5MW風機的并網具體數據，試驗及數據采集由金風公司電控室工作人員在達坂城風電場金風70/1.5MW風機上進行。共進行5次并網試驗，每次試驗采集的數據包括：就地風速、風機主空開前端電壓、風機輸出電流、風機有功功率及風機葉輪轉速，采樣間隔為20ms，統計數據采用Microsoft office Excel處理。a) 就地風速情況，見下圖3

24、。其中橫坐標代表采樣點的時間，單位為ms，采樣開始點記為0；縱坐標代表風速，單位為m/s,下列數據表明風機并網前后就地風速大約在8m/s 10m/s之間變化：圖3 并網過程中的風速變化情況b) 并網過程的電壓變化，見下圖4。其中橫坐標代表采樣點的時間，單位為ms，采樣開始點記為0；縱坐標代表風機并網過程主開關上的電壓變化，單位為V，其中并網時刻發生在16460ms，數據表明，當風機并網后，機端電壓穩定無暫態過程，沖擊非常小：圖4 并網過程中的電壓變化情況c) 并網后的風機輸出有功功率變化情況，見下圖5。其中橫坐標代表采樣點的時間，單位為ms，采樣開始點記為0；縱坐標代表風機輸出功率變化，單位為

25、KW，其中并網時刻發生在16460ms。從結果上看，風機在完成并網后，輸出的有功功率逐漸增大：圖5 并網后的風機有功功率輸出變化情況d) 并網過程葉輪轉速變化情況，見下圖6。其中橫坐標代表采樣點的時間，單位為ms，采樣開始點記為0；縱坐標代表風機葉輪轉速，單位為rpm，其中并網時刻發生在16460ms。風機在葉輪到達8.5rpm左右時并網，此時風機有功功率非常低，接近于零。當風機并網以后，變槳系統變化葉片角度使葉輪轉速增加，風能轉化成電能：圖6 風機并網過程中的葉輪轉速變化e) 并網過程風機輸出電流變化，見下圖7。其中橫坐標代表采樣點的時間，單位為ms，采樣開始點記為0；縱坐標代表風機輸出電流

26、，單位為A，其中并網時刻發生在16460ms，并網瞬間電流有效值大約為140A左右：圖7 風機并網過程中風機輸出電流變化情況從上面數據可以說明：金風1.5MW風機并網過程對系統電壓沖擊影響非常小，接近于零，并網瞬間輸出電流為140A左右；風機并網后輸出功率將從0開始逐漸增加。4 并網特性網側諧波金風1.5MW風機并網點諧波標準滿足國標GB/T 1454993、IEC 61400-21 (Power quality requirements for network connected wind turbines)。 德國Windtest KWK對金風 77/1.5MW 風機進行全面的認證測試，具

27、體結果如下表5所示（請參照金風公司相關金風1.5MW風機測試報告）：表5 金風1.5MW風機的諧波電流含量下表6為國標GB/T 1454993中關于諧波電流含量的具體標準要求：表6 國標GB/T 1454993中電流諧波規定標準電壓kV基準短路容量MVA標諧 波 次 數 及 諧 波 電 流 允 許 值，A2345678910111213141516171819200.381078623962264419211628132411129.7188.6167.810100262013208.5156.46.85.19.34.37.93.74.13.26.02.85.42.63525015127.71

28、25.18.83.84.13.15.62.64.72.22.51.93.61.73.21.5110750129.66.09.64.06.83.03.22.44.32.03.71.71.91.52.81.32.51.2因為風機系統電壓690V屬于低壓系統，因此參照國標中的0.38kV標準規定，假設風機并網點的短路容量為9MVA，那么系統允許的電流諧波標準及金風1.5MW風機的具體諧波含量如表7所示：表7 690V系統9MW短路容量系統條件下允許的電流諧波從以上的對比結果看，金風1.5MW機組的諧波含量滿足國標要求。5 并網特性閃變系數金風1.5MW機組運行時的閃變系數如下表8所示，三 金風150

29、0KW風力發電機組美式專用箱式變電站技術要求1 一般要求1.1 所有設備及其備品備件，除規定的技術參數和要求外，其余均遵循最新版本的國家標準（GB）、電力行業標準（DL）和國際單位制（SI）。如果供方有自己的標準或規范，提供標準代號及其有關內容，并經需方同意后方可采用，但原則上采用更高要求的標準。如果供方選用規定以外的標準時，則提交這種替換標準供審查和分析，僅在供方已證明替換標準相當或優于規定的標準，并從需方處獲得書面的認可才能使用。提交供審查的標準應為中文版本或英文版本。1.2 箱變的設計、制造必須充分考慮風機的安裝環境、運行特點 (如風的不可控性、隨機性，有時瞬時變化可達10m/s以上，隨

30、風速變化風機輸出功率波動幅度也大)。箱變使用壽命大于20年。1.3 運行環境條件環境溫度：-35+40日最大溫差：25相對濕度95%海拔高度2000m使用地點：戶外地震強度：8度污穢等級：級2 主要技術參數要求2.1 型號：ZS11-1600/0.69（0.62）/10(35)（注）。1.2.2 額定電壓：0.62kV或0.69kV（低壓）/10或35kV（高壓）；箱變低壓側額定電壓有兩種等級，分別是620V和690V。賣方確定或選擇低壓側額定電壓時必須經過需方的書面核實和確認。2.3 容量：1600kVA 。 2.4 聯結組別：Dyn （即高壓側三角形聯結，低壓側星形聯結并中性點接地）。2.

31、5 額定頻率：50Hz 。 2.6 短路阻抗：Ud6%8%（箱變低壓側額定電壓為620V時）或按照國家標準GB/T 6451-1999規定，同時滿足短路阻抗不得低于6%的要求（箱變低壓側額定電壓為690V時）。2.7 空載電流:應符合GB/T 6451-1999規定。 2.8 空載損耗:應符合GB/T 6451-1999規定。 2.9 負載損耗:應符合GB/T 6451-1999規定。 2.10 變壓器工頻耐壓：35kV。 2.11 沖擊耐壓：75kV。2.12 溫升限制：繞組溫升 65K，頂層油面溫升 55K，同時滿足GB 1094.2-1996(變壓器溫升限值)、GB/T 11022-19

32、99(高壓電器設備溫升限值)和GB 7251.1-1997（低壓電器設備溫升限值）規定。2.13 運行噪音：距箱變本體1m處，噪音不超過50dB。2.14 調壓方式：無勵磁分接開關，分接范圍±2×2.5%。2.15 絕緣水平:變壓器絕緣水平應符合表1規定；高壓電氣元件絕緣水平應符合表2規定；低壓電氣元件絕緣水平應符合表3規定：表1 變壓器絕緣水平額定電壓(kV)（方均根植）設備最高電壓(kV)（方均根植）額定雷電沖擊耐受電壓峰值(kV)額定短時工頻耐受電壓(kV)（1min）（方均根植）全波截波1012758535表2 高壓電氣元件絕緣水平額定電壓(kV)（方均根植）設備最

33、高電壓(kV)（方均根植）額定雷電沖擊耐受電壓峰值(kV)（峰值）額定短時工頻耐受電壓(kV)（1min）（方均根植）10127542注：對具有隔離斷口的產品，其絕緣水平按GB/T 11022-1999表3 低壓電氣元件絕緣水平額定電壓(V)60<Ui300 (V)300<Ui660 (V)660<Ui800 (V)800<Ui1000 (V)額定短時工頻耐受電壓（1min）（方均根植）20002500300035002.16 防護等級IP54。2.17 冷卻方式：ONAN（戶外自然冷卻，同時要滿足組合式變壓器相關國家標準的規定）。2.18 防雷性能要符合相應國家標準,

34、需要在高壓側安裝避雷器。2.19 變壓器油選用優質礦物油，箱變內配45#變壓器油，其介電強度、粘度、著火點及雜質含量必須符合相應國家標準，尤其是要適應使用當地最低氣溫標準（有必要則要有低溫加熱裝置）。2.20 產品總的質量水平達到該產品相應的國家、行業標準的規定。2.21 箱變的底座基礎由箱變供貨廠家提供設計方案。2.22 產品選用的材料、基本電氣元器件應滿足相應國標技術要求。3 結構及其它技術要求3.1 箱體3.1.1 油箱的密封部位應可靠耐久，應無滲漏油現象。3.1.2 高、低壓室門均向外開，門上應有把手、鎖。門的開啟角度應不小于90°，并設有定位裝置。結構上應采取聯鎖，保證只有

35、當低壓室的門打開后，才能打開高壓室的門。3.1.3 箱體的焊接和組裝應牢固，焊縫應光潔均勻，無焊穿、裂紋、濺渣、氣孔等現象。3.1.4 箱體應進行防銹處理，并應保證噴漆顏色均勻，附著力強，漆膜不得有裂紋、流痕、針孔、斑點、氣泡和附著物。3.1.5 高低壓室之間應采用金屬隔板隔開，高壓艙在左，低壓艙在右。3.1.6 箱體應有起吊裝置，起吊時應保證整個變壓器在垂直方向受力均衡。3.1.7 變壓器油箱的機械強度應滿足在正常起吊和運輸狀態下無損傷和不允許的永久變形。3.1.8 設備均不能有外露可拆卸的螺釘、螺栓、鉸鏈或其它結構件，不能留任何缺口，以防棍棒或線材等物體或老鼠等動物進入其內部，觸及帶電部位

36、。1.3.1.9 用于固定的部件（或孔）應置于高低壓室內底部邊緣。變壓器安裝固定后，只有在高低壓室內方可進行拆卸。3.1.10 金風1500KW風機箱變結構型式推薦為“品”字型結構，變壓器與高低壓設備相互緊密連為一體，其中變壓器散熱面外露在空氣中；同時，箱變結構要合理設計，在滿足電氣接線及質量要求的條件下，盡可能減少設備體積。3.1.11 金風1500KW風機箱變箱體要全封閉；高壓套管、分接開關、壓力釋放閥、放油閥等均安裝在高壓艙內本體端板上，位置合理、便于觀察和操作。3.1.12箱體設計采用防雨、防沙結構，以免高、低壓艙內進水受潮和損壞；箱體顏色為軍綠色，在一定強度的紫外線照射下保證不褪色和

37、不脫落。3.2 變壓器部分3.2.1 變壓器采用全封閉結構，變壓器本體為自然風冷式，兩個側面及背面裝散熱器片，變壓器與高、低壓艙連接處應密封良好。3.2.2變壓器器身結構：a) 變壓器繞組采用銅導線。b) 鐵芯選用優質硅鋼片。c) 線圈按軸向位置在頂部和底部夾緊，以防止在短路情況下產生偏移。d) 每層絕緣紙涂有熱固粘合劑，在爐內固化處理過程中，把繞組和中間絕緣層粘結合成一個堅固的整體。e) 變壓器鐵芯用支架支撐和卡牢保持不動，使鐵芯的機械應力達到最小程度。f) 低壓母線的連接牢固可靠。g) 高壓和低壓引出線都留有緩沖部位，使由于短路或運輸時振動引起的應力減到最小程度，避免損壞。h) 箱體內部組

38、件通過部件的頂部四角處的螺栓牢固地與本體組裝在一起。i) 每臺完工的變壓器均放置在干燥爐內干、整形、然后放入油箱內，進入注油室內抽真空，并向箱體內注入高度清潔、干燥和脫氧的絕緣油。3.3 低壓室技術要求3.3.1 低壓艙外門內側焊接螺栓M8（鍍鋅件）。3.3.2 低壓艙配置出線電纜支架，進出線按孔徑配置應有對應的護線套。3.3.3 按照美式箱變標準設計原則，低壓艙內需要配齊低壓電器元件：萬能式斷路器（或框架式斷路器，具體要滿足設備總體性能要求和現場使用條件）、匯流母線、油溫表、油位表、分接開關等。其中斷路器采用手動操作方式，絕緣水平、開斷關合性能滿足產品使用條件的要求。各種安裝梁（板）為鍍鋅件

39、。低壓室內電器元件的安裝布局應合理，便于維修及更換，低壓艙保證接地系統的可靠性。為滿足低壓室內電器元件正常工作時所需要的溫度條件，安裝溫度、凝露控制器，可調節。3.4 高壓室技術要求3.4.1 高壓艙配置出線電纜支架，進出線按孔徑配置應有對應的護線套。3.4.2 高壓室按照美式箱變的標準設計要求裝設負荷開關操作裝置，二級熔斷器操作裝置、變壓器高壓帶電顯示裝置、氧化鋅避雷器、高壓接線端子、放油閥等；負荷開關技術參數應與變壓器相匹配，操作方式為手動操作方式，絕緣水平、開斷關合性能滿足產品使用條件的要求。二級熔斷器要滿足過流（短路電流）保護、過載保護和速斷保護相配合要求。避雷器推薦選擇氧化鋅避雷器并且其參數能與變壓器相匹配，選型符合GB 11032-2000要求；高壓插拔端子應選用國產優質產品。3.4.3 10kV戶外部分：若有經濟上的考慮，則10kV高壓側部分標準設計方式可調整。金風1500KW風機箱變10kV戶外部分可簡化并由戶外跌落式熔斷器和避雷器構，但箱變總價格要相應調整(不配負荷開關不影響箱變現場使用性能時)，對應產品應符合相關標準和金風15