1、目 錄1、編制依據12、計算方法22.1工程概況22.2計算模型22.3計算方法42.4計算數據53、梁、頂板模板龍骨支撐計算63.1、梁模板主龍骨計算63.2、頂板模板龍骨支撐計算164、1-14軸頂板、梁模板高支撐計算214.1、頂板模板高支撐計算214.2、梁模板高支撐計算244.3、樓面承載力驗算255、15-19/D-G軸頂板、梁模板高支撐計算255.1、頂板模板高支撐立桿穩定性驗算255.2、梁模板高支撐立桿穩定性驗算265.3、地基承載力驗算286、7-14/A-J軸首層頂板、梁模板高支撐計算286.1、頂板模板高支撐計算296.2、梁模板高支撐驗算306.3、地基承載力計算30

2、7、邊梁支撐計算318、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求338.1、立桿構造要求338.2、水平桿338.3、剪刀撐348.4、連墻桿359、安全管理要求359.1、材料要求359.2、施工要求369.3、模板及腳手架拆除39方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。1、編制依據序 號名 稱編 號1回收著陸綜合科研中心（D3）建筑安裝工程施工總承包合同京第20071816號2921-3工程D3號建筑物結構、建筑施工圖紙3回收著陸綜合科研中心（D3）施工組織設計4混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20025建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20016建筑

3、施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范7建筑安裝分項工程施工工藝規程DBJ/T01-26-20038建筑結構長城杯工程質量評審標準DBJ/T01-51-20039建筑施工腳手架實用手冊1994年5月第一版10北京市建筑工程施工安全操作規程DBJ01-62-200211建筑施工計算手冊2001年7月第一版方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。2、計算方法2.1工程概況本工程結構形式為框架、框架剪力墻結構，1-14軸/A-J軸層首層高為6m，29層為4.24.8m，主框架梁截面尺寸為400×800；15-19/D-G軸首層層高20.35m，預應力大梁為900×2000，

4、普通框架梁截面尺寸為500×800mm，邊梁600×1000mm。15-19軸最大屋面邊梁尺寸為600mm×1700mm。水平構件模板采用15mm厚木模板支設，根據規范要求，支撐高度在4米以上的模板支架被稱為高支撐架，應編制專項施工方案。本方案分別對模板龍骨和支架進行驗算。2.2計算模型本方案驗算模板支撐時，根據模板支撐高度、地基情況分別對以下四個部分模板支撐進行驗算：（1）1-14軸梁及頂板模板高支撐，支架采用碗扣式鋼管腳手架；（2）15-19/D-G軸梁及頂板模板高支撐，支架采用扣件式鋼管腳手架；（3）邊梁支撐計算。計算模板支撐受力時，選取如下計算模型：方案范

5、文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。支撐架荷載計算單元方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。梁模板支撐架立面簡圖在計算中，選取一個計算單元內的恒荷載和活荷載，并進行荷載組合，將荷載傳遞到受力最不利的底部立桿，對該立桿的承載力進行計算。同時，整體穩定性方面主要考慮豎向、橫向剪刀撐等構造措施。2.3計算方法本方案計算主要參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（審核版）、扣件式鋼管模板高支撐架的設計和使用安全（杜榮軍，2002年3月）計算方法。同時，本計算未考慮風荷載作用和立桿偏心作用，支撐腳手架整體穩定性計算

6、簡化為立桿單桿穩定性計算，且在計算中未考慮回填土不均勻等因素。方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。 2.4計算數據本方案計算中荷載參數主要參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）中“第4節荷載”相關規定，其中主要荷載按以下考慮：鋼管自重（kN/m）：0.149；模板與木方自重(kN/m2):0.350；混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000（梁）、1.000（板）。本方案設計中鋼管類型都采用48×3.5mm鋼管，實際計算時，考慮到鋼管磨損，按經

7、驗及現場實測結果，鋼管壁厚按2.8mm考慮，鋼管截面的各項參數如下：A=3.97cm2，i=1.60cm，彈性模量E=206×103N/mm2，慣性矩I=10.19cm4，截面模量W=4.245cm3。建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第5.1.7節，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，考慮到扣件保養情況，鋼管扣件抗滑承載力產生折減系數0.80，單扣件實際承載力為0.80×8.00KN=6.40kN。方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。3、梁、頂板模板龍骨支撐計算3.1、梁模板主龍骨計算本工程梁底模龍骨按如下進行設計：1-14軸部分：截面高度在1m以

8、上（包括1m）梁底模鋼管龍骨間距按500×500mm布置。截面高度在1m以下梁底模鋼管龍骨間距按600×600mm布置。所有鋼管支撐步距為1500mm。15-19軸部分：D-G軸預應力大梁900×2000mm底模鋼管龍骨間距按400×400mm布置且龍骨采用雙鋼管，其余普通梁底龍骨按500×800mm布置。除邊梁步距為1500mm之外，其他鋼管立桿支撐步距為1200mm。3.1.1預應力大梁底模主龍骨計算3.1.1.1參數信息梁底模支撐鋼管間距(m):0.40×0.40mm。扣件連接方式:雙扣件；主龍骨采用雙鋼管（計算時考慮單鋼管作用

9、）。3.1.1.2梁底支撐鋼管的計算作用于鋼管龍骨的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞，計算時近似考慮成均布荷載（余同）。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。 q1=25.000×0.900×2.000×0.400=18.000kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2=0.350×0.400×(2×2.000+0.900)=0.686kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.000

10、+2.000)×0.400×0.900=1.420kN；2.木方楞的傳遞均布荷載驗算： P=1.2×(18.000+0.686)+1.4×1.420/0.900=27.156kN/m；3.支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算，受均布荷載q=27.156kN/m；梁支撐方式見下圖將龍骨受力計算簡化成簡支梁計算，計算簡圖如下： 方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。則計算公式如下： M=0.125ql2 V=5ql4/384EI經過簡支梁的計算得到:鋼管最大彎矩 Mmax=0.125×27.156×0.400&

11、#215;0.400=0.544kN.m；鋼管最大應力=544000/4245=128.151N/mm2；最大變形量V=0.431mm；鋼管的抗壓強度設計值f=205.0N/mm2；水平鋼管的最大應力計算值128.151N/mm2小于水平鋼管的抗壓強度設計值205.0 N/mm2，最大變形量0.431mm小于400.000/150mm與3mm，滿足要求。鋼管支座反力RA=RB=1/3×27.156×0.900=8.147kN（只考慮梁底三根鋼管的支撐作用）；3.1.1.3梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。3.1.1.4扣件抗滑移的計算旋轉單扣件承載力

12、取值為6.40kN。方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。考慮兩層模板支撐，縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(扣件式鋼管規范5.2.5): 1.5RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取2×6.40=12.80kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=8.147kN；1.5R<12.80kN,雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。3.1.2截面高度1m梁底模高主龍骨計算選取截面600×1700mm梁作為計算模型，鋼管龍骨間距為500mm×500mm。3.1.2

13、.1參數信息扣件連接方式:雙扣件，3.1.2.2梁底鋼管龍骨的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1=25.000×0.600×1.700×0.500=12.750kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2=0.350×0.500×(2×1.700+0.600)=0.700kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+2.000)×0.500×0.600=1.200kN；方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。2.木方

14、楞的傳遞均布荷載驗算： P=1.2×(12.750+0.700)+1.4×1.200/0.600=29.700kN/m；3.支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算均布荷載，q=29.700kN/m；計算簡圖如下 鋼管龍骨按照簡支梁的計算公式 M=0.125ql2經結構力學計算得到:鋼管最大彎矩 Mmax=0.655kN.m；最大鋼管支座反力R=7.547kN；方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。最大變形量V=0.267mm；鋼管最大應力=655000/4245=154.299N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值f=205.0N/mm2；水平鋼管的最大

15、應力計算值154.299N/mm2小于水平鋼管的抗壓強度設計值 205.0N/mm2，最大變形量0.267mm小于500.000/150mm與3mm，滿足要求。3.1.2.3梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。3.1.2.4扣件抗滑移的計算按第2.4節，旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。雙扣件承載力為12.80KN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): 1.5RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=7.547kN；1.

16、5R<12.80kN,雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。3.1.3截面高度<1m梁底模高主龍骨計算選取兩個計算模型：3.1.3.1 1-14軸部分：選取截面400×800mm梁作為計算模型，鋼管方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。龍骨按600×600mm布置計算。1.參數信息（1）腳手架參數梁底模鋼管間距(m):0.60×0.60，扣件連接方式:單扣件。2.梁底支撐鋼管的計算（1）荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1=25.000×0.400×0.800×0.600=4.800kN；模板的自重荷載

17、(kN)： q2=0.350×0.600×(2×0.800+0.400)=0.420kN；活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+2.000)×0.800×0.400=1.280kN；（2）木方楞的傳遞均布荷載驗算： P=1.2×(4.800+0.42)+1.4×1.280/0.400=20.140kN/m；（3）支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算均布荷載，q=20.140kN/m；梁按如下形式進行支撐：方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載

18、使用。計算簡圖如下 支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 M=0.125qcl(2-c/l) Q=0.5qc經過簡支梁的計算得到:鋼管最大彎矩 Mmax=0.125×20.140×0.400×0.600×（2-0.400/0.600）=0.806kN.m；鋼管最大應力=806000/4245=189.870N/mm2；最大變形量V=1.407mm；鋼管的抗壓強度設計值f=205.0N/mm2；水平鋼管的最大應力計算值189.870N/mm2小于水平鋼管的抗壓強度設計值205.0N/mm2，最大變形量1.407mm小于600.000/150mm與3mm，滿足要求。

19、鋼管支座反力RA=RB=0.5×20.140×0.400=4.028kN；3.梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。4.扣件抗滑移的計算方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。考慮兩側模板支撐，縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): 1.5RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=5.586kN；1.5R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。

20、3.1.3.2 15-19軸部分選取截面500×800mm梁作為計算模型，鋼管龍骨按500×800mm布置計算。1.參數信息（1）腳手架參數梁底模鋼管間距(m):0.50×0.80，扣件連接方式:單扣件。2.梁底支撐鋼管的計算（1）荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1=25.000×0.500×0.800×0.800=8.000kN；模板的自重荷載(kN)： q2=0.350×0.800×(2×0.800+0.500)=0.588kN；活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算

21、得到，活荷載標準值P1=(2.000+2.000)×0.500×0.800= 1.600kN；方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。（2）木方楞的傳遞均布荷載驗算： P=1.2×(8.000+0.588)+1.4×1.600/0.500=25.091kN/m；（3）支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算，均布荷載q=25.091kN/m；計算簡圖如下：經結構力學計算得到最大支座反力最大彎矩 Mmax=0.441kN.m；鋼管最大應力=441000/4245=103.887N/mm2；最大變形量V=0.151mm；鋼管支座最大反力

22、為R=5.586kN；鋼管的抗壓強度設計值f=205.0N/mm2；方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。水平鋼管的最大應力計算值103.887N/mm2小于水平鋼管的抗壓強度設計值205.0N/mm2，最大變形量0.151mm小于600.000/150mm與3mm，滿足要求。3.梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。4.扣件抗滑移的計算旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。考慮兩側模板支撐，縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): 1.5RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎

23、向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=5.586kN；1.5R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。3.2、頂板模板龍骨支撐計算3.2.1計算參數1.龍骨參數主龍骨為48×3.5鋼管，次龍骨為5×10cm木方。次龍骨間距為300mm，主龍骨間距與鋼管支撐架立桿相同，取立桿間距最大的1200mm作為計算數據。2.荷載參數方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。樓板澆筑厚度取最大值(m):0.180；3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設

24、計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；3.2.2模板次龍骨計算方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.000×10.000×10.000/6=83.333 cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67 cm4； 木方楞計算簡圖1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.300×0.180=1.35kN/m；(2)模板的自重線荷載(

25、kN/m):方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。q2= 0.350×0.300=0.105kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：p1=(1.000+2.000)×1.200×0.300=1.08kN；2.方木抗彎強度驗算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 集中荷載p=1.4×1.08=1.512kN；均布荷載q=1.2×(1.35+0.105)=1.746kN/m；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.512×1.200/4+1.746×

26、1.2002/8 =0.768kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.512/2+1.746×1.200/2=1.804kN ；方木的最大應力值=M/w=0.768×106/83.333×103=9.2160N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為9.2160N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13.0 N/mm2，滿足要求。3.方木抗剪驗算最大剪力的計算公式如下: Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足: T=3Q/2bh<T方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。其中最大剪力: V=1.200&#

27、215;1.746/2+1.512/2=1.804kN；方木受剪應力計算值 T=3×1804.000/(2×50.000×100.000)= 0.541N/mm2；方木抗剪強度設計值T=1.300N/mm2；方木受剪應力計算值為0.541N/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1.300N/mm2，滿足要求。4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載q=q1+q2=1.350+0.105=1.455kN/m；集中荷載p=1.08kN； 方木最大撓度計算值V=5×1.455×1200.0004

28、/(384×9500.000×4166666.67)+1080.000×1200.0003 /( 48×9500.000×41666666.67) =1.976mm；方木最大允許撓度值V=1200.000/250=4.800 mm；方木的最大撓度計算值1.976mm小于方木的最大允許撓度值 4.800mm,滿足要求。3.2.3模板主龍骨計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.200×1.455×方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。1.200+1.400×

29、;1.08=3.607kN；支撐鋼管計算簡圖最大彎矩 Mmax=0.162kN.m；最大變形 Vmax=1.272mm；最大支座力 Qmax=6.746kN；鋼管最大應力=0.162×106/5080.000=25.000N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值25.000 N/mm2小于鋼管的抗壓強度設計值 205.000N/mm2,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與3mm，滿足要求。3.2.4扣件抗滑移的計算采用雙扣件，承載力取值為2×6.40=12.80kN 。方案范文無法思考和涵蓋全面，

30、最好仔細瀏覽后下載使用。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R=6.746kN；考慮兩層模板支撐，1.5R<12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。4、1-14軸頂板、梁模板高支撐計算4.1、頂板模板高支撐計算4.1.1計算參數1.腳手架參數橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度取最大高度(m):7.06（地下室部分）；鋼管支撐架采用碗扣腳手架。2.荷載參數樓板澆筑厚度取最大厚度(m):0.180（地下室頂板）。4.1.2模板支架立桿荷載標準值作用于模板支架的荷載包

31、括靜荷載、活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.149×7.06=1.052kN； (2)模板的自重(kN)：方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.000×0.180×1.200×1.200=6.480kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=8.036kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(1.000+2.

32、000 )×1.200×1.200=4.320kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算 N=1.2NG+1.4NQ=15.691kN；4.1.3立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: N -立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.472 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.60 cm（按管壁厚2.8mm厚考慮，余同）；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=3.97cm2（按管壁厚2.8mm考慮，余同）；-鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f=205.000N/mm2；

33、l0-計算長度(m)方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。考慮高支撐架的安全因素，按下列公式進行計算： l0=k1k2(h+2a)k1-計算長度附加系數，取值見下表k2-計算長度附加系數； a-立桿上端伸出至模板支撐點長度（板按0.100m取值，梁按0.250m取值）； h-腳手架立桿步距。根據上表，k1=1.167，k2=1.014。上式的計算結果：立桿計算長度lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.014×(1.500+0.100×2) =2.012m；lo/i=2012/16.000=126；由長細比l0/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定

34、系數= 0.417（查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）附錄C，方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。余同）；鋼管立桿的最大應力計算值：=15691.000/（0.417×397.000） =94.782N/mm2；考慮兩層模板支撐，鋼管立桿的最大應力計算值1.5=1.5×94. 782=142.173N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值f=205.000 N/mm2，滿足要求。4.2、梁模板高支撐計算取400×800mm的首層梁作為計算模型，層高取最大層高H=7.06m計算，立桿間距為600×600mm，步距

35、為1500mm。由第3.1.3節計算，可知橫桿的最大支座反力：N1=4.028kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×7.06=1.263kN； N =4.028+1.263=5.291kN；lo=k1k2(h+2a) k1-計算長度附加系數，取值1.185；k2-計算長度附加系數，h+2a=1.700，取值1.016 ；上式的計算結果：立桿計算長度lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.016×1.700=2.047m；lo/i=2047.128/16.000=128；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406；方

36、案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。鋼管立桿受壓應力計算值：=5291.000/(0.406×397.000)= 32.826N/mm2；考慮兩層模板支撐，按以往經驗考慮，上部模板支撐體系傳遞50%的荷載（余同），鋼管立桿穩定性計算1.5=49.239N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205.00N/mm2，滿足要求。4.3、樓面承載力驗算由于立桿直接作用在樓面上，按扣件式鋼管安全技術規范，樓面承載力為f=14.3N/mm2，取最大軸力N=15.691kN，故所需面積為 A=N/f=15691/14.3=1097.273mm2在鋼管下墊木方5×10cm

37、，考慮兩層模板支撐，木方長度為1.5×1097.273/100=16.460mm，考慮受力不平均和安全系數，采用不少于300mm長木方。5、15-19/D-G軸頂板、梁模板高支撐計算5.1、頂板模板高支撐立桿穩定性驗算5.1.1模板支架立桿荷載標準值15-19/D-G軸頂板支撐高度H=20.07m，頂板厚度h=0.18m，立桿間距為800×800mm。1.靜荷載標準值包括以下內容：方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.149×20.07=2.991kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0

38、.800×0.800=0.224kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.000×0.180×0.800×0.800=2.880kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=6.095kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(1.000+2.000 )×0.800×0.800=1.920kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算 N=1.2NG+1.4NQ=10.002kN；5.1.2立桿的穩定性計算由于10.002 kN <12.778kN（15-19/G-J軸

39、軸力），且模板支撐高度比15-19/A-D軸模板支撐高度小，故立桿穩定性滿足要求。5.2、梁模板高支撐立桿穩定性驗算5.2.1預應力大梁模板支撐計算梁截面尺寸為900×2000mm。立桿間距為400×400mm，步距為1200mm。由第3.1.1節計算可知：方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。橫桿的最大支座反力：N1=RA=8.147kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×20.07=3.589kN； N =8.147+3.589=11.736kN；按第4.1.3節計算公式lo=k1k2(h+2a) 其中，k1取值為1.185，

40、k2取值1.052，a為0.250，h=1.200則立桿計算長度 lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.052×1.700= 2.119m；lo/i=2119/16.000=133.000 ；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.381；鋼管立桿受壓應力計算值：=11736.000/(0.381×397.000)= 77.590N/mm2；考慮兩層模板支撐，鋼管立桿穩定性計算1.5=1.5×77.590=116.385N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205.00 N/mm2，滿足要求。5.2.1普通框架梁模板支撐計算

41、選取500×800mm框架梁作為計算模型。根據第3.1.3.2節計算，鋼管最大支座反力 R=5.586kN立桿的穩定性計算公式 其中N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。橫桿的最大支座反力：N1=RA=5.586kN；腳手架鋼管的自重：N2= N2=1.2×0.149×20.07=3.589kN； N=5.586+3.589=9.175kN；按第4.1.3節計算公式lo=k1k2(h+2a) 其中k1 取值為1.185；k2取值為1.052，a為0.250，h=1.200則立桿計算長度lo=k1k2(h+2a) =

42、1.185×1.052×(1.200+0.250×2)=2.119m；lo/i=2119/16.000=133.000；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.381；鋼管立桿受壓應力計算值：=9175.000/(0.349×397.000)= 66.220N/mm2；考慮兩層模板支撐，鋼管立桿穩定性計算1.5=99.33N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205.00N/mm2，滿足要求。5.3、地基承載力驗算立桿鋼管最大軸力N=11.736kN，立桿支撐在混凝土面上（內配雙層雙向12鋼筋網片），混凝土承載力為fc=7.2N/

43、mm2，需受力面積為A=N/fc=11736/7.2=1630mm2考慮兩層模板支撐，木方長度為1.5×1630/100=24.450mm，考慮受力不平均和安全系數，采用不少于300mm長木方。方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。故地基承載力滿足要求。6、7-14/A-J軸首層頂板、梁模板高支撐計算由于7-14/A-J軸首層頂板、梁模板高支架支撐于回填土上，考慮到安全因素，該范圍內的模板高支撐體系專門進行設計。6.1、頂板模板高支撐計算6.1.1.腳手架參數采用碗扣式鋼管腳手架，橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50。立桿上端伸出至

44、模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):6.00。采用的鋼管(mm):48×3.5；采用扣件連接。6.1.2.頂板模板支架立桿荷載標準值1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.149×6.00=0.894kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.000×0.12×0.900×0.900=2.430kN；方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。經計算得到，靜荷載標準值NG=N

45、G1+NG2+NG3=3.608kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(1.000+2.000 )×0.900×0.900=2.430 kN；不考慮風荷載作用下，立桿所受軸向荷載為N=1.2NG+1.4NQ=7.725kN6.1.3立桿穩定性計算按高支撐考慮，不穩定系數與4.1節相同，則立桿所受最大應力為=7725.000/（0.417×397.000）=46.663N/mm2；考慮兩層模板支撐，鋼管立桿的最大應力計算值1.5=1.5×46.663=69.995N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值f=2

46、05.000 N/mm2，滿足要求。6.2、梁模板高支撐驗算取梁截面尺寸400×800mm作為計算模型，支撐與第4.2節梁底模鋼管支撐相同，按第4.2節驗算，立桿穩定性滿足要求。6.3、地基承載力計算由于立桿直接作用在回填土上，回填土承載力為f=0.4×150=60Kpa，取立桿所受最大軸力N=1.5×7.725=11.588kN，故所需面積為方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。A=N/f=11588/60000=0.193m2在鋼管下滿鋪腳手板，腳手板寬度取250mm，193000/250=772mm<900mm，故地基承載力滿足要求。7、

47、邊梁支撐計算選取15-19/A-D屋面600×1700mm邊梁的模板支撐作為計算模型。立桿間距為500×500mm，步距為1500mm。支撐如下圖：作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1=25.000×0.600×1.700×0.500=12.750kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2=0.350×0.500×(2×1.700+0.600)=0.700kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN

48、)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+2.000)×0.600×方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。0.500=1.200kN；2.木方楞的傳遞均布荷載驗算： P=1.2×(12.750+0.700)+1.4×1.200/0.600=29.700kN/m；3.支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算，均布荷載q=29.700kN/m；計算簡圖如下 支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 Q=1/3ql鋼管支座反力RA=RB=1/3×29.700×0.600=5.94kN；立桿的穩定性計算公式 其中N-立桿的軸

49、心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=RA=5.94kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×4.3=0.769kN； N=5.94+0.769=6.709kN；按第4.1.3節計算公式lo=k1k2(h+2a) 其中，k1取值為1.167；k2取值為1.007，a為0.250，h=1.500則立桿計算長度lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.007×2.000= 2.351m；lo/i=2351/16.000=147；方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.

50、320；鋼管立桿受壓應力計算值：=6709.000/(0.320×397.000)= 52.810N/mm2；考慮兩層模板支撐，鋼管立桿穩定性計算1.5=1.5×52.810=79.215N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計f=205.00N/mm2，滿足要求。8、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求8.1、立桿構造要求1、模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。2、立桿接長除頂步可采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：

51、立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內。搭接長度不應小于1m,應采用不少于3個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。3、立桿接長時，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。8.2、水平桿1、對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；2、搭接長度不應小于1m,應等距離設置3個旋轉扣件固定

52、，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。3、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距離不應大于150mm。4、每步的縱、橫水平桿應雙向拉通。8.3、剪刀撐1、模板支架四邊滿步豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱橫向豎向剪刀撐，由底到頂連續設置；2、模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。3、剪刀撐的構造應符合下列規定：每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,剪刀撐斜桿與地面傾角宜在450600之間。傾角為450時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為600時，則不應超過5根；方案范文無法思考和涵蓋全面，最好仔細瀏覽后下載使用。4、剪刀撐斜桿的接長應采用搭接。剪刀撐應采用旋轉扣