1、中國藥科大學化工原理課程設計管殼式換熱器設計學生姓名 孫國良 學生學號 1343114 學科專業 制藥工程 院部名稱 工學院 設計時間 2016.05.15至2016.06.14 二零一六 年 六 月目錄引 言3一、 傳熱原理及用途3二、 換熱器的分類與特點3三、 結構設計的重要性3四、 設計的普遍標準與要求4設計任務4設計步驟與基本原則5一、設計步驟5二、列管式換熱器種類選取5三、管程與殼程的選取5三、流體流速的選擇5四、管程結構的選擇6五、管程和管殼數的確定7六、 折流擋板7七、 其他主要部件7設計方案的確定8一、 設計方案的確定81.選擇換熱器類型82.選定流體流動空間及流速8流程草圖及

2、說明8設計計算8一、物性數據的確定8二、計算逆流的平均溫度差9三、初選總傳熱系數K9標準化的管殼式換熱器設計方案10一、換熱器初步選型10二、換熱器核算10非標準化管殼式換熱器的設計方案14一、工藝結構尺寸14二、 換熱器核算16其他零部件的設計20一、壁厚的確定20二、 封頭的確定21換熱器裝配圖21設計評述21一、 設計總結21二、 設計感想21參考資料22致謝22第 22 頁 共 22 頁中國藥科大學引 言1、 傳熱原理及用途換熱器是一種在兩種或兩種以上不同溫度的流體間實現物料之間熱量傳遞的設備，其功能是使熱量由溫度較高的流體傳遞給溫度較低的流體，使流體溫度達到流程規定的指標，以滿足過程

3、工藝條件的需要，同時也是提高能源利用率的主要設備之一。在換熱器中要實現熱交換至少要有兩種不同溫度的流體，一種流體溫度高，放熱；另一種流體溫度低，吸熱。根據具體的換熱要求，換熱器中有時也會有兩種以上流體參與換熱，但其基本原理與兩種流體是一致的。 自然界存在三種基本傳熱方式，即熱傳導、對流傳熱、及熱輻射。在管殼式換熱器中，實現高、低溫流體的熱量交換至少包括三個基本步驟，即對流傳熱熱傳導對流傳熱。若傳熱壁面兩側存在污垢層，還應加上通過兩壁面污垢層的熱傳導過程。目前，換熱器已成為化工、石油、動力、食品等行業中廣泛使用的通用設備，占有十分重要的地位。其在化工生產中換熱器可作為加熱器、冷卻器、冷凝器、蒸發

4、器和再沸器等，應用廣泛。2、 換熱器的分類與特點1.按用途劃分按照其用途不同可分為加熱器、冷卻器、冷凝器、蒸發器、再沸器、深冷器、過熱器等。加熱器是把流體加熱到必要的溫度而使用的熱交換器，被加熱的流體沒有相變化；冷卻器是用于把流體冷卻到必要的溫度的熱交換器；冷凝器是用于冷卻凝結性氣體，并使其凝結液化的熱交換器，若使氣體全部冷凝，則稱為全凝器，否則稱為分凝器；再沸器是用于再加熱裝置中冷凝了的液體使其蒸發的熱交換器；深冷器是用于把流體冷卻到0以下的很低溫度的熱交換器；過熱器是將流體（一般是氣體）加熱到過熱狀態的熱交換器。2. 按熱量交換原理和方式劃分按照冷、熱流體熱量交換的原理和方式不同，換熱器可

5、分為3大類：（1） 混合式換熱器：冷、熱流體直接接觸和混合進行換熱。這類換熱器結構簡單，價格便宜，常做成塔狀。（2） 蓄熱式換熱器：冷熱流體交替通過格子磚或填料等蓄熱體以實現換熱。這類換熱器由于少量流體相互摻和，易造成流體間的“污染”。（3） 間壁式換熱器：冷熱流體通過隔開它們的固體壁面進行換熱，這是工業上應用最為廣泛的一類換熱器。按照傳熱面的形狀及結構特點又可將其分為：1 管式換熱器，如管殼式、套管式、螺旋管式、熱管式等；2 板面式換熱器，如板式、螺旋板式等；3 擴展表面式換熱器，如板翅式、管翅式等。3、 結構設計的重要性 換熱器是制藥生產、化工、石油、動力、食品等行業中廣泛使用的通用設備，

6、在生產過程中起著重要作用，一個合適的換熱器可以更好的達到生產要求。在化工廠的建設中，換熱器約占工程總投資的11%；通常換熱器約占煉油及化工設備總投資的40%。再者，在生產工藝流程中使用著大量的換熱器，提高其換熱效率，可以減少能源的消耗；用換熱器來回收工業余熱，也可以顯著的提高流程整體的熱效率。隨著工業的迅速發展，能源消耗量量不斷增加，能源緊張已成為一個全球性問題，為緩解生產和人民生活的方方面面。因此，換熱器的設計、制造、結構改進及傳熱機理研究，在節省投資、降低能耗等方面發揮著日益重要的作用4、 設計的普遍標準與要求1、設計的普遍標準 工程設計是一項政策性很強的工作，要求設計人員必須嚴格遵循國家

7、的有關方針政策和法律法規以及有關的行業規范，特別是國家的工業經濟法規、環境保護法規和安全法規。此外，由于設計本身是一個多目標優化問題，對于同一個問題，常會有多種不同的解決方案，設計者常常要在相互矛盾的選項中進行判斷和選擇，作出科學合理的決策，為此一般應遵循如下一些普遍標準：技術的先進性和可靠性；過程的經濟性；過程的安全性；清潔生產；過程的可操作性和可控制性；盡可能采用標準系列。 2、設計的基本要求 、查閱文獻資料，了解換熱設備的相關知識，熟悉換熱器設計的方法和步驟； 、根據設計任務書給定的生產任務和操作條件，進行換熱器工藝設計及計算； 、根據換熱器工藝設計及計算的結果，進行換熱器結構設計； 、

8、以換熱器工藝設計及計算為基礎，結合換熱器結構設計的結果，繪制換熱器裝配圖；、編寫設計說明書對整個設計工作的進行書面總結，設計說明書應當用簡潔的文字和清晰的圖表表達設計思想、計算過程和設計結果。設計任務以某工段C9產品冷卻器設計為例。該冷卻器利用公用工程冷卻水使C9產品降溫，達到工藝要求。其設計條件如表1所列。表1 冷卻器設計條件參數熱流體冷流體介質C9產品公用工程冷卻水進出溫度/ 188/5030/40壓力/ MPa0.690.45物料質量流量/ (kg·h-1)8500設計步驟與基本原則一、設計步驟根據任務書給定的冷熱流體的溫度，選擇設計列管式換熱器中的浮頭式換熱器；再依據冷熱流體

9、的性質，判斷其是否易結垢，來選擇管程走什么，殼程走什么。在這里，由于冷卻水易結垢，若流速太低會加快污垢增長的速度，使換熱器的熱流量下降，總體考慮，冷卻水走管程，C9產品走殼程。從手冊中查得冷熱流體的物性數據，如密度，比熱容，導熱系數，黏度。計算出總傳熱系數，再計算出傳熱面積。根據管徑管內流速，確定傳熱管數，標準傳熱管長，算出傳熱管程，傳熱管總根數等等。隨后校正傳熱溫差以及殼程數。確定傳熱管排列方式和分程方法。根據設計步驟，計算出殼體內徑，選擇折流板，確定板間距，折流板數等，再設計殼程和管程的內徑。分別對換熱器的熱量，管程對流系數，傳熱系數，傳熱面積進行核算，再算出面積裕度。最后，對傳熱流體的流

10、動阻力進行計算，如果在設計范圍內就能完成任務。最后，根據設計好的換熱器類型選擇合適的相關零部件即可。二、列管式換熱器種類選取根據固定管板式的特點：結構簡單，造價低廉，殼程清洗和檢修困難，殼程必須是潔凈不易結垢的物料。U形管式特點：結構簡單，質量輕，適用于高溫和高壓的場合。管程清洗困難，管程流體必須是潔凈和不易結垢的物料。浮頭式特點：結構復雜、造價高，便于清洗和檢修，完全消除溫差應力，應用普遍。根據設計任務，兩流體溫度變化情況如下：熱流體進口溫度188，出口溫度52；冷流體進口溫度30，出口溫度40；溫差較大。我們設計的換熱器中流體有冷卻水易結垢，再根據可以完全消除熱應力原則我們選用浮頭式換熱器

11、。三、管程與殼程的選取 根據以下原則：1) .不潔凈和易結垢的流體宜走管內，以便于清洗管子。2) .腐蝕性的流體宜走管內，以免殼體和管子同時受腐蝕，且管子也便于清洗和檢修。3) .壓強高的流體宜走管內，以免殼體受壓。4) .飽和蒸氣宜走管間，以便于及時排除冷凝液，且蒸氣較潔凈，冷凝傳熱系數與流速關系不大5) .被冷卻的流體宜走管間，可利用外殼向外的散熱作用，以增強冷卻效果。6) .需要提高流速以增大其對流傳熱系數的流體宜走管內，因管程流通面積常小于殼程，且可采用多管程以增大流速。7) .粘度大的液體或流量較小的流體，宜走管間 又因流體在有折流擋板的殼程流動時，由于流速和流向的不斷改變，在低Re

12、(Re>100)下即可達到湍流，以提高對流傳熱系數，且冷卻水易結垢，污垢會影響傳熱效率，所以選擇冷卻水走管程，C9產品走殼程。三、流體流速的選擇當流體不發生相變時，增加流體在換熱器中的流速，將加大對流傳熱系數，減少污垢在管子表面上沉積的可能性，即降低了污垢熱阻，使總傳熱系數增大，從而可減小換熱器的傳熱面積，使換熱器結構緊湊，降低制造成本。但是流速過大也會帶來一些不利的影響，如壓降增加，泵功率增大，且加劇了對傳熱面的沖刷。此外，在選擇流速時，還需考慮結構上的要求。例如，選擇高的流速，使管子的數目減少，對一定的傳熱面積，不得不采用較長的管子或增加程數，而管子太長不易清洗，一般管長都有一定的標

13、準；單程變為多程又會使平均溫度差下降。因此需要選擇適當的流速范圍，已達到較好的傳熱效果。同時也要考慮流體本身的特性，如易燃易爆液體或氣體應控制其流速不能過大等。 換熱器常見流體及不同黏度液體的流速范圍如下表：表2-換熱器中常見流體的流速范圍流速流體循環水新鮮水一般液體易結垢液體低黏度油高粘度油氣體管程流速m/s1.0 2.00.8 1.50.5 3>1.00.8 1.80.5 1.55 30殼程流速m/s0.5 1.50.5 1.50.2 1.5>0.50.4 1.00.3 0.82 15表3-不同黏度液體的流速（以普通鋼壁為例）液體黏度（）最大流速 u（m/s）> 1500

14、0.61500 5000.75500 1001.1100 351.535 11.8< 1 2.4四、管程結構的選擇 選擇管徑時，應盡可能使流速高些，但一般不應超過前面介紹的流速范圍。常用的列管式換熱管規格有19mm×2mm、25×2.5mm及25×2mm。在選擇管徑規格時，通常選用外徑為19mm的管子；在這里，冷卻水易結垢，為了方便清洗，選擇 25×2.5mm管子。管長的選擇是以清洗方便及合理使用管材為原則。長管不便于清洗，且易彎曲。一般出廠的標準鋼管長為6m，則合理的換熱器管長應為1.5、2、3或6m。此外，管長和殼徑應相適應，一般取L/D為46

15、(對直徑小的換熱器可大些)。管子在管板上的排列方法有等邊三角形、正方形直列和正方形錯列等，等邊三角形排列的優點有:管板的強度高；流體走短路的機會少，且管外流體擾動較大，因而對流傳熱系數較高；相同的殼徑內可排列更多的管子。正方形直列排列的優點是便于清洗列管的外壁，適用于殼程流體易產生污垢的場合；但其對流傳熱系數較正三角排列時為低。正方形錯列排列則介于上述兩者之間，即對流傳熱系數(較直列排列的)可以適當地提高。管子在管板上排列的間距 (指相鄰兩根管子的中心距)，隨管子與管板的連接方法不同而異。通常，脹管法取t=(1.31.5)d，且相鄰兩管外壁間距不應小于6mm，即t(d+6)。焊接法取t=1.2

16、5d換熱管管心距通常按表4選取。表4-換熱管管心距換熱管外徑/mm19253238換熱管管心距/mm25324048分程隔板槽兩側相鄰管的管心距/mm38445260五、管程和管殼數的確定當流體的流量較小或傳熱面積較大而需管數很多時，有時會使管內流速較低，因而對流傳熱系數較小。為了提高管內流速，可采用多管程。但是程數過多，導致管程流體阻力加大，增加動力費用；同時多程會使平均溫度差下降；此外多程隔板使管板上可利用的面積減少，設計時應考慮這些問題。列管式換熱器的系列標準中管程數有1、2、4和6程等四種。采用多程時，通常應使每程的管子數大致相等。6、 折流擋板 安裝折流擋板的目的，是為了加大殼程流體

17、的速度，使湍動程度加劇，以提高殼程對流傳熱系數。最常用的為圓缺形擋板，切去的弓形高度約為外殼內徑的1040，一般取2025，過高或過低都不利于傳熱。兩相鄰擋板的距離(板間距)B為外殼內徑D的(0.21)倍。系列標準中采用的B值為:固定管板式的有150、300和600mm三種，板間距過小，不便于制造和檢修，阻力也較大。板間距過大，流體就難于垂直地流過管束，使對流傳熱系數下降。這次設計選用圓缺形擋板。換熱器殼體的內徑應等于或稍大于(對浮頭式換熱器而言)管板的直徑。初步設計時，可先分別選定兩流體的流速，然后計算所需的管程和殼程的流通截面積，于系列標準中查出外殼的直徑。7、 其他主要部件1. 緩沖板與

18、導流筒 在殼程進口接管處常裝有防沖擋板，或稱緩沖板。它可防止進口流體直接沖擊管束而造成管子的侵蝕和管束振動，還有使流體沿管束均勻分布的作用。也有在管束兩端放置導流筒，不僅起防沖板的作用，還可改善兩端流體的分布，提高傳熱效率。2. 拉桿和定距管 折流板用拉桿和定距管連接在一起。拉桿的數量取決于殼體的直徑，從4根到10根，直徑10 12mm。定距管直徑一般與換熱管相同。又是也可將折流板與拉桿焊在一起而不用定距管。3. 旁流擋板與假管 當管束與殼體之間的間隙較大時，會形成旁流，影響傳熱，其間應設置旁流擋板，或稱密封條。當管束中間由于管程分程隔板而引起較大的空隙時，可裝一些假管，以減少旁流。假管是一些

19、不穿過管板的管子，他們的一端或兩段都是封閉的，沒有流體通過，不起換熱作用。設計方案的確定1、 設計方案的確定 1.選擇換熱器類型 根據設計任務，兩流體溫度變化情況如下：熱流體進口溫度188，出口溫度52；冷流體進口溫度30，出口溫度40；因考慮冷、熱流體溫度差較大，初步確定選用浮頭式換熱器。 2.選定流體流動空間及流速由于循環冷卻水易結垢，若流速太快會加速污垢增長速度，式換熱器的熱流量下降，總體考慮，冷卻水走管程，C9產品走殼程。同時選用25mm×2.5mm的較高級冷拔碳鋼管，管內流速。流程草圖及說明標準換熱器流程草圖如下：其中，循環冷卻水走管程，其進口溫度為30，出口溫度為40；C

20、9產品走殼程，其進口溫度為188，出口溫度為50；從整體上分析兩流體處于逆流狀態。設計計算一、物性數據的確定 1.定性溫度可取流體進口溫度的平均值，則殼程流體的定性溫度為：管程流體的定性溫度為2.根據定性溫度，由Aspen Exchanger Design and Rating 中自帶的物性數據庫可查得操作條件下管程即殼程的物性數據如表4所示。 表4 管程與殼程的定性溫度及相關物性數據參數殼程管程定性溫度()11935密度（kg/m³）931.7994.3比定壓熱容kJ/(kg·）1.374.174熱導率W/(m·)0.2080.624黏度（mPa·s）

21、0.850.742 3.換熱器的熱負荷 換熱器的熱負荷可根據熱流體的流量及溫度變化情況計算： 4.冷流體質量流量： 二、計算逆流的平均溫度差設C9產品冷卻器殼程物料進出口溫度分別為,管程冷卻水進出口溫度分別為，則逆流的平均溫度差為三、初選總傳熱系數K 根據物系、操作條件及傳熱手冊，初步假設傳熱系數K=350 W/()。 5.估計總傳熱面積 總傳熱方程為，則 考慮非標準換熱器設計需要留有裕度，則 標準化的管殼式換熱器設計方案一、換熱器初步選型換熱器形式的確定有兩種，一種將換熱器作為標準化的管殼式換熱器進行選型，另一種是自行設計非標準化的換熱器。這里將換熱器做為標準化換熱器通過選型完成設計任務。根

22、據殼程及管程流體溫度的變化和傳熱面積，并考慮一定的裕度，在浮頭式換熱器系列中選擇型號為BES 500-0.6-28.3-3/25-1 I 的內導流浮頭式換熱器，根據JB/T 4714-92，該換熱器的基本參數如下：外殼直徑500mm管/殼程設計壓力0.6MPa公稱傳熱面積28.3m²管子尺寸25mm×2.5mm管子數206管長3m管心距32mm管程數2管子排列方式正三角形管程流通面積0.0215m² 采用雙弓折流板，圓缺高度為殼徑的25%,折流板間距0.3m。二、換熱器核算 1.傳熱能力的核算 （1）.殼程流體傳熱系數 根據克恩公式有其中當量直徑由于正三角形排列，

23、則殼程流通面積，由于D=500mm,B=0.33D=165mm,則殼程流速雷諾數普朗特數黏度校正 所以， （2）.管程流體傳熱系數 根據迪特斯-貝爾特公式有其中，管程流通面積管程流速雷諾數普朗特數所以 （3）.污垢熱阻和管壁熱阻查閱化工工藝物性手冊得： 管內側污垢熱阻 0.000344 m²·/W 管外側污垢熱阻 0.000200 m²·/W 管壁導熱系數 50 m²·/W （4）.總傳熱系數 （5）.傳熱面積裕度換熱所需傳熱面積實際傳熱面積 則裕度所以該換熱器能完成任務 2.壁溫核算由于管內側污垢熱阻較大，會使傳熱管壁溫降低，降低了

24、殼體與傳熱管壁之間的溫度差，但在操作初期，污垢熱阻較小，殼體和傳熱管壁溫度差會較大。計算中，應按最不利的操作條件考慮，因此，取兩側污垢熱阻為零計算傳熱管壁溫。所以，傳熱管平均壁溫殼體因有良好的保溫層，可近似取殼程流體的平均溫度，即t=105.2。所以， ，溫差較大，且任務要求中殼程流體壓力較高，因此，選用浮頭式換熱器是可行的 3.換熱器的阻力損失 （1）.管程阻力損失其中，對25mm×2.5mm的管子有由Re=13740.61，傳熱管相對粗糙取 ，查莫迪摩擦系數圖得 管程流速 ，管程流體密度 則則， 因此，管程流體阻力損失在允許范圍之內。 （2）.殼程阻力損失流體流經管束的阻力其中，

25、F=0.5，則，流體流過擋板缺口的阻力因此殼程總阻力因此，殼程流體阻力損失也在允許范圍之內初選的標準化換熱器能滿足工藝要求。非標準化管殼式換熱器的設計方案一、工藝結構尺寸 （1）.管徑和管內流速 已選定，管徑為25mm×2.5mm，管內流速為。 （2）.管程數和傳熱管數 根據傳熱管內徑和流速確定單程傳熱管數 按單程管計算所需換熱管的長度L 按單程管設計，傳熱管過長，根據本任務的實際情況，取傳熱管長L=4.5m，則該換熱器的管程數為 傳熱管總根數 （3）.平均傳熱溫差校正及殼程數 首先計算P和R的參數： 按公式獲取并求取 單殼程雙管程屬于1-2折流，現用1-2折流的公式計算溫差校正系數

26、和傳熱平均溫差。由于溫度校正系數大于0.8，同時殼程流量亦較大，故取單殼程較合適。 （4）.傳熱管排列和分程方法采用組合排列，即每層內按正三角形排列，隔板兩側按正方形排列。取管心距，則隔板中心到其最近一排管中心的距離C：按凈空不小于6mm的原則確定，亦可按下式來求取： 分程隔板兩側相鄰排管之間的管心距 管中心距t與分隔板槽兩側相鄰管排中心距的計算結果與表4給出的數據完全一致，證明可用。 （5).殼體內徑 采用兩管程結構，取管板利用率=0.7，則殼體內徑圓整取D=400mm。 (6).折流板 采用弓形折流板，取弓形折流板圓缺高度為殼體內徑的25%，則切去的圓缺高度為，取h=100mm。 取折流板

27、間距為B=0.33D=0.33×400=132mm，則折流板數 折流板圓缺水平面安裝。 （7）.其他附件 拉桿直徑為12mm，其數量不少于4根。殼程入口應設置防沖擋板。 （8）.接管1 殼程流體（C9產品）進出口接管 取接管內流體流速為4m/s,則接管內徑取標準管徑為2 管程流體（循環水）進出口接管 取接管內循環水的流速2.5m/s,則接管內徑取標準管徑為2、 換熱器核算 （1）.傳熱能力核算1 殼程對流給熱系數 對于圓缺形折流板，可采用克恩公式當量直徑由正三角形排列得由于D=400mm,B=132mm，殼程流通截面積殼程流體流速、雷諾數及普朗特常數分別為2 管程給熱系數 根據迪特斯

28、-貝爾特公式有 管程流通面積管程流體流速、雷諾數及普朗特數分別為故，管程給熱系3 污垢熱阻與管壁熱阻查閱化工工藝物性手冊得： 管內側污垢熱阻 0.000344 m²·/W 管外側污垢熱阻 0.000200 m²·/W 管壁導熱系數 碳鋼的熱導率：45 m²·/W4 總傳熱系數 所以5 傳熱面積理論傳熱面積該換熱器的實際換熱面積 面積裕度為 換熱面積裕度合適，能夠滿足設計要求。（2） 核算壁溫因管壁很薄，且管壁熱阻很小，故管壁壁溫按下式計算：取兩側污垢與熱阻為零計算壁溫，得傳熱管平均壁溫:殼體平均壁溫，近似取殼程流體的平均溫度，即105

29、.2殼體平均溫度與傳熱管平均壁溫之差：105.2-42.4=62.8該溫差較大，故需設置溫度補償裝置。由于換熱器殼程流體壓力較高，因此，選用浮頭式換熱器是可行的。（3） 換熱器內流體的流動阻力1 管程流動阻力取換熱管粗糙度為0.01mm,則/d=0.005，而所以，2 殼程流動阻力流體流經管束的阻力式中：F為管子排列方式對壓力降的校正系數，正三角形排列F=0.5，正方形直列F=0.3，正方形錯列F=0.4 流體流經管殼式換熱器是由于流動阻力而產生一定的壓力降，所以換熱器的設計必須滿足工藝要求的壓力將。一般合理的壓力降的范圍見表5表5 合理壓力降的選取操作情況減壓操作低壓操作中壓操作較高壓操作操

30、作壓力/Pa（絕）合理壓力降/Pa0.1p0.5p參考上表可看出該換熱器的壓降在合理的范圍之內，故設計的換熱器合適。 其他零部件的設計一、壁厚的確定殼體、管程殼體和封頭共同組成了管殼式換熱器的外殼。管殼式換熱器的殼體通常是由管材或板材卷制而成的。當直徑小于400mm時，通常采用管材和管箱殼體。當直徑不小于400mm時，采用板材卷制殼體和管箱殼體。其直徑系列應與封頭、連接法蘭的系列匹配，以便于法蘭和封頭的選型。一般情況下，當直徑小于1000mm時，其直徑相差100mm為一個系列：當直徑大于1000mm時，直徑相差200mm為一個系列，若采用旋壓封頭，其直徑系列的間隔時間可取100mm。常用碳素鋼

31、或低合金鋼圈圓筒的最小壁厚見表6。表6 碳素鋼或低合金鋼圓筒的最小厚度公稱直徑（mm）400-700800-10001000-15001600-20002100-2600浮頭式（mm）810121416U型管式（mm）810121416固定管板式（mm）68101214 由之前的計算可知，殼體和管箱殼體外徑為500mm。選用Q235-A碳素鋼板材制殼體和管箱殼體，在90時 。下面確定其壁厚。取工作壓力等于設計壓力，則，焊接接頭系數=0.85。計算壁厚：設計壁厚：由于不知道C9產品的腐蝕性，取腐蝕裕度C=1mm，則 名義壁厚：，可取名義壁厚為3mm考慮到安全系數，以及開孔補強等措施，故按表6取殼

32、體和箱管殼體壁厚為8mm。2、 封頭的確定 橢圓形封頭是由長短半軸分別為a、b的半橢圓和高度為的段圓筒（通稱為直邊）兩部分構成。直邊的作用是保證封頭的制造質量，避免筒體與封頭間的環向焊縫受到邊緣應力的作用。 受內牙（凹面受壓）的橢圓形封頭的計算壁厚為：而對標準橢圓形封頭，K=1.00，故 表7 標準橢圓形封頭的直邊高度 單位：mm封頭材料碳素鋼普通鋼復合鋼板不銹鋼封頭壁厚4-810-18203-910-1820直邊高度254050254050 考慮到安全原因及設計標準，由表7，更具以上殼體和管箱殼體的尺寸結構，應選擇的封頭厚度為8mm，直邊高度25mm。換熱器裝配圖標準浮頭式換熱器裝配圖在設計數據及相關標準規定下，使用CAD制圖可得。由于圖片過大，在word中顯示不清晰，故以附件展示，見文件夾中附件文件。設計評述1、 設計總結經過獨立完成此次課程設計，對化工原理和機械設備有進一步的認識，提高了自身查閱文獻，分析數據的能力。在設備裝配圖的繪制過程中也逐漸做到熟練使用CAD繪圖軟件。完成此次涉及