1、安置房工程SM皿法樁墻式基坑支護結構計算書1工程概況該基坑設計總深5.2m，按二級基坑、選用浙江省標準一建筑基坑 工程技術規程(DB33/T1008-2000)進行設計計算，計算斷面編號：11.1 土層參數序號土層名稱厚度(m)丫3 (kN/m)c(kPa)0()1雜填土1.1018.010.0012.002素填土1.2017.512.0012.003砂質粉土1.2019.4 7.0026.504淤泥質粉質粘土 -4.50 -8.311.0014.505淤泥質粉質粘土夾粉土20.0017.8 9).5015.00續表序號土層名稱厚度(m)m(MN/m)Kmax(MN/m3)分算/合算1雜填土1

2、.101.82.0分算2素填土1.201.92.0分算3砂質粉土1.208.115.0分算4淤泥質粉質粘土 -4.502.13.0合算5淤泥質粉質粘土夾粉土20.003.03.0合算地下水位埋深：1.16m。1.2基坑周邊荷載地面超載：20.0kPa2開挖與支護設計基坑支護方案如圖：251.50淤泥質粉質粘土夾粉L安置房基坑支護方案圖2.1擋墻設計-擋墻類型：SMffi法；-嵌入深度：10.100m;-露出長度:0.000m;-攪拌樁直徑：850mm-攪拌樁排數：1排；-搭接長度：250mm-型鋼型號：700*300*13*24 ;-型鋼布置方式：插一跳一；水泥土物理指標：-重度：19.00k

3、N/m3;-彈性模量：300000.00kPa;-無側限抗壓強度標準值：800.00kPa;2.2放坡設計2.2.1第1級放坡設計坡面尺寸：坡高1.50m;坡寬0.75m;臺寬1.50m。放坡影響方式為：一。2.3坑內加固設計第1層，加固深度：5.150m;加固厚度：5.000m;加固范圍：裙邊 加固，寬度：5.000m。加固土的物理指標：c=15.00kPa; § =18.00丫 =19.0kN/m3; m=4.0MN/m； Kmax=0.0MN/m；2.4支撐（錨）結構設計本方案設置1道支撐（錨），各層數據如下：第1道支撐（錨）為豎向斜撐，距墻頂深度0.400m,工作面超過深度0

4、.500m,預加軸力90.00kN/m,對擋墻的水平約束剛度取 50000.0kN/m/m。 該道豎向斜撐具體數據如下：-斜撐型鋼型號：609*16-根數：1;-水平長度：10.000m;-水平間距：5.000m;-斜撐端頭支承：較支座；-端頭支承板厚：0.450m;計算點位置系數：1.000。2.5換（拆）撐設計序號換撐距墻頂深度（m）換撐后拆除的支撐預加軸力（kN/m）換撐對樁墻的約束效果14.800第1道支撐0.00水平：固定轉動：白由2.6工況順序該基坑的施工工況順序如下圖所示:口兄1：開挖S&6深5 0S）m.盼土臺2E5mT一況3:升挖至書.30（深5.2）01工況2：在-

5、3.00（1.90）m處安裝第1道戈撐（錨）3內力變形計算3.1計算參數水土計算（分算/合算）方法：按土層分/合算；水壓力計算方法：靜止水壓力，修正系數：1.0;主動側土壓力計算方法：朗肯主動土壓力，分布模式：矩形，調整系數：1.0,負位移不考慮土壓力增加；被動側基床系數計算方法："m"法，土體抗力不考慮極限土壓力限值，坑內土影響范圍：2.0倍基坑深度；墻體抗彎剛度折減系數：1.0，水泥土發揮系數：1.0。3.2計算結果3.2.1內力變形結果每根樁抗彎剛度EI=439921kN.m2以下內力和土體抗力的計算結果是每根樁的；支撐反力是每延米的c位移(rnm)xlO-10 12

6、彎矩(kN.m)xlOO-2024取力(kN)" 00-2-1012抗力圖121020抗力(kN/E)x100弟繇3)4 6 814121020U位移 1(14-7.0)萊£34 6 812102014彎矩圖(-136.40,0)蒐a34 6 8琶片B)4 6 81012!14勇力圖(-54.7-40.7)第1工況：開挖至-6.15（深5.05）m,留土臺2.65m位移(mrn)M10-10 12宵矩(kN.m)xl00-2024剪力(kN)x100-2 -1012抗:力圖1214抗力(KN/m)x100-505O第艮m) O 1-681弟理m) O 0 2 4 6 8 1

7、1214位移圖(-8 7-8.1)12彎矩圖(-53,970.7)O 2O4 6 8 11412剪力圖(-107.0-68.0)榮四m) O 0 2 4 6 8 114第2工況：在-3.00（深1.90）m處加撐（錨）抗力(kN/m)x100-505栗汨巨。2 4 02468111彎矩 8(-113.1-212.6)剪力圖(-112.2 104.9)第3工況：開挖至-6.30（深5.20）m抗力(kNFmpdOO抗力圖91214雪印圖(-113.1 -212.6)彎'矩(kN.EWIOD-2024¥sm) O 0 2 4 6 8 114 如力圖(-112。104.9)取力(k

8、N)x100-2-1012箱及3 Q 2 4 6 812第4工況：在-5.90（深4.80）m處換撐a12U抗力(kN肝00-5。£藕武(m) O 2 4 6 8 1位移(EgMlO*10 1 2彎矩(kN.m)xlOO6 W:101214101214026賣8旦剪力圖(-94.2-104.0)剪力(kN)xlOO -2 -1014榮6屈r m10120214位移圖"2.019.3)彎矩圖(-127.1-2.3)第5工況：拆除1支撐抗 7j(kN/m)«100普苑包絡 11(-136.4-212.6)芯矩(kNm)MlQO -20246810121402剪力包絡圖

9、(-112 2-104 9)支(換)撐反力范圍表抗力相對樁頂深度(m)最小值(kN/m)最大值(kN/m)支撐第1道支撐0.400.094.3換撐第1道換撐3.300.0165.24坑底抗隆起計算 4.1計算參數滑弧中心：最下道支撐；滑弧位置：通過樁底；應力狀態計算方法：總應力法;樁墻彎曲抗力：考慮；垂直滑面阻力：忽略；滑面水平應力：不考慮。4.2計算結果20.0D下滑力：748.2kN/m;抗滑力：1482.3kN/m;每延米墻體抗滑力：0.0kN/m ;安全系數：1.98，要求安全系數：1.6005墻底抗隆起計算5.1計算參數計算公式：Prandtl ;考慮隆起土層不均勻性厚深比：0.0

10、;考慮放坡影響寬深比：1.0。5.2計算結果5.2.1墻底坑內側向外5.2m范圍內總荷載：1490.9kN/m;驗算斷面處土體內聚力：9.5kPa ;內摩擦角：15.0地基承載力：N廣鄴吧耳氣45+甲臼沖15 °!夙45+ 15.0/2）二3.94（叱 1）但.91）鈞 15.0 =1。闋2.000。Ru - qN. + c" 181.2 x 3.94+ 9.5 « 10.9d = 818.3安全系數：818.3 X 5.2/1490.9=2.85，要求安全系數:6抗傾覆計算6.1計算參數抗傾覆計算使用等值梁法；水土計算（分算/合算）方法：按土層分/合算；主動側土

11、壓力分布模式：三角形;水壓力計算方法：靜止水壓力。6.2計算結果水上壓力由以上水土壓力圖，可求出水土壓力零點為樁頂以下5.47m,零點以可計算支撐反力:上各力的合力及其位置(相對樁頂)如下表：主動側被動側土壓力土壓力水壓力合力(kN/m)195.620.099.5位置(m)3.771.334.66亍1,70+ 20.0x 4.13- 99.5 « 0.80)奪!kO7= 66.1抗傾覆安全系數:1764.3 邳.47 + 0.0 0.85 W+ 66.1* 13.40”_ 人一H63.4x4.72 +20.0x12.47- i ZZ ,要求安全系數：1.1507抗滲流穩定計算 7.1

12、計算參數抗滲流計算方法：臨界水力坡度法，垂直滲徑換算系數：1.0，水平滲徑換算系數：1.0 ,有效重度計算方法：由飽和重度計算。7.2計算結果830/10抗滲流穩定安全系數：3.70/（1.00乂（3.70暮乂 10.10）+偵.既廣泌,要求安全 系數：1.5。8其他計算8.1整體穩定計算8.1.1 計算參數整體穩定計算方法：瑞典條分法；應力狀態計算方法：總應力法；土釘法向力折減系數：E =1.0 ;土釘切向力折減系數：E=1.0;錨桿法向力折減系數：S =1.0;錨桿切向力折減系數：S =1.0;樁墻抗滑考慮方式：滑面繞樁；浸潤線不考慮止水帷幕；滑弧搜索不考慮局部失穩；考慮開挖工況；搜索范圍

13、：坡頂：全范圍；坡底：全范圍;搜索方法：遺傳算法。8.1.2計算結果8.1.2.1 開挖至-2.60m（深 1.50m）淤泥質粉質粘土夾粉土滑弧：圓心(1.63m,-1.65m)，半徑：3.27m, 起點(-1.20m,0.00m), 終點(0.75m,1.50m), 拱高比0.195;下滑力：29.16kN/m;土體(若有則包括攪拌樁和坑底加固土)抗滑力：34.81kN/m;土釘/錨桿抗滑力：0.00kN/m;樁墻的抗滑力：0.00kN/m;安全系數：1.19。8.1.2.2 開挖至-6.30m（深5.20m）淤泥質粉頂粘上夾粉土滑弧：圓心(3.12m,-1.22m)，半徑：16.61m,起

14、點(-13.45m,0.00m), 終點(18.43m,5.20m), 拱高比 0.789;下滑力：891.38kN/m;土體(若有則包括攪拌樁和坑底加固土)抗滑力：1757.59kN/m;土釘/錨桿抗滑力：0.00kN/m;樁墻的抗滑力：0.00kN/m;安全系數：1.97。8.2 SMWT法水泥土強度計算8.2.1 計算參數水泥土抗剪強度系數：0.21 ;設計值系數：1.2;彎矩折減系數：1.0。8.2.2計算結果8.2.2.1水泥土局部抗剪驗算型鋼翼緣處水泥土墻體的有效厚度：0.795m;型鋼翼緣之間的凈距：0.900m;水泥土墻體最薄弱截面處的有效厚度：0.602m。泥土墻體最薄弱截面

15、的凈距：0.600m。取應 Jj(kPa)« 10蝴宣力(kPa)x W-20 -15 -10 -5 g s IQ 15 20-20-15-10 -5 0 5 10 15 2。12型鋼說緣處錯劫抗虬笨sm) o2 4 6 8 114攪拌樁薄弱面處抗剪蒙一崇m) o2 4 6 8 11214第1工況：開挖至-6.15(深5.05)m,留土臺2.65m,滿足型鋼形緣處錯動抗財期應力(kPaRO-20-15-10 -5 0 5 10 15 20攪撲樁薄弱而姓抗歸取應力(kPa )*10 -20-15-10 -5 0 5 10 15 20第2工況：在-3.00（深1.90）m處加撐（錨），滿

16、足型鋼翼緣處錯劾抗啊回應力«Pa)EO-20-15-10 -5 0 5 10 15 20果Bm)。2 42 4 6 8 1 11攪打樁薄弱巾1姓抗歸敗應力(kPa)xW-20-15-10 -5 0 5 1。15 20茲號)0 2 42 4 6 6 1 1 1第3工況：開挖至-6.30（深5.20）m,滿足（該處剪應力為35.32和31.11kPa)型鋼形緣處錯劾抗財取應力(kPa)«10-20-15-10 -5 0 5 10 15 20菜Bm)。22 4 6 8 1 1攪抖樁薄弱山i姓抗的財煩力(kPa )x10-20-15-10 -5 0 5 1。15 20第4工況：在-5.90（深4.80）m處換撐， 滿足剪應力(kPa)«