1、鋼 管 支 模 架專項方案編制人 審核人 批準人 編制單位：浙江中寧建設有限公司編制時間：二00八年八月一、工程概況浙江海寧百合新城地下車庫工程，位于浙江海寧市，西側文苑路，北側環南二路，建筑面積為11944m2，地下車庫高度3.75m,較大梁截面為400×1600mm,采用鋼管木模板支架，梁模板為4mm厚松木，板側模為18mm厚多層板。最大柱子截面為500×600，圖紙未注明處的樓板厚度為160mm。二、施工方案1、基礎模板安裝方案（1）施工流程安裝前檢查模板就位安裝斜撐調整模板位置全面質量檢查模板群體固定。（2）施工要點檢查模板的安裝位置，上脫模劑。模板安裝于墊層上，方

2、木將模板連接，再用5cm×8cm方木斜撐進行加固。模板安裝完畢后，全面檢查模板和斜撐、扣件、螺栓，斜撐是否堅固穩定，模板拼縫是否嚴密。2、柱模板安裝方案（1）施工流程搭設柱安裝梁柱模板安裝就位檢查對角、軸線位置線邊安裝鋼筋及加固扣件全面檢查校正群體固定。（2）施工要點柱模板吊裝前，必須先檢查柱模板上下口截面、對象線偏差，加固材料的數量及牢固程序，檢查柱筋是有礙柱模板的套裝。當整體柱模安裝于基準面上，模板上口線柱中心線對準后，用釘子將四面柱模連接，再用鐵箍結合加固鐵絲進行加固，邊加固邊校正其柱邊線及柱模垂直度。由于梁柱模板分兩次支，所以待柱模拆除后，再安裝好柱鑲頭模板，以便柱梁模板接口

3、。3、梁及樓板模安裝方案（1）工藝流程彈出軸線及水平線并復核搭設承重架安裝梁底楞安裝梁底板安裝梁側模安裝樓板模板檢查標高及平整度群體加固。（2）施工要點在柱子上和承重架上標出梁（樓板）軸線及水平線并復核。安裝梁模板，支架前首層為土壤地面時應把地坪整并夯實，立桿設在地梁上或方木塊上，支柱中間和下方架橫桿或斜桿。在柱子上調整梁底模的標高，符合要求后，拉通線安裝梁底模板，并找直再安裝梁側模。當梁鋼筋綁扎完畢時再作加固，并穿對拉螺栓進行全面加固。鋪設模板前，支架的支柱從邊垮一側開始，依次逐排安裝，同時安裝木楞及橫桿。支柱間距為600，木楞間距為450，安裝樓板模板時，要認真檢查板下木楞與支柱連接及支架

4、的牢固性和穩定性，根據設立的水平線，調節模板高度，將木楞鑿平。木埠模板鋪設后，對于不夠整模數的模板和窄長縫，采用拼縫模或方木鑲補，但拼縫應嚴密。平模鋪設完畢后，檢查梁與固定情況及板平整度。三、模板工程質量要求及質量檢驗方法1、模板制作必須保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確性。2、支撐系統具有足夠的承載能力，剛度和穩定性。3、模板拼縫嚴密不漏漿。4、模板安裝和預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢驗方法，見下表：項次項 目允許偏差（mm)檢驗方法單層 多層1軸線位移基礎5鋼尺檢查2底模上表面標高±5用水準儀或拉線、鋼尺檢查3截面內部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4

5、-54層高垂直度（不大于5米）6用經緯儀或吊線、鋼尺檢查5相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查6表面平整度5用2m靠尺和塞尺檢查7預埋鋼板中心線位移3用2m托線板檢查8預拉螺栓中心線位置2拉線和尺量檢查外露長度+10 09預留洞中心線位移10截面尺寸+10 0四、成品保護1、模板堆放及制作應安排專門場地及操作棚，場地平整，模板平放時要有方木墊架，以保證不扭曲，不變形。2、已安裝完畢的柱、側板模板，不準在吊運其它模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時倚靠，以防止模板變形或產生垂直偏差。3、拆除模板時不得用大錘撬棍硬砸、猛撬，以免砼外形和內部受到損傷。五、模板拆除施工要點1、側模拆除，必須在砼強度能保

6、證其表面及棱角不因拆除模板而受傷方可拆除。2、底模及冬季模板拆除必須執行混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-2002）的有關條款，作業班組必須進行拆模申請，經技術部門批準后方可拆除。3、拆除模板的順序和方法應按照配板設計的規定進行，應遵循先支后拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板，自上而下，支架先拆側向支撐后拆豎向支撐。4、拆模人員與支模人員同班組，拆模時人員熟知情況，易找拆模關鍵點、位，對拆模進度安全、模析及配件的保護都有了解。六、模板安裝及拆除安全保證措施1、模板安裝及拆除前，班組長及項目安全員對操作人員進行技術交底。2、進入施工現場必須戴好安全帽，高空作業人員必須帶好安全帶

7、，并應系牢。3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。4、二人抬運模板時相互配合，協同工作，傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋，模板及材料嚴禁從高處擲下，拆模時應標出工作區，暫停人員過往。5、不得在腳手架上堆放大批模板。6、拆模間歇，應將已活動的模板、支撐等運走，防止踏空，高空墜落。7、裝拆模板時禁止使用模板站人，作業人員要站在安全地點進行操作，防止上下同一垂直面工作，操作人員要主動避讓吊物。8、拆模必須一次性，不得留下無撐模板，拆下的模板要及時清理，堆放整齊。9、拆除模板時不得將頂撐全部拆除，應分批拆下

8、頂撐。七、模板設計1、模板設計依據建筑施工模板安全技術規范（JGJ130-2001）。混凝土結構工程施工技術驗收規范（GB50204-2002）建筑施工手冊第四版2、模板設計原則A、安全性 B、實用性 C、經濟性梁模板計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管

9、模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):160.00；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：5.80；梁兩側立柱間距(m):0.50；承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:4；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；采用的鋼管類型為48×3.50；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減

10、系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):16.8；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：粗皮落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.

11、0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：20.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度60mm；次楞合并根數：2；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列

12、公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 44.343 kN/m2、16.800 kN/m2，取較小值16.800 kN/m2作為本工

13、程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.00×2.0×2.0/6=33.33cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計

14、值: q1= 1.2×0.50×16.80×0.90=9.07kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.072+1.260 = 10.332 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.1×10.33×300.002 = 9.30×104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.30×104 / 3.33×104=2.790N/mm2；面板的抗彎強

15、度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.790N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 16.80×0.50 = 8.40N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.00×2.00×2.00×2.00/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×8.40×300.

16、004/(100×9500.00×3.33×105) = 0.145 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值 =0.145mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40×60×60/6 = 24.00cm3；I = 40×60

17、5;60×60/12 = 72.00cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2×16.800×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/2=3.10kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.1×3.10×500.

18、002= 7.75×104N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 7.75×104/2.40×104 = 3.229 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 3.229 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =16.80×0.30/2= 2.52 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I

19、-面板的截面慣性矩：E = 7.20×105N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.677×2.52×500.004/(100×10000.00×7.20×105) = 0.148 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.148mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60×80&

20、#215;80/6 = 64.00cm3；I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.2×16.80×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/2=1.55kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm；

21、外楞的最大彎距：M = 0.175×1549.800×300.000 = 8.14×104N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 8.14×104/6.40×104 = 1.271 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =1.271N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 10000.00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =16.80×0.50×

22、;0.30/2= 1.26 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 2.56×106mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.146×1.26×103×300.003/(100×10000.00×2.56×106) = 0.015mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.200mm；外楞的最大撓度計算值 =0.015mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (m

23、m2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =16.800×0.500×0.300×2 =5.040 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.040kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模

24、板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 900.00×20.00×20.00/6 = 6.00×104mm3； I = 900.00×20.00×20.00×20.00/12 = 6.00×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm

25、2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.70×0.90=17.35kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=17.35+0

26、.34+2.27=19.96kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.10×19.958×0.1332=0.035kN.m； =0.035×106/6.00×104=0.591N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.591 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×0.90= 16.38KN/

27、m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×16.380×133.34/(100×9500.0×6.00×105)=0.006mm；面板的最大撓度計算值: =0.006mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自

28、重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)×0.700×0.133=2.380 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350×0.133×(2×0.700+0.400)/ 0.400=0.210 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)×0.133=0.600 kN/m；2.鋼管的支

29、撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.2×2.380+1.2×0.210=3.108 kN/m；活荷載設計值 P = 1.4×0.600=0.840 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.08cm3 I=12.19cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 3.108+0.840=3.948 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×3.108×0.900×0.900= 0.252 kN.m；

30、最大應力 = M / W = 0.252×106/5080.0 = 49.557 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205.000 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 49.557 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×3.108×0.900 = 1.678 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 489.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =2×1678.320/489.000 = 6.864 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值

31、= 120.000 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 6.864 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120.000 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 2.380 + 0.210 = 2.590 kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.677×2.590×900.0004 /(100×20600.000×12.190×104)=3.581mm；鋼管的最大允許撓度 =0.900×1000/250=3.600 mm；鋼管的最大撓度計算 = 3.581 mm

32、小于 鋼管的最大允許撓度 =3.600 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.700= 17.850 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(17.850 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 28.140 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度

33、方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(m.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.904 kN，中間支座最大反力Rmax=2.504；最大彎矩 Mmax=0.045 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.002 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.045×106/5080.0=8.902 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 8.902 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設

34、計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=2.504 kN；R < 12

35、.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.904 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×5.800=0.899 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.90/2+(0.50-0.40)/2)×0.90×0.35=0.189 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.90/2+(0.50-0.40)/2)×0.90&#

36、215;0.160×(1.50+24.00)=2.203 kN； N =0.904+0.899+0.189+2.203=4.195 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh

37、 (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m；Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4195.187/(0.207×489.000) = 41.445 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 41.445 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設

38、計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.006 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.006×(1.500+0.100×2) = 1.996 m；Lo/i = 1995.803 / 15.800 = 126.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算

39、值 ；=4195.187/(0.417×489.000) = 20.573 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 20.573 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =2.504 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(5.800-0.700)=0.899 kN； N =2.504+0.899=3.294 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計

40、算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.167×1.700&#

41、215;1.500 = 2.976 m；Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3294.027/(0.203×489.000) = 33.184 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 33.184 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a

42、= 1.700 按照表2取值1.006 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.006×(1.500+0.100×2) = 1.996 m；Lo/i = 1995.803 / 15.800 = 126.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3294.027/(0.417×489.000) = 16.154 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 16.154 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要

43、求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十一、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可

44、采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需

45、要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基

46、支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。板模板計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，

47、根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。一、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):6.30；采用的鋼管(mm):48×3.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:鋼管支撐；板底鋼管的間隔距離(mm):300.00；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(

48、kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(mm):3.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000； 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、縱向支撐鋼管的計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 w=5.08cm3截面慣性矩 I=12.19cm41.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11= 25.000×0.250×0.003 = 0.019 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q12= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的

49、荷載(kN)：q2 = (1.000 + 2.000)×0.250 = 0.750 kN/m；2.鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下: 靜荷載：q1 = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×0.019+1.2×0.088 = 0.128 kN/m；活荷載：q2 = 1.4×0.750 = 1.050 kN/m；最大彎距 Mmax = (0.100×0.128+0.117×1.050 ) ×1.

50、0002 = 0.136 kN.M；最大支座力計算公式如下: 最大支座力 N = ( 1.1 ×0.128 + 1.2×1.050)×1.000 = 1.400 kN ；鋼管的最大應力計算值 = M/W= 0.136×106/5080.0 = 26.693 N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；縱向鋼最大應力計算值為 26.693 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載 q1 = q11 + q12 = 0.01

51、9+0.088=0.106 kN/m；活荷載 q2 = 0.750 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V= (0.677×0.106+0.990×0.750)×1000.04/( 100×2.060×105×121900.0 ) =3.243 mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10 mm,滿足要求!三、橫向支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P取最大支座反力1.400kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼

52、管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.471 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.205 mm ；最大支座力 Qmax = 5.092 kN ；鋼管最大應力 = 0.471×106/5080.000=92.788 N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 92.788 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載

53、力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 5.092 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×6.300 = 0.872 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.000×0.003×1.000×1.000 = 0.075 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.297 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.000×1.000 = 3.000 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 5.756 kN；六、立桿的穩定性計算: