1、中鐵三局集團有限公司滬通鐵路站前標望虞河連續梁合龍施工優化方案目錄一、編制說明21.1 、編制依據21.2 、編制范圍2二、連續梁工程概況2三、連續梁施工方案33.1 、施工順序33.2 、合龍段施工步驟53.3 、合龍段施工模板支撐體系2四、合龍施工配重24.1 、邊跨合龍配重設計34.2 、中跨合龍配重設計3五、合龍鎖定設計45.1 、原方案合龍鎖定設計錯誤 !未定義書簽。5.2 、合龍鎖定方案優化4六、施工要點5七、安全技術保證措施61中鐵三局集團有限公司滬通鐵路站前標望虞河連續梁合龍施工優化方案跨望虞河連續梁合龍施工優化方案一、編制說明1.1 、編制依據滬通施（橋）參 - -02 時速

2、 200 公里客貨共線鐵路有砟軌道雙線預應力混凝土連續梁（懸灌施工）（ 48+86+86+48）米施工圖。鐵路混凝土工程施工技術指南（鐵建設2010241 號）。鐵路預應力混凝土連續梁（鋼構）懸臂澆筑施工技術指南（TZ324-2010）。鐵路混凝土梁支架法現澆施工技術規程（TB10110-2011）。鐵路混凝土工程施工質量驗收標準（ TB 10424-2010 ）。新建時速 200 公里客貨共線鐵路工程施工質量驗收暫行標準（鐵建設 20048號）。鋼結構施工質量驗收規范（GB50205-2001）。望虞河特大橋（ 48+86+86+48）m連續梁施工方案。我公司擁有的資源、施工管理水平及相關工

3、程施工經驗。1.2 、編制范圍本方案適用于滬通鐵路工程站前標跨望虞河連續梁施工。二、連續梁工程概況望虞河特大橋48+2*86+48m連續梁全長269.3 米，起訖里程分別為DK52+321.110DK52+590.710，自 45#墩至 49#墩，主要為跨越望虞河而設。 連續梁均位于曲線上， 計算跨度為（ 48+2*86+48）m。中支點處截面中心線處梁高6.4m，跨中合龍段及邊跨現澆段段截面中心線處梁高3.8m（不含排水找平層），梁底下緣按二次拋物線變化設置，邊支座中心線至梁端 0.65m。橋面板上設置擋砟墻、電纜槽和人行道欄桿。梁體為單箱單室、變高度、變截面結構。箱梁頂寬11.6m，線間距

4、 4.4m。頂板厚度 34cm，底板厚度 55100cm，腹板厚 50 75100cm。全聯在端支點、中跨跨中及中支點處共設5 個橫隔板，橫隔板設有孔洞，供檢查人員通過。箱梁節段相關參數見下表：2中鐵三局集團有限公司滬通鐵路站前標望虞河連續梁合龍施工優化方案梁段編號梁段長度梁段體積梁段重量截面高度頂板厚度腹板厚度底板厚度（mm）（ m3）（t ）（ mm）（ mm）（ mm）（ mm）A11400045.24117.623800340500500A10400045.40118.043802340500500A9350040.20104.523847340500509A8350041.04106

5、.703937340500526A7350046.99122.174072340500552A6350051.53133.974254340750587A5350053.68139.564483340750631A4350058.01150.824758340750683A3300051.41133.665081340750745A2300053.16138.215394340750806A1300058.04150.905742340750873200061253401000947750640069010001000A01250229.44596.5446400690100010001250

6、64006901000100075064006901000100020006125340700947B1300058.04150.905742340750873B2300053.16138.215394340750806B3300051.41133.665081340750745B4350058.01150.824758340750683B5350053.68139.564483340750631B6350051.53133.974254340750587B7350046.99122.174072340500552B8350041.04106.703937340500526B9350040.2

7、0104.523847340500509B10400045.40118.043802340500500B11400045.24117.623800340500500三、連續梁施工方案3.1 、施工順序連續梁 0#段采用牛腿托架施工，懸臂段采用掛籃施工，現澆段采用鋼管托架施工，合3中鐵三局集團有限公司滬通鐵路站前標望虞河連續梁合龍施工優化方案龍段利用掛籃進行施工。總體施工順序如下所示：施工順序表節段號說明1、施工橋墩2、于中墩旁架設如圖臨時支墩和墩頂托架。3、安裝中墩支座及施工中墩臨時固結措施，澆筑A0 梁段混凝土。注意支座上座板和該梁段預設1縱向水平偏距，偏距值見設計說明。4、待梁段混凝土設計

8、強度及彈性模量達到100%及齡期 10 天后，張拉該段縱向鋼索，抽真空壓漿。5、張拉該段橫向預應力鋼索和豎向預應力筋，壓漿。1、安裝掛籃（掛籃自重不大于700KN），對稱澆筑A1,B1 梁段混凝土。2 2、待梁段混凝土設計強度及彈性模量達到100%及齡期 10 天后，張拉該段縱向鋼索， 抽真空壓漿。3、張拉該段橫向預應力鋼索和豎向預應力筋，壓漿。1、移動掛籃，依次澆筑A1-A7、B1-B7 梁段混凝土，張拉各梁段相應縱向鋼索，抽真空壓漿；張拉該段橫向預應力鋼索和豎向預應力筋，并壓漿。32、移動掛籃，依次澆筑A8-A10、B8-B10 梁段混凝土，張拉各梁段相應縱向鋼索，抽真空壓漿；張拉該段橫向

9、預應力鋼索，并壓漿；梁段內豎向預應力筋暫不張拉。1、在施工A10、 B10 梁段同時，在邊墩架設邊孔直線梁段臨時支架。4 2、安裝邊墩支座，澆筑邊孔 A12 梁段混凝土，注意支座上座板和該梁段預設縱向水平偏距，偏距值見設計說明。1、于邊孔合攏處臨時剛性連接梁體，張拉臨時鋼索。2、選擇日溫差變化較小的天氣，且在當日溫度較低時，澆筑邊孔A11 合攏梁段混凝土。5 3、待梁段混凝土設計強度及彈性模量達到 100%及齡期 10 天后，拆除臨時剛接的鋼構件，張拉邊孔頂板和底板的部分縱向鋼索，抽真空壓漿。4、張拉 A11、A12 梁段橫向預應力鋼索，并壓漿；梁段內豎向預應力筋暫不張拉。1、拆除邊墩旁架臨時

10、支架。2、拆除中墩臨時固結。63、移動掛籃，澆筑B11 梁段混凝土，張拉梁段相應縱向預應力鋼索，抽真空壓漿；張拉個梁段橫向預應力鋼索，并壓漿，梁段內豎向預應力筋暫不張拉。7 1、拆除全部掛籃，于中孔合攏處臨時剛性連接梁體，張拉臨時鋼索；安裝合攏吊架（吊架自重不4中鐵三局集團有限公司滬通鐵路站前標望虞河連續梁合龍施工優化方案大于 400KN）2、選擇日溫差變化較小的天氣，且在當日溫度較低時（15-20 ），澆筑中孔B11合攏梁段混凝土。3、待梁段混凝土設計強度及彈性模量達到100%，拆除臨時剛接的剛性構件，張拉中孔頂板和底板的部分縱向鋼索，抽真空壓漿。1、拆除中孔合攏吊架，拆除中墩臨時固結。2、

11、張拉邊孔剩余縱向鋼索，抽真空壓漿；張拉中孔剩余縱向鋼索，抽真空壓漿。83、待縱向鋼索壓漿達到設計強度后，張拉全橋剩余的橫向預應力鋼索和豎向預應力筋，壓漿。4、施工橋面系，成橋。3.2 、合龍段施工步驟利用連續梁成橋設計的負彎矩預應力筋為支承，是連續梁分段懸澆施工的受力特點。懸澆過程中各獨立T 構的梁體處于負彎矩受力狀態，隨著各T 構的依次合龍，梁體也依次轉化為正負彎矩交替布置形式。而懸臂施工就是靠合龍段底部預應力的張拉來適應這一體系轉化的。因此在合龍段預應力張拉前確保其砼質量和減小可能產生的正彎矩尤其重要，為了保證懸臂結構向連續梁的順利轉化，采取以下施工方法：3.2.1 、邊跨合龍段施工步驟施

12、工準備懸臂梁端澆筑完畢，掛籃后移至0#塊拆除。清除箱頂、箱內的施工材料、機具，用于合龍段施工的材料、設備有序放至墩頂；在“ T 構”倆懸臂端頂預備配重水箱；近期氣溫變化規律測量記錄。邊跨合龍段懸臂梁段澆筑完畢，接長邊跨等高度現澆支架，拼裝合龍段支架，支架的搭設與現澆要求一樣。外膜采用掛籃模板，底模采用竹膠板，內模采用組合鋼模。設平衡重采用在懸臂端的水箱中加水的方法設平衡重，近端及遠端所加平衡重噸5中鐵三局集團有限公司滬通鐵路站前標望虞河連續梁合龍施工優化方案位由施工平衡設計確定。配重及合龍步驟見下圖。6中鐵三局集團有限公司滬通鐵路站前標望虞河連續梁合龍施工優化方案普通鋼筋及預應力管道安裝普通鋼

13、筋在地面集中加工成型， 運至合龍段綁扎安裝， 底板束管道安裝前， 應試穿所有底板束，發現問題及時處理。 合龍段底板束管道采用雙層波紋段管替代， 管道內穿入鋼絞線芯模，以保證合龍段混凝土澆注后底板束管道的暢通。其余預應力束及管道安裝同箱梁懸澆梁。合龍鎖定合龍前使懸臂端與邊跨等高度現澆段臨時連接， 盡可能保持相對固定， 以防止合龍段混凝土在澆注及早期硬化過程中發生明顯的體積改變， 鎖定按定時間按合龍段鎖定設計執行，合龍“鎖定”遵循又拉又撐的原則，即“鎖定”包括焊接勁性骨架和張拉臨時預應力束。支撐勁性骨架采用體外連接。 臨時預應力束根據實際情況布置， 臨時預應力張拉噸位按鎖定設計確定， 勁性骨架頂緊

14、后進行張拉， 臨時束張拉錨固定后不壓漿， 合龍完畢后將拆除。澆注合龍段混凝土合龍段混凝土澆注過程中，按新澆注混凝土的重量分級卸去平衡重（即分級放水），保證平衡施工。 合龍平衡施工。 合龍段混凝土選擇在一天中氣溫較低時進行澆注， 可保證合龍段新澆注混凝土處于氣溫上升的環境中， 在受壓的狀態下達到終凝， 以防混凝土開裂，混凝土的澆注速度每小時 10m3左右， 3-4 小時澆完。預應力施工合龍段永久束張拉前， 采取覆蓋箱梁懸臂并灑水降溫以減小箱梁懸臂的日照溫差。 底板預應力束道安裝時要采取措施保證管道暢通，待合龍段混凝土達到設計規定強度的100%和相應齡期后、 張拉前解除臨時鎖定。 先張拉邊跨頂板預

15、應力束， 再張拉底板第一批預應力束，按照設計要求的張拉噸位及順序雙向對稱進行張拉。 橫向及頂板縱向預應力施工同箱梁懸灌梁段施工，合龍段施工完畢后，拆除臨時預應力束并對其管道壓漿。直線段支架下落，拆除模板及支架。3.2.2 、中跨合龍段施工步驟吊裝及模板安裝中跨合龍梁段采用合龍吊架施工， 合龍吊架和模板采用施工掛籃的底籃及模板系統組裝施工。安裝步驟為：將掛籃的底籃整體前移至合龍段另一懸臂端; 在懸臂端預留孔內穿入鋼絲繩，用幾組滑車吊起底籃前橫梁及內外滑梁的前橫梁拆除掛籃前吊桿；用卷揚1中鐵三局集團有限公司滬通鐵路站前標望虞河連續梁合龍施工優化方案機調整所有鋼絲繩， 使底籃及內外滑梁移到相應位置，

16、 安裝錨桿、吊桿和連接器將吊架及模板系統錨固穩定；將主桁系統退至 0梁段后拆除。設平衡重采用在懸臂端的水箱中加水的方法設平衡重， 近端及遠端所加平衡重噸位由施工平衡設計確定。普通鋼筋及預應力管道安裝與邊跨合龍段相同。合龍鎖定合龍前使合龍段倆共軛懸臂端臨時連接， 盡可能保持相對固定， 以防止合龍段混凝土在澆注及早期硬化過程中發生明顯的體積改變。 合龍段支撐勁性鋼骨架施工及臨時預應力束張拉施工同邊跨合龍段施工。解除連續梁墩頂的臨時鎖定，并切斷該墩臨時支座錨固鋼筋，完成體系轉換。澆注合龍段混凝土中跨合龍段混凝土澆注與邊跨合龍段施工相同。預應力施工中跨合龍段完成后， 張拉中跨預應力束， 在張拉邊底板第

17、二批預應力束， 合龍段施工完畢后，拆除臨時預應力束并對其管道壓漿。3.3 、合龍段施工模板支撐體系邊跨龍段采用掛籃進行施工。預應力張拉后， 邊跨方向掛籃走行前移， 通過預埋孔固定， 中跨方向在混凝土面進行配重，同時拆除該支掛籃，施工時確保“ T 構”兩端最大不平衡彎矩滿足臨時支座抗傾覆要求。邊跨掛籃走行前根據驗算拆除兩排鋼管立柱托架，在落頂托之前進行縱向剪刀撐連接。預應力張拉后，邊跨側及中跨側掛籃對稱前移一段距離分別施工兩側邊跨合龍段， 邊跨合龍完成后中跨方向掛籃走行一段后中跨合龍段進行合龍。底模和側模系統直接利用掛籃底側模系統， 內模采用竹膠板及方木拼裝加固。 在掛籃走行到位后校正安裝底側模

18、， 安裝必須與已完成的現澆段混凝土結合緊密， 發現不密貼現象及時采用雙面膠條密封處理。3.4 、臨時支座的拆除三跨連續梁：邊跨合龍段完成后，解除兩個邊墩T構下的臨時支座，在解除之前將永2中鐵三局集團有限公司滬通鐵路站前標望虞河連續梁合龍施工優化方案久支座鎖定，防止支座縱向滑動且不影響支座同步下沉，臨時支座解除時要 4個臨時支座同步進行。中跨合龍段臨時約束張拉后，解除 2個次邊墩永久支座的鎖定，澆筑中跨合龍段混凝土。對于懸澆梁，在梁體合龍前， 應支撐于臨時支撐上，當梁體合龍、體系轉換時將支點轉換到永久支座上。四、合龍施工配重平衡配重在合龍鎖定之前加到相應懸臂端，可使合龍鎖定之后骨架處于 “不動”

19、，避免薄弱處受剪破壞。采用在懸臂端堆放混凝土塊或鋼絞線的方法，近端及遠端所加平衡重噸位由施工平衡設計確定。施工以彎矩平衡為原則 , 即根據合龍段重量與配重重量及二者至支座中心距離求彎矩平衡即可。4.1 、邊跨合龍配重設計邊跨合龍段砼體積23.23m3, 其重量為 60.40t 。邊跨現澆梁段支座中心至合龍段距離為8.0m, 即合龍段砼重對邊跨現澆梁段產生彎矩 =60.40t ÷2×8m=241.6t.m, 擬在現澆梁段支座至梁端方向6m處配重 40.26t,即配重對邊跨現澆梁產生彎矩 =40.26t ×6m=241.6t.m，二者約相等，在施工砼過程中，根據施工砼

20、重量，卸載配重重量。主墩支座中心至邊跨合龍段距離為 38m,即邊跨合龍段砼重對邊跨懸臂段產生彎矩 =60.40t ÷2×38m=1147.6t.m, 擬在主墩支座至梁端方向 36m處配重 31.87t, 即配重對邊跨梁產生彎矩 =31.87t × 36m=1147.3t.m，二者約相等，在施工砼過程中，根據施工砼重量，卸載配重重量。根據以上計算， 邊跨合龍施工時， 需在現澆段支座至梁端方向 6m處配重 40.26t ，在主墩支座至梁端方向 36m處配重 31.87t （2 個懸臂端均配重）。4.2 、中跨合龍配重設計采用在懸臂端加混凝土塊的方法設平衡重，兩端所加平

21、衡重噸位由施工平衡設計確定。中跨合龍段砼體積37.11m3, 其重量為 96.5t 。主墩支座中心至中跨合龍段距離為42m,即中跨合龍段砼重對懸臂段產生彎矩=96.5t÷ 2×42m=2026.5t.m, 擬在主墩支座至梁端方向40m 處配重50.6t, 即配重對梁產生彎矩=50.6t ×40m=2024t.m，二者約相等，在施工砼過程中，根據施工砼重量，卸載配重重量。3中鐵三局集團有限公司滬通鐵路站前標望虞河連續梁合龍施工優化方案根據以上計算，中跨合龍施工時，需在兩個主墩支座至合龍方向40m處配重 50.6t 。五、合龍鎖定設計合龍鎖定采用又拉又撐的方法， 即用

22、勁性骨架承受壓力， 必要時用臨時預應力束承受拉力。勁性骨架根據溫度荷載計算其所需截面積，同時驗算其壓桿穩定性； 臨時預應力確保降溫時勁性骨架中既不出現拉應力，又要滿足升溫時骨架不致受壓過大而失穩，具體張拉噸位根據合龍期間可能出現的溫度范圍計算，合龍鎖定溫度選擇在設計要求最佳溫度范圍內腹板兩側頂板、底板上各預埋4 組 M42地腳螺栓 (GB1229-84) ，每組 4 根，螺栓絲扣長度 10 厘米，縱橋向間距200mm，橫橋向 80mm。勁性骨架采用雙拼 40a 槽鋼，上部用厚度10mm、尺寸為 240*400 鋼板進行焊接，對應地腳螺栓部位打孔，安裝后用雙M42螺母固定。合龍鎖定詳見附圖。根據

23、設計文件，活動支座摩擦力取0.03 。中跨的混凝土總重為： 1303.6t ×10N/kg=13036KN。N= G=0.03×13036KN=391.08KN。假設采用雙 40 槽鋼焊成支撐骨架，每個合龍段4 個，則每個剛性支撐所受應力：=N/A=391.08KN/4 (2 ×7500mm2) =7Mpa即 7MPa<215MPa。工字鋼變形為：L=7Mpa× 2× 103mm /2.10×105Mpa=0.065mm工字鋼變形量小于混凝土允許裂縫寬度，滿足要求。4 個骨架所承受的平均力為: 391.08KN/4=97.77K

24、N,骨架上的 1 個螺栓所受剪切力： 97.77/4=24.443KN ，M42單個螺栓有效直徑37.12mm，設計承載力 101.74KN，4中鐵三局集團有限公司滬通鐵路站前標望虞河連續梁合龍施工優化方案抗剪承載力為 (3.14*37.12*37.12/4)*101.74=110.04KN。符合鋼結構設計規范要求。六、施工要點1、合龍段施工質量的好壞直接關系到整聯連續梁成橋線形和施工質量的好壞，必須引起高度重視，嚴禁擅自變換施工順序，改變施工方案。2、邊跨、中跨合龍段合龍澆筑和臨時支座拆除前應按要求設置觀測點，監測合龍和臨時支座拆除作業時，梁面高程和平面位置變化情況。3、合龍段混凝土澆筑前必

25、須將多余的施工物料機具清運下橋或者集中到墩頂位置存放，必須留在橋上的物料機具應對稱放置。4、合龍時應采取配重等措施后方可進行合龍段混凝土的澆筑。5、合龍段的鎖定和混凝土的澆筑時間應選擇在當天氣溫最低溫度變化幅度最小的時候進行，且混凝土澆筑后溫度應上升為宜。6、合龍段混凝土采用C50無收縮混凝土。7、合龍期間，所有掛籃移位、移除、滿堂支架的拆除等有可能導致梁體受力發生改變的作業，必須經得技術人員的同意后方可實施。8、臨時支座和活動支座約束的解除時間和方法必須按照方案要求進行，嚴禁擅自施5中鐵三局集團有限公司滬通鐵路站前標望虞河連續梁合龍施工優化方案工。且應安排專人觀測合龍段鎖定前與合龍段縱向束張拉完畢期間支座的變化復位情況，做好記錄，發現異常現象馬上報告工程部。9、加強邊跨、中跨合龍段外模、底模與已澆筑混凝土段結合緊密程度檢查，防止出現錯臺超標現象。七、施工技術保證措施1、配重預壓過程中應保證T 構兩端不對稱