1、1設計資料與結構尺寸 1.1.1 設計資料1.1.2 結構尺寸2.2主梁內力計算3.2.1 恒載作用內力計算32.1.1. 橋面鋪裝和人行道重力 32.1.2. 橫隔梁重力3.2.1.3. 主梁重力3.2.1.4. 恒載作用下總重力32.2 活載作用內力計算.4.2.2.1. 主梁的荷載橫向分布系數42.2.2. 活載作用內力計算1.22.3 內力組合1.93配筋計算與強度驗算223.1 縱向主筋的配置223.2 截面復核233.3 鋼筋的配置243.4 腹筋設計243.5 斜截面承載力復核 .333.6 裂縫寬度驗算403.7 主梁變形驗算414行車道板的計算434.1 行車道板內力計算.4

2、34.1.1. 恒載內力434.1.2. 活載內力434.1.3. 荷載組合464.2 配筋與強度驗算465橫梁的計算.485.1 確定作用在中橫隔梁上的計算荷載 .485.2 繪制跨中橫隔梁的內力影響線 495.2.1 計算彎矩影響線坐標值 495.2.2 繪制剪力影響線.505.3 截面內力計算及復核.515.4 截面配筋及強度驗算.535.4.1 正彎矩計算配筋.535.4.2 負彎矩計算配筋.555.4.3 剪力計算配筋.556結束語577參考文獻581設計資料與結構尺寸1.1 設計資料1 .標準跨徑：lb=25m （墩中心距離）。2 .計算跨徑：l=24.50m （支座中心距離）。3

3、 .預制長度：l' =24.95m （主梁預制長度）。4 .橋面凈空：凈-7+2*1.0m人行道5 .設計荷載 汽車一20級 掛車一100級人群荷載3 kn1/ m2 橫隔梁5根，肋寬15cm。6 .材料：（1）鋼筋；其技術指標見表1（2）混凝土；指標見表2t型主梁，欄桿人行道為c25,橋面鋪裝為c30鋼筋技術指標表表1種類彈性模量抗拉設計強度抗壓設計強度標準強度i級2.1 105195195235ii級-52.0 10280280335混凝土技術指標表表2設計強度標準強度彈性模量軸心抗拉軸心抗壓軸心抗壓軸心抗拉c2511.51.2316.71.782.8 104 mpac3013.8

4、1.3920.12.013.0 104 mpa7 .設計依據1、橋梁工程教材，劉齡嘉主編，人民交通出版社。2、公路磚石及混凝土橋涵設計規范（jtj022-853、公路橋涵設計通用規范（jtg d60-2004）。4、公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設計規范（jtg -d602004）5、公路橋梁荷載橫向分布計算8 .計算方法：極限狀態法1.2 結構尺寸本橋按二級公路橋涵凈空設計，行車道寬為 7.0m,人行道寬為1.0m,全橋 每跨用5根預制的鋼筋混凝土 t型梁，每根梁行車道板寬1.80m,沿主梁縱向布 置5根橫隔梁。圖3-1為橋梁橫斷面布置及主梁一般構造圖（1）橋梁橫斷面圖（尺寸單位：cn

5、）比例1:50圖（2） t型梁尺寸圖（尺寸單位：cn）比例1:5015609 j. 609 /一 609 4一 60924502495圖（3）橋梁縱斷面圖（單位：cnj）比例：1:502主梁內力計算2.1 恒載作用內力計算2.1.1. 橋面鋪裝和人行道重力人行道和欄桿的重力取(兩側)i2.i4knm ；1橋面鋪裝為10.08 0.12 7 25 17.5kn/m02為了簡化計算將人行道，欄桿和橋面鋪裝的重力平均分配給每根主梁，得g1(12.14 17.5) 5 5.93kn/2.1.2. 橫隔梁重力根據結構尺寸一塊預制橫隔梁的體積為:61310-(122.25 11.5) 15 80 0.13

6、2m在主梁上有10塊橫隔梁，邊梁上有5塊橫隔梁預制塊。將其產生的重力 沿主梁縱向均勻分攤，則中主梁橫隔梁產生的重力為：g20.132 10 24.5 25 1.35k%10邊主梁橫隔梁產生的重力為：g2 0.132 5 24.5 25 0.67kn/2.1.3. 主梁重力g37.024knm1.8 0.2 0.13 0.115、1.4 25 0.2 2 ()222.1.4. 恒載作用下總重力邊主梁 gg1 g2 g3 13.624knm中主梁 g g1 g2 g3 14.304knm根據總的包載集度可計算出荷載內力見表3恒載內力表3主梁g( kn/ ) / ml( mm( kn m)q( kn

7、)跨中行車道板平均厚度：h - (11.5 13) 12.25cm 1 g| 2 8g1 i 2 324gl32 glq支點glq支點：gl中主梁14.30424.51073.25804.94175.2287.61邊主梁13.62424.51022.23766.67166.8983.452.2 活載作用內力計算2.2.1. 主梁的荷載橫向分布系數本例中裝配式簡支 t梁的跨中荷載橫向分布系數采用比擬正交異性板法 (g-m)進行。(1)主梁的抗彎和抗扭慣矩i和it求主梁截面的重心位置，主梁截面見圖(4)31(180 20) 12.25截面重心位置ax 12.25140140 20 -160 12.

8、25 140 202 43.70cm20-1圖(4)截面形心位置(尺寸單位：cn) 比例1:50+140 20( 43.7)2 927935219cm4 2t型截面抗扭慣矩近似等于各個矩形截面的抗扭慣性矩之和，即itxcih ti式中：g-為矩形截面抗扭剛度系數，可由表 4查出;bi, t為相應各矩形的寬度與厚度t2b20.1566140 12.25c2 0.300t/b10.90.80.70.60.50.40.20.1<0.1c0.1410.1550.1710.1890.2090.2290.2500.2910.3121/3矩形截面抗扭剛度系數表4ci13查表可得上 bi嗡 °

9、-068<0.1單位抗彎慣矩及抗扭慣矩為:ix9279352.1951551.96cm4180jtx1 tx416895.941802316.09cm4(2)橫隔梁的抗彎慣矩和抗扭慣矩|y和ity行車道板有效寬度的計算，橫隔梁截面見圖2-2.橫隔梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即l 4 180 720cm表5c/l0.050.100.150.200.250.300.350.400.450.50/c0.9830.9360.8670.7890.7100.6350.5680.5900.4590.416c 0.5 (609 15) 297cm h 122.25cm, b =15cmc 297l 7

10、200.4125根據c/l比值通過查表5可求得/c=0.4970.497 147.46cmay=iy= x212xh： + 2 h1(ay - 3)12(-ay)* 2=6008453.132cm4i tyc1b1t13,3,3 八、c2b2t2 口卜 c2(hh1)b3hi12.25b16090.0201<0.1查表得c1由于連續橋面板的單寬抗扭慣矩只有獨立寬扁板的一半,故取c115h1122.25 12.250.1364查表得c2 =0.304求橫隔梁重心位置b 2i tyjtyi tyb1491.70cmzm(3)計算抗彎參數9和扭彎參數ab'4jxlpjy0.2994.5

11、 4：50984.3624.5 1 7214.66式中：b'橋寬的一半；lp一計算跨徑lg（jx jy）且： 根據公預規取 g=0.43e2e,.jyjx得：a =0.027 則：voc 0.164（4）計算荷載橫向分布系數影響線坐標已知 0.278查g m法圖表，可得表6各梁k值計算表6梁位荷載位置b3/4 b1/2 b1/4 b0-1/4b-1/2 b-3/4 b-b校核k000.880.941.001.071.111.061.000.940.898.0051/4b1.681.521.331.281.060.860.640.390.218.0251/2b2.562.141.761.

12、370.960.660.24-0.19-0.497.9753/4b3.342.762.121.530.950.37-0.13-0.63-1.28.040b4.173.272.471.680.870.18-0.55-1.12-1.168.055k100.960.981.001.021.041.031.000.990.968.0201/4b1.021.031.041.051.030.970.940.890.867.8901/2b1.221.171.141.051.000.910.860.830.737.9353/4b1.381.291.181.060.980.890.830.770.718.045

13、b1.551.451.241.080.950.830.770.680.598.070用內插法求個梁位處的值，見圖（6）18090180901801801號，5號主梁:(kb-k3) _b 422.5112.50.2kb0.8k2b42號，4號主梁:ki (ki_b_b22ki )_b445112.50.6k10.4k1bb243號主梁 k' =k0 （這里ko指列表梁位在0點的k值）列表計算各主梁的橫向分布影響線，計算結果見表7梁號砂載位置b3/4b1/2b1/4b0-1/4b-1/2b-3/4b-b1號k1 = 0.2k1,b + 0.8k1 3b1,4-b1.4141.3221.1

14、921.0640.9740.8780.8180.7520.686k o = o.2ko,b + 0.8kq3b3.5062.8622.1901.5600.9340.332-0.214-0.728-1.292水1- k 0-2.092-1.540-.0998-0.4960.0400.5461.0321.4801.978 vtx-0.343-0.253-0.164-0.0810.0070.0890.1690.2430.324,ka = k0 + a vex3.1632.6092.0261.4790.9410.422-0.045-0.485-0.968%,i = ?0.6330.5220.5040.

15、2960.1880.084-0.009-0.097-0.1942號k1 = 0.2k1,b + 0.8k 31.1401.1141.1001.0501.0120.9340.8920.8540.785k 0 = 0.2k0,b + 0.8k03b2.2081.8921.5881.3341.0000.7400.4000.042-0.210水1- k 0-1.068-0.778-0.488-0.2840.0120.1940.4920.8120.992 va-0.175-0.128-0.008-0.0470.0020.0320.0810.1330.163' -ka = k0 + a va2.0

16、331.7641.5081.2871.0020.7720.4810.175-0.047=k5-0.4070.3530.3020.2570.2000.1540.0960.035-0.0093號k 二 k1,00.9600.9801.0001.0201.0401.0301.0000.9900.960k 0 = k0,00.8800.9401.0001.0701.1101.0601.0000.9400.8903號水1- k 00.0800.0400.000-0.050-0.070-0.0300.0000.0500.070 yta0.0130.0070.000-0.008-0.011-0.005-0.

17、0000.0080.001一ka = k 0+ zw0.8930.9471.0001.0621.0991.0551.0000.9480.901_ k 也=-0.1790.1890.2000.2120.2200.2110.2000.1900.180（5）繪制荷載橫向分布影響線，求荷載橫向分布系數按橋規規定：汽車荷載距人行道邊緣距離不小于 0.5m；掛車不小于1m 針對各主梁進行荷載最不利位置布置，可計算各主梁荷載橫向分布系數見圖（7）123圖（7）各主梁跨中荷載橫向分布系數計算（尺寸單位：cm）汽車20級mi汽=112 7mi 汽=0.509m2 汽=0.43m3 汽=0.367i掛車一100級

18、mi掛=-eti411mi 掛=0.312m2 掛=0.238m3 掛=0.212人群荷載mi 人=0.568m2 人=0.376m3 人=0.36856支點處荷載橫向分布系數計算100i7009018090180909018018090100掛-1001801301801-20in60/>ogddooooeoo0h1 16doqh1 qk-o 3300coo 400圖（8）各主梁靠近支點處荷載橫向分布系數計算（尺寸單位 ：cm）利用gm法計算所得荷載橫向分布系數，適用于跨中，因此還需采用杠桿 法計算靠近支點處的荷載橫向分布系數見圖（8）0汽車一20級mi汽=2匯” '_ . _

19、 m1汽=0.509m2汽=0.43m3汽=0.367掛車一100級mi掛m1掛=0.509m2掛=0.43m3掛=0.367人群荷載m1 人=0.509 m2 人=0.43m3 人=0.367各主梁荷載橫向分布系數匯總在表 8中各主梁荷載橫向分布系數表8柚鼓跨中一1/4/t mc支點m01號梁2號梁3號梁1號梁2號梁3號梁汽車-200.5090.4300.3670.3530.5000.639掛車-1000.3120.2380.2120.1030.4720.500人群0.5680.3760.3681.222-0.2220.000荷載橫向分布系數沿橋垮方向的變化按下述方法進行，跨中部分采用不變的

20、跨中荷載分布系數mc,從第一根內橫隔梁起向支點荷載橫向分布系數八過度,圖（9.1）為1號主梁橫向分布系數沿橋垮的變化。在實際應用中，當求跨中 1/4 截面處的剪力和彎矩時，為簡化計算均采用不變的mc;在計算梁端支點剪力時， 在主要荷載所在端需考慮荷載橫向分布系數沿橋垮的變化，而離主要荷載較遠的 一端，由于相應影響線豎標值的顯著減小，則可近似地取用不變的叫來簡化計算。同理圖（9.2）圖（9.3）分布為2、3號梁的橫向分布變化。253 oarwqo5 o865 o6161218616圖（9.1） 1號梁荷載橫向分布系數沿跨中的變化（尺寸單位：cmqst-o67300021qu5-o2xt-o-人圖

21、（9.2） 2號梁荷載橫向分布系數沿跨中的變化（尺寸單位：cmj）6z0o92 o8k3 o圖（9.3） 3號梁荷載橫向分布系數沿跨中的變化（尺寸單位：cmj）6 t-600t- 2 t-qwn-o人rn2.2.2. 活載作用內力計算1）汽車荷載沖擊系數計算跨徑 105m 時，m=0.3, l>45m 時，m=05<1<45m時采用內插法計算1 + 以=1.1542）活載彎矩由汽車和掛車作用在一片主梁上上產生的內力數值，可以按截面內力計算的一般公式進行m= （1 +（i） m m mipiyi30kn120kn 120kn3001407000.4252.6251.925140

22、kn 140kn14052 6c25 5£21- 4c95 31225250kn250kn250kn250kn120kn 120kn40012030kn140300oxrd342 4gw? 41225圖（10） 跨中彎矩計算（尺寸單位：cmm1837.5612.25圖（11） 1/4跨彎矩計算（尺寸單位：cmi）根據圖（10）中影響線最不利荷載位置可得汽車一20級荷載作用下1號主 梁跨中彎矩mq1=1278.01 （kn - m）掛車一100級荷載作用下1號主梁跨中彎矩為mg1=1505.41 （kn - m）根據圖(11)中影響線及最不利荷載位置，可得汽車一 20級荷載作用1號 主

23、梁1/4跨中彎矩為mqi=1078.26 (kn - m)掛車一100級荷載彳用下1號主梁1/4跨彎矩為mg1=1183.73 (kn - m)由人群荷載產生的彎矩可按下式計算mr1=mrqrw(式中qr每米橋長的人群荷載 qr=3*1=3.0(kn/m)w一影響線面積，對于跨中彎矩w=75.03m2,對于1/4跨彎矩w=56.28m2)由人群荷載產生的一號主梁跨中彎矩為mr=127.85 (kn - m)由人群荷載產生的一號主梁1/4跨彎矩為mr=196.78 (kn m)3)活載剪力(圖(12)圖(13)由于汽車或掛車作用而產生的內力仍可按截面內力的一般公式進行，即q=(1+n ) &qu

24、ot; mipiyi250kn250kn250kn250kn140kn140kn140700120kn120kn140co，一fxjo anno -moo80x0qxw4u圖(12)跨中剪力計算(尺寸單位：cm)250kn250kn250kn250kn140kn 140kn120kn 120kn30005/ oroaz o1q7 o3q6 o830 oir£qo ot7q oq84 o_ 612.5 一卜1837.5圖（13） 1/4跨剪力計算（尺寸單位：cmi）250kn250kn250kn250kn120400120! ! i140kn 140kn140

25、700120kn 120kn30knonrv10r7-o037- o140300sno oo524圖(14)支點處剪力計算(尺寸單位：cmi)由汽車一20級荷載作用下1號主梁跨中剪力qq1=94.84 (kn)由掛車一100級荷載作用下1號主梁跨中剪力qg1=115.28 (kn)由汽車一20級荷載作用下1號主梁1/4跨剪力qq1=177.13 （kn）由掛車一100級荷載作用下1號主梁1/4跨剪力qgi=193.28 (kn)由汽車一20級荷載作用產生的1號主梁支點處剪力可由圖(14)中荷載最 不利位置求出，這時應計入支點附近荷載橫向分布系數的變化，即qq1=213.17 (kn)由掛車一1

26、00級荷載作用下1號主梁支點處剪力qg1=178.604 (kn)由人群荷載產生的剪力可按下式計算qr=mrqrw當計算支點剪力時應考慮靠近支點處荷載橫向分布系數的變化，即八1_17、_qr 支=mrqrw+2*4 (m0-mi) qy式中：l一計算跨徑m0一支點處荷載橫向分布系數一三角形荷載重心位置對于跨中剪力：w=3.0625 ( kn)對于1/4跨剪力：w=6.89 (kn)對于支點處剪力：w=12.25 (kn)y=0.196因此，由人群荷載產生1號梁跨中剪力：qr1=5.22 (kn)1/4 跨剪力：qr1=11.74 (kn)支點處剪力：qr1=26.38 (kn)同理計算2號梁活

27、載內力根據圖(10)中影響線及最不利荷載位置可得汽車一20級荷載彳用下2號主梁跨中彎矩mq2=1079.96(kn m)掛車一100級荷載作用下2號主梁跨中彎矩mg2=1084.35(kn m)汽車一20級荷載彳用下2號主梁1/4跨彎矩mq2=942.8(kn m)掛車一100級荷載作用下2號主梁1/4跨彎矩mg2=902.97(kn m)由人群荷載產生的2號主梁跨中彎矩mr=85.53(kn m)由人群荷載產生的2號主梁1/4跨彎矩mr=64.16(kn m)2號主梁活載剪力(圖(12)圖(13)汽車一20級荷載作用下2號主梁跨中剪力qq2=80.12(kn)掛車一100級荷載作用下2號主梁

28、跨中剪力qq2=87.94(kn)汽車一20級荷載作用下2號主梁1/4跨剪力qq2=149.61(kn)掛車一100級荷載作用下2號主梁1/4跨剪力qq2=147.44(kn)由汽車一20級荷載作用下產生的2號主梁支點處剪力作用可由圖(14)中 荷載最不利位置求出，這時應計入支點附近荷載橫向分布系數的變化，即qq2=230.69(kn)掛車一100級荷載作用下2號主梁支點處剪力qq2=310.14(kn)由人群荷載產生2號主梁跨中剪力：qr2=3.45 (kn)1/4 跨剪力：qr2=3.45 (kn)支點處剪力：qr2=3.45 (kn)計算3號梁活載內力根據圖(10)中影響線及最不利荷載位

29、置可得汽車一20級荷載作用下3號主梁跨中彎矩mq3=944.06(kn m)掛車一100級荷載作用下3號主梁跨中彎矩mg3=1022.9(kn m)根據圖(11)中影響線及最不利荷載位置可得汽車一20級荷載作用下3號主梁1/4跨彎矩mq3=796.51(kn m)掛車一100級荷載作用下3號主梁1/4跨彎矩mg3=804.32(kn m)3號主梁活載剪力(圖(12)圖(13)汽車一20級荷載作用下3號主梁跨中剪力qq3=70.06(kn)掛車一100級荷載作用下3號主梁跨中剪力qq3=78.33(kn)汽車一20級荷載作用下3號主梁1/4跨剪力qq3=130.83(kn)掛車一100級荷載作用

30、下3號主梁1/4跨剪力qq3=131.33(kn)由汽車一20級荷載作用下產生的3號主梁支點處剪力作用可由圖(14)中 荷載最不利位置求出，這時應計入支點附近荷載橫向分布系數的變化，即qq3=239.2(kn)掛車一100級荷載作用下3號主梁支點處剪力qq3=311.49(kn)由人群荷載產生2號主梁跨中剪力：qr3=3.38 (kn)1/4 跨剪力:qr3=7.61 (kn)支點處剪力：qr3=10.43 (kn)卜面把1號2號3號梁活載內力匯總于表9中主梁活載內力匯總表9梁號荷載類別彎矢巨m (kn m)剪力q (kn)跨中1/4跨支點跨中1/4跨1號汽車一20級1278.011078.2

31、6213.1794.84177.13掛車一100級1505.411183.73178.60115.28193.28人群127.8596.7826.385.2211.742號汽車一20級1079.96942.8230.6980.12149.61掛車一100級1084.35902.97310.1487.94147.44人群85.5364.168.753.457.863號汽車一20級944.06796.51239.270.06130.83掛車一100級1022.9804.32311.4978.33131.33人群82.8362.1310.433.387.612.3內力組合根據公預規規定，按承載能力極

32、限狀態設計時，當包載與活載產生同 號內力，則：荷載組合 i :s1 =1.2sg+1.4sq 1一- 皿 ''荷載組合m：s =1.2sg+1.1sq 1此外對于同好內力情況，還應按公預規規定的方法對荷載效應予以提高, 根據以上所得計算結果，內力組合如表 10。各主梁內力組合表10梁號序號彎矩 m (kn m)剪力（kn）何載失則跨中1/4跨跨中1/4跨支點1號梁1恒載1022.23766.67083.45166.892汽車一201278.011078.2694.84177.13213.173人群127.8596.785.2211.7426.384掛一1001505.41118

33、3.73115.28193.28178.605汽+人1405.861175.04100.06188.87239.7661.2 x 恒1226.68920.000100.14200.2771.4（汽+人）1968.201645.06140.08264.42335.6681.1 x 掛1655.951302.10126.81212.61196.469sj1 =6+73194.882565.06140.08364.56535.9310sm =6+82882.632222.10126.81312.75396.73117/9 x 100%61.60%64.13%100%72.53%62.63%128/1

34、0 x 100%57.45%58.6%100%67.98%49.52%13提高后的s13290.732642.01144.28375.50552.0114提高后的sm2940.282266.54129.53319.01404.662號梁1恒載1073.25804.94087.61175.222汽車一201079.96942.8080.12149.61230.693人群85.5364.163.457.868.754掛一1001084.35902.9787.94147.44310.145汽+人1165.491006.9683.57157.47239.4461.2 x 恒1287.9965.9301

35、05.13210.262號 梁71.4（汽+人）1631.691409.74117.00220.46335.2281.1 x 掛1192.79993.0796.73162.18341.159sj1 =6+72919.592375.67117.00325.59545.4810sm =6+82480.691959.0096.73267.31551.41117/9 x 100%55.89%59.34%100%67.71%61.45%128/10 x 100%48.08%50.69%100%60.67%61.87%13提高后的s13007.182446.94120.51335.36561.8414提高

36、后的sm2530.301998.1898.66272.66562.443號梁1恒載1073.25804.94087.61175.222汽車一20944.06796.5190.06130.83239.203人群82.8362.133.387.6110.434掛一1001022.90804.3278.33131.33311.4925汽+人1026.89858.6473.44138.44249.6361.2 x 恒1287.90965.930105.13210.2671.4（汽+人）1437.651202.10102.86193.82349.4881.1 x 掛1125.19884.7586.161

37、44.46342.649sj1 =6+72725.552168.03102.82298.95559.7410皿c cs =6+82413.091850.6886.16249.59552.90117/9 x 100%52.75%55.45%100%64.83%62.44%128/10 x 100%46.63%47.81%100%57.88%61.97%13提高后的s12807.322233.07105.90307.92576.5314提高后的d2461.351887.6987.88254.58563.96控制設計計算內力3290.732446.94144.28375.50576.533配筋計算與

38、強度驗算考慮到施工方便，各主梁均按照表11所列控制設計內力進行配筋設計3.1 縱向主筋的配置根據表11中設計彎矩最大值mj 3260.49kn m進行配筋設鋼筋保護層為35 cm,主筋尺寸如圖（15）所示圖(15)主梁截面尺寸(尺寸單位：cnj)(1)首先判斷t型截面類型。假設鋼筋合力點到截面的距離ag 140mm,則主梁的有效高度 h0 1400 140 1260mm'' .' hf122.5hffcdbf(h0 一)11.5 1800 122.5 (1260 ) 3039.73kn m220m l 3290.73kn m故屬于第二類t形截面d,_2(2)求受壓高度.

39、'.'' hf122.5mu1 fcd(bf b)hf(h0-) 11.5 1600 110 (1260 ) 2701.98kn22mu20md mu1 1.0 3290.732701.98 588.75kn mxh0h22r0u2222.87fcdbb h0 0.56 1260 705.6mm(3)計算受拉鋼筋面積''fcd (bf b)hffsdfcdbfxfsd29880.72mm22選擇鋼筋12包32+2苴18鋼筋，截面積as 6 1608 509 10157mm鋼筋疊高層數為7層，混凝土保護層取35mm>d=32mm鋼筋橫凈距：sn 20

40、0 2 35.8 2 35 58.4mm 40mm 及 1.25d=40mm故滿足要求3.2 截面復核fcdb'f h'f 11.5 1800 122.5 22535750f sdas 10157 280 2843960fcdbfhffsdas故為第二類t型截面as 1608 6 (35 3 35.8) 509 (35 6 35.8 20.5 2) (509 1608 6) 148.30mmh0 h as 1400 148.3 11251.7mmh'ffsdasfcdhf (h0 )x 2- 507.35mmbh0 700.95mm 不超筋fcdb,'-x_hf

41、mu fcdbx(h0x)fcd(bfb)(h05)3847.87 kn m °md3290.73kn m故截面復核符合要求3.3 鋼筋的配置根據表11設計剪力最大值在支點處qo 576.53kn，在跨中為144.28kn。跨中截面為12幺32+2電18,焊接鋼筋骨架的層數為7層，縱向鋼筋面積10157mm2布置如圖（圖（16）（尺寸單位：cnj）截面有效高度ho=1251.7mm抵抗彎矩承載力 m=3847.87kn rn> romd=32907kn m3.4 腹筋設計(1)截面尺寸檢查根據構造要求，梁最底層鋼筋4電32通過支座截面，占總面積的31.6%,超 過 20%。支點

42、有效高度 h0 h as 1400 (35 35.8) 1329.2mm(0.51 10 3)< fcu,kh0b 0.51 10 3 v25 200 1329.2= 677.89kn°vd,0( 576.53kn )截面尺寸滿足設計要求(2)檢查是否需要根據計算配箍筋跨中截面(0.510 3)ftdbh。0.510 31.232001251.7 =153.96kn支座截面(0.510 3)ftdbh。0.510 31.232001329.2 163.49kn因 0v l( 144.28kn) (0.5 10 3) ftdbh。°vd,0( 576.53kn),故可在

43、梁跨中的d,-2某長度范圍內按構造要求配置箍筋，其余區段內按計算配置箍筋。(3)計算剪力分配(圖17)48- or 一一h/2=7006082.8_5467.212250圖(17)計算男力分配圖(尺寸單位：mm在圖(17)所示的剪力包絡圖中，支點處剪力計算值voovd,o ,跨中剪力計算值vl0v l , vxovd,x(0.5 10 3) ftdbho 153.96kn 的截面距跨中截面的距d ,22vx v,離可由剪力包絡圖按比例求的，為11 l 274mm,在11長度內按構造2 vo vl2布置鋼筋。同時，鋼筋公預規規定，在支座中心線長度方向不小于1倍梁高h 1400mm范圍內，箍筋間距

44、最大為100 mm.距支座中心為h處的計算剪力v'有剪力包絡圖按比例求2lvo h(vo vl)'"2v - 599.97(kn)其中應由混凝土和箍筋承擔的剪力計算值至少為0.6 v, =359.98kn;應由彎起鋼筋(包括斜筋)承擔的剪力計算值最多為0.4 v, =239.99n,所以，設置彎起鋼筋區段長度為 6082.8mm(4)箍筋設計采用直徑為8mm的雙肢箍筋，箍筋截面積 asv nas” 2 50.3 100.6mm2設計箍筋是斜截面的縱筋配筋率 p及截面有效高度hb可近似按支座截面和跨中截面的平均值，計算如下：as一跨中截面：p/2 =100p1 100

45、4.06 2.5，取 pi/2=2.5,h0=1251.7mm2 bh。,一一 a。支點截面：p0- 100 1.21,h0 1329.2mmbhg則平均值分別為p 2.5 1.21 1.85, h021251.7 1329.221290.45m箍筋間距sv為:sv223-21 3 (0.56 10 )(20.6p)、, fcu,kasvfsvbh02(v )2191.24mmh取sv 150mm<- 700mm及400mm,是湎足要求的。2sv4 0.34%>0.18%,滿足要求。 bsv綜合上述計算，在支座中心向跨徑長度方向的 1400mm范圍內，設計箍筋 間距sv 100mm

46、,距跨中截面11 149mm設計箍筋間距sv 400mm ,爾后至跨中截面統一的箍筋間距取sv 150 mm(5)彎起鋼筋及斜筋設計設焊接鋼筋骨架的架立鋼筋(hrb335為人22,鋼筋重心至梁受壓翼板上邊緣距離as 56mm彎起鋼筋的彎起角度為45。，彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接。為了得到每 對彎起鋼筋分配的剪力，由各排彎起鋼筋的末端折點應落在前一排彎起鋼筋彎起 點的構造規定來得到各排彎起鋼筋的彎起點計算位置，有關數據列入表 11 o根據公路橋規規定，簡支梁的第一排彎起鋼筋(對支座而言)末端彎折 點位于制作中心截面處時，如圖架立筋彎起鋼筋彎起鋼筋細節(尺寸單位：mm35.8 0.5)1189.5

47、mmhi 1400 (35 35.8 2.5) (43 25.1第一排彎筋的彎起點1距支座中心距離為x1 1189.5mm彎筋與梁縱軸線交點1'距支座中心距離為x1 1189.5 700 (35 35.8 2.5)614mm分配的計算剪力值：239.99kn1333.33 239.992需要的與肋面積： asb1 1616.17mm280 0.707對于第二排彎起鋼筋，可得到：h2 1400 (35 35.8 3.5) (43 25.1 35.8 0.5)1153.7mm彎起鋼筋的彎起點2距支點中心距離為x2 x1h22343.2mm則第二排彎筋與梁縱軸線交點2'距支座中心距離

48、為 'x2 2343.2 700 (35 35.8 3.5)1803.5mm分配給第二排彎起鋼筋的計算剪力值 vsb2 ,由三角形比例關系計算可得到vsb2 220.68kn所需提供彎起鋼筋面積：asb2 1333.33 vsb2 1486.13mm2fsd0.707對于第三排彎起鋼筋，可得到：h3 1400 (35 35.8 4.5) (43 25.1 35.8 0.5)1117.9mm彎起鋼筋的彎起點3距支點中心距離為x3 x2h3 3461.1mm。則第三排彎筋與梁縱軸線交點3,距支座中心距離為'_ 一一一一一_ _ _ _x3 3461.1 700 (35 35.8 4.5)2957.2mm分配給第三排彎起鋼筋的計算剪力值vsb3,三角形比例關系計算可得到vsb3 175.16kn所需提供彎起鋼筋面積：a. 1333.33 vsb3 1179.59mm2。fsd0.707對于第四排