1、北京地北京地鐵鐵 1616 號號線線工程土建施工工程土建施工 1414 合同段合同段地地下下連連續續墻墻鋼鋼筋筋籠籠吊吊裝裝安安全全專專項項施施工工方方案案編制： 審核： 審定： 北京中建西諾地下工程有限公司北京地鐵 16 號線土建施工 14 合同段項目經理部2016 年 07 月目目 錄錄一、一、編編制制說說明明.11.1 編制依據.11.2 編制原則.1二、工程概況二、工程概況.22.1 車站概況.22.2 周邊環境.4三三、 、 地下地下連續墻鋼連續墻鋼筋筋籠籠吊裝方案吊裝方案.53.1 施工進度計劃.63.2 勞動力安排計劃.63.3 鋼筋籠參數.63.4 機械設備安排計劃 .63.5

2、 設備選型及吊裝能力 .73.6 吊裝方案.9四四、 、 鋼鋼筋筋籠籠吊裝吊裝驗驗算算.164.1 吊機吊臂長確定.164.2 地基承載力驗算.174.3 主、副吊扁擔驗算.184.4 吊點設置驗算.204.5 鋼絲繩強度驗算.224.6 鋼絲繩長度驗算.244.7 吊環驗算.244.8 卸扣、滑輪驗算.264.9 擔杠強度計算.264.10 焊縫強度驗算.27五、吊裝準五、吊裝準備備與與組織組織.285.1 吊裝方案的編制與報批.285.2 技術交底與安全教育 .285.3 吊裝前其他準備工作 .285.4 施工組織與人員安排 .28六六、 、 起重工（起重機司機、起重指起重工（起重機司機、

3、起重指揮揮、信號、掛、信號、掛鉤鉤工）安全操作工）安全操作規規程程.306.1 一般規定.306.2 基本操作.316.3 吊裝.326.4 吊索具.32七、安全保七、安全保證證措施措施.337.1 危害危險源分析.337.2 安全保障的人員組成.347.3 安全防護措施.347.4 施工過程安全注意事項及預防保證措施.347.5 雨季施工措施.35八、八、應應急急預預案案.358.1 應急指揮機構及職責 .358.2 應急準備.378.3 應急救援工作流程及應對措施.378.4 相關方聯絡方式.388.5 應急物資.39附附圖圖表表.40附表一：吊裝設備和索具一覽表.40附表二：吊索具登記、

4、維修和保養表.41附表三：150 噸履帶吊性能表.42附表四：80 噸履帶吊性能表.42附圖一：國家圖書館站施工平面布置圖 .43附圖二：導墻施工、槽段劃分及施工順序圖 .44一、一、編編制制說說明明1 1. .1 1 編編制制依依據據 （1）北京地鐵 16 號線 14 標國家圖書館站圍護結構施工圖紙；（2）北京地鐵 16 號線 14 標工程地質勘察報告；（3）北京地鐵 16 號線 14 標工程施工組織設計；（4）北京地鐵 16 號線 14 標工程地下管線探測報告；（5）施工現場平面布置及實際現場環境調查；（6）相關技術標準：起重機械安全規程（GB 6067-2010）履帶吊車安全操作規程起重

5、機械用鋼絲繩檢驗和報廢實用規范GBT5972-2006起重機設計規范（GB 3811-2008）建筑卷揚機（GB 1955-2002）重要用途鋼絲繩（GB8918-2006）工程建設安裝工程起重施工規范(HG20201-2000) 簡明施工計算手冊第三版建筑施工手冊第四版履帶吊使用說明書（7）相關法規：建設工程安全生產管理條例(國務院第 393 號令)中華人民共和國特種設備安全法 (政府令第 72 號)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987 號）北京市實施規定（京建施2009841 號）1 1. .2 2 編編制制原原則則1.2.1 履行合同的原則認真貫徹國家和北京市工程建設的

6、法律、法規、規程、方針和政策。遵守、執行北京地鐵 16 號線國家圖書館站地連墻施工合同文件各條款的具體要求，確保實現業主要求的工期、質量、安全、環境保護、文明施工等各方面的目標。1.2.2 安全第一的原則按照技術可靠、措施得力、確保安全的原則確定施工方案，在安全措施落實到位，確保在萬無一失的前提下組織施工。1.2.3 科學合理配置的原則根據鋼筋籠工程量的大小、工期和工藝及管理目標要求，在施工組織中實行科學配置，選用優質的材料和合理的機械設備，確保人員、資金、物資、設備的科學合理配置。1.2.4 優化方案的原則結合工程實際情況，應用新技術成果，使施工設計具有技術先進、方案可靠、經濟合理的特點，施

7、工方案具有針對性強，力求做到多方論證優化施工方案。二、工程概況二、工程概況2 2. .1 1 車車站站概概況況擬建圖書館站車站有效站臺中心里程為 K4+291.300，車站起終點進程為K4+184.500K4+390.100。位于國家圖書館南側，南長河北岸的綠地內。車站北側為國家圖書館 6 層建筑，南側為南長河河道，西側為紫竹院公園，東側為中關村南大街。車站呈東西向布置，為地下三層島式車站，站臺寬度為 14m。車站總長為 205.6m，標準段寬度為23.1m。車站有效站臺中心里程處頂板覆土厚度為 3.93m，底板埋深約 27.03m。車站共設置2 個出入口、1 個換乘通道、3 個安全出入口及

8、2 組 8 個風亭。1 號出入口設置在車站西側主體上方；2 號出入口設置在車站東北側，換乘通道位于車站東北側，采用地下換乘的形式，從 16 號線車站站廳層直接連入 4、9 號線車站站廳層；1 號風亭位于車站西北側，2 號風亭設置在車站東北側；1、2 安全出入口均采用與風亭合建的方式，3 號安全出入口與換乘通道合建。車站西端盾構段基坑開挖寬度為 27.05m，深度約為 28.56m。采用 800mm 厚的地連墻+鋼支撐的形式，地連墻的嵌固深度為 6.5m。共設置五道鋼支撐+一道換撐（對撐部分采用四道鋼支撐+一道換撐），其中第一道鋼支撐為 60916mm，其它鋼支撐均為 80016mm，鋼支撐直接

9、架設在地連墻上，鋼支撐的預加力按照圖紙施加。車站標準段基坑開挖寬度為 23.30m，深度約為 27.60m。采用 800mm 厚的地連墻+鋼支撐的形式，地連墻的嵌固深度為 6.0m。共設置四道鋼支撐+一道換撐，其中第一道鋼支撐為 60916mm，其它鋼支撐均為 80016mm，鋼支撐直接架設在地連墻上，鋼支撐的預加力按照圖紙施加。軌排井段基坑開挖寬度為 23.9m，深度約為 27.74m。采用 800mm 厚的地連墻+錨索的形式，地連墻的嵌固深度為 6.0m。共設置 8 道錨索，第一錨索設置在冠梁上，其它錨索設置在地連墻預埋鋼板上，錨索軸力鎖定值按圖紙施加預應力，并應根據現場施工的變形、受力監

10、測情況調整實施。東端一側兩層外掛廳基坑最寬為 32.55m，其深度約為 19.63m；最窄為 23.3m，其深度約為 27.57m。外坑采用采用 800mm 厚的地連墻+鋼支撐的形式，內坑采用10001450（1500）mm 鉆孔灌注樁+鋼支撐的形式，地連墻的嵌固深度為 6.0m（5.0m），鉆孔灌樁的嵌固深度為 4.5m。共設置四道鋼支撐及一排臨時立柱，其中第一道鋼支撐為60916mm，其它鋼支撐均為 80016mm，圍護樁上的鋼支撐架設在冠梁上，其它鋼支撐直接架設在地連墻上，鋼支撐的預加力按照圖紙施加。東端兩側兩層外掛廳基坑最寬為 38.55m，其深度約為 19.42m；最窄為 23.3m

11、，其深度約為 27.36m。外坑采用采用 800mm 厚的地連墻+鋼支撐的形式，內坑采用10001500mm 鉆孔灌注樁+鋼支撐的形式，地連墻的嵌固深度為 5.0m，鉆孔灌樁的嵌固深度為 4.5m。共設置四道鋼支撐一排臨時立柱（車站端頭斜撐部分采用四道鋼支撐+一道換撐）地連墻接頭采用鎖口管接頭形式，地連墻墻深盾構端 33.533m，標準段 32.19m，成槽深度達 34.58m，共計 89 個槽段。地連墻類型有“一”型、 “T”型、 “L”型、 ”Z”型四種樣式，詳細情況見附表 2-1。 工作量工作量匯總匯總表表序號槽段編號地連墻深度 m長度幅數導墻長度 m方量 m3單個網片重量 t鋼筋重量

12、t1DL-132.834.22528.45221.9318.81137.6222DB-232.835.8317.4456.99 24.736 74.208 3DB-332.835.5211288.90 23.622 47.244 4DB-432.835.215.2136.57 22.508 22.508 5DT-132.836.816.8178.60 28.918 28.918 6DB-132.836212315.17 25.858 51.717 7DB-532.834.614.6120.81 20.280 20.280 8DZ-132.836.9516.95182.53 22.658 22.

13、658 9DZ-232.836.616.6173.34 27.203 27.203 10B-131.196171022545.10 16.034 272.570 11B-231.195.8211.6289.44 10.033 20.066 12B-331.195.6422.4558.92 19.249 76.997 13B-431.195.515.5137.24 19.177 19.177 14B-531.195.2420.8519.00 18.287 73.150 15B-631.194.6418.4459.12 16.509 66.036 16BT-131.196.516.5162.19

14、22.555 22.555 17BT-231.196.216.2154.70 21.665 21.665 18BZ-131.196.3425.2628.79 10.458 41.830 19BM-132.746424628.61 18.013 72.051 20BM-231.196424598.85 17.224 68.895 21BL-131.195.315.3132.25 21.583 21.583 23BL-231.195.8515.85145.97 20.252 20.252 24BK-122.256742747.60 23.919 167.431 25BK-222.255.81163

15、.81135.64 15.896 174.854 26BK-322.255.2210.4185.12 13.246 26.492 27BK-422.254.6313.8245.64 11.970 35.909 28BKL-122.255.915.9105.02 15.054 15.054 29BKL-222.253.77527.55134.39 10.273 20.546 30BKL-322.253.413.460.52 9.596 9.596 匯總匯總89503.611648.96 1579.068 2 2. .2 2 周周邊邊環環境境本工程國家圖書館站位于位于國家圖書館南側，南長河北岸的綠

16、地內。車站北側為國家圖書館 6 層建筑，南側為南長河河道，西側為紫竹院公園，東側為中關村南大街。擬建車站下穿多條雨水、污水管溝，施工對其影響較大，施工易引起地面沉降，造成管線破裂，應采取必要的加固措施，確保管線安全。 管管線線情況情況2-1雨水9002.78m砼永久改移17.9m2-2雨水6002.9m砼永久改移212.5m2-3雨水6002.8m砼永久改移36.5m2-4雨水8003.5m砼永久改移40m其中直徑 1050mm 的污水砼管，埋深 11.51m；車站北側的人防工程，其斷面尺寸寬1.5m、高 2.0m，埋深 6.5m 是需要重點處理的。本工程國家圖書館站處于北京市繁華地段，在施工

17、道路內，考慮吊車回轉臂范圍內是否出圍擋，吊車行走道路是否滿足大型設備行走要求。3地下地下連續墻鋼連續墻鋼筋筋籠籠吊裝方案吊裝方案鋼筋籠制作前應核對單元槽段實際寬度與成型鋼筋尺寸，無差異才能上平臺制作。對于閉合幅槽段，應提前復測槽段寬度，根據實際寬度調整鋼筋籠寬度。鋼筋籠必須嚴格按設計圖進行焊接，保證其焊接焊縫長度、焊縫質量。鋼筋焊接質量應符合設計要求，吊耳、吊點加強處需滿焊，主筋與水平筋采用點焊連接，鋼筋籠四周及吊點位置上下 2 米范圍內必須 100%的點焊，其余位置可采用 50%的點焊，并嚴格控制焊接質量。鋼筋籠制作后須經過三級檢驗,符合質量標準要求后方能起吊入槽。根據規范要求，導墻墻頂面平

18、整度為 5mm，在鋼筋籠吊放前要再次復核導墻上 4 個支點的標高，精確計算吊筋長度，確保誤差在允許范圍內。在鋼筋籠下放到位后，由于吊點位置與測點不完全一致，吊筋會拉長等，會影響鋼筋籠的標高，為確保接駁器的標高，應立即用水準儀測量鋼筋籠的籠頂標高，根據實際情況進行調整，將籠頂標高調整至設計標高。鋼筋籠吊放入槽時，禁止強行沖擊入槽，同時注意鋼筋籠基坑面與迎土面，嚴禁放反。對于異型鋼筋籠的起吊，應合理布置吊點的設置，避免撓度的產生，并在過程中加強焊接質量的檢查，避免遺漏焊點。當鋼筋籠剛吊離平臺后，應停止起吊，注意觀察是否有異常現象發生，若有異常現象則可立即予以電焊加固。3 3. .1 1 施施工工進

19、進度度計計劃劃根據本工程實際特點，地下連續墻成槽施工總體安排時間為 2016 年 9 月 20 日2016年 11 月 30 日。3 3. .2 2 勞勞動動力力安安排排計計劃劃本工程連續墻鋼筋籠制作、吊裝施工主要人員詳見表 3-1表表 3-13-1 勞動勞動力力計計劃表劃表序號 工 種人 數備 注1電焊工10持證上崗2鋼筋工16持證上崗3電工1持證上崗4專職安全員1持證上崗6吊車司機4持證上崗7吊裝指揮、掛鉤司索工2持證上崗總計343 3. .3 3 鋼鋼筋筋籠籠參參數數基坑圍護結構為地下連續墻形式，厚度為 0.8m，采用鎖口管接口，鋼筋籠長度標準段為 32.19m，盾構段為 33.53m，

20、重量在 29t 以下(含鋼支撐預埋件)；為了安全、合理使用吊裝設備，根據本工程的實際特點，選擇最重 29t（長度為 33.538m）的地連墻鋼筋籠進行吊裝驗算。3 3. .4 4 機機械械設設備備安安排排計計劃劃國家圖書館站主吊使用 QUY150 履帶吊，副吊為 QUY80 履帶吊，連續墻施工使用主要機械設備見表 3-2。表表 3-23-2 主要機械主要機械設備進場計設備進場計劃表劃表序號名稱型號單位數量進場時間1履帶車SANY150臺12016.092履帶車QUY80臺12016.093挖掘機PC200臺12016.084成槽機金 SG46/SG50臺22016.095卸土車12輛32016

21、.096電焊機ZXE00臺162016.097套絲機臺82016.098切割機GQ40臺42016.089彎曲機GW40臺22016.0810調直機Gt6/2臺12016.083 3. .5 5 設設備備選選型型及及吊吊裝裝能能力力地連墻鋼筋籠一次成型，本車站最重幅為盾構井 DT-1 順抓槽，為所有地連墻鋼筋籠中重量最大，重 29t,鋼筋籠全長 33.53m。 采用 150t 履帶吊和 80t 履帶吊配合起吊，150t 履帶吊作為主吊下放鋼筋籠，起吊主吊梁用 40mm 厚鋼板，副吊梁用 30mm 厚鋼板。表表 3-33-3 主機主機選擇選擇： ：150t150t 履履帶帶吊作吊作為為主機主機序

22、號QUY150 型履帶吊性能參數1起重量47.32回轉半徑(51m 主臂)12m3有效高度47.5序號QUY150 型履帶吊性能參數4仰角76主機起吊配備 60t 鐵扁擔，鐵扁擔和料索具 60t 重約 1.5t。表表 3-43-4 副機副機選擇選擇： ：80t80t 履履帶帶吊作吊作為為副機副機序號QUY80 型履帶性能參數1起重量28.3t2回轉半徑(37m 主臂)9m3有效高度35m4仰角77.8副機起吊配備 40t 鐵扁擔，鐵扁擔和料索具總重約 1.0t。雙機抬吊系數（K）計算N 主機47.3 t N 索1.5t Q 吊重29tK 主47.3（29+1.5）=1.56N 副機=28.3t

23、 N 索=1 t Q 吊重=16.5tK 副=28.3（16.5+1.0）=1.62吊點選擇：吊點處節點加強，按吊裝要求，鋼筋籠進行局部加強。L 型、折線型鋼筋籠吊裝：為了使本鋼筋籠起吊后基本垂直，必須根據重心位置合理選擇吊點位置。起吊鋼筋籠過程中主副吊起重半徑及起重角度均需控制在額定的范圍內。在雙機抬吊時：150t 主吊車：以吊車行駛時不超過額定荷載的 70%為限，當 150t 吊車在 12 米半徑為47.3t70%=33.11t30.5t（包含扁擔和鋼絲繩 1.5t），起吊重量滿足要求。80t 副吊車：需要配合主吊將鋼筋籠吊至離地 22m 以上，在 7 米半徑時為28.3t*70%=19.

24、8t17.5t（t2+副扁擔和吊鉤重量），起吊重量滿足要求。若通過吊點布置，在起吊整個過程中，對地下連續墻鋼筋籠端部取矩，如圖 3-1，則副吊所受的力為：則由力平衡條件得：主吊與副吊上的負荷分別為 t1、t2 t1t2W 其中：t1t2 2（P1P2P3P4）W29t由力矩平衡條件得：t1（1.0+8.5/2)+t2(1.0+17.5+14/2)=33.53/2xW求得：t112.5tt216.5t 式中：t1主吊鋼絲繩所受的力； t2副吊鋼絲繩所受的力； W鋼筋籠重量所以副吊所承受的重量為 16.5t，80t 吊車扁擔和鋼絲繩約 1.0t，查性能表得吊臂37m，7m 半徑時，起重量 19.8

25、t，大于 17.5t，所以副吊機型按經驗值和實際計算值都能滿足吊裝要求。3 3. .6 6 吊吊裝裝方方案案3.6.1 行走道路本工程地連墻成槽設備、鋼筋籠吊裝設備等行走道路，全部為我項目部的環形硬化道路，硬化道路為 300mm 厚的混凝土（內配單層雙向 14200 鋼筋），混凝土道路下鋪墊2030cm 左右的二七灰土，基層土體用壓路機機壓實，混凝土強度為 C25，行走道路與導墻上翼板連接，以安全、合理、可行為原則布置。3.6.2 吊點布置（以盾構井最重幅為例）（1）單幅 29 噸，籠長 33.53 米的吊點布置1）鋼筋籠橫向吊點布置：按鋼筋籠寬度橫向設置 2 道吊點，籠寬 5.600mm，吊

26、點間距3.800mm。2）鋼筋籠縱向吊點布置：按鋼筋籠長度方向，布置 5 道，主吊吊機設 2 道，副吊吊機設3 道。籠頂懸臂 1000mm，尾部懸壁 1530mm，主副吊點間距 8500mm，主吊兩點間距8500mm，副吊間距均為 7000mm。具體布置如圖 3-1 所示。圖圖 3-1 33.53m 鋼鋼筋筋籠籠吊點示意吊點示意圖圖3.6.3 鋼筋籠吊裝加固本工程鋼筋籠采用整幅成型起吊入槽，為保證鋼筋籠起吊時的剛度和強度，對鋼筋籠整體及吊點位置進行加強。（1）單幅 29t 鋼筋籠加固1）鋼筋籠整體加強為保證鋼筋籠整體受力性能，6m 寬的鋼筋籠沿鋼筋籠縱向通長設置 4 榀縱向桁架，桁架采用直徑為

27、 22mm 的 HRB335 鋼筋，其中兩排吊點位置桁架采用雙拼，桁架非吊點位置采用單榀桁架；沿鋼筋籠縱向每 5m 設置橫向桁架一道，橫向桁架鋼筋采用直徑為 22mm的 HRB335 鋼筋；封口筋與地連墻鋼筋籠水平筋采用單面搭接焊，焊縫長度為 10d。2）鋼筋籠吊點加強為保證鋼筋籠安全起吊，鋼筋籠施工時需對吊點進行局部加強。對設置在鋼筋籠上榀的所有吊點均需設置“幾”字形加強筋，加強筋采用 Q23525 圓鋼；對于鋼筋籠頂下榀的 2處主吊吊點及所有擱置點均采用“”形圓鋼進行加強；并對所有吊點上部的一根水平筋進行替換，采用 Q235 直徑為 25mm 鋼筋， （具體見圖 3-2 吊點加強示意），特

28、別注意吊筋的加工應采用烘彎，不允許冷彎。1)吊環，每個網片8個2)穿杠眼，每個網片3個3)吊筋，每個網片4個(其中h為導墻頂標高至墻頂標高的距離）4)封頭筋，每個網片3個圖圖 3-2 吊點加吊點加強強示意示意圖圖（2）拐角幅鋼筋籠加固如圖 3-3 所示，對于拐角幅及特殊幅鋼筋籠除設置縱、橫向起吊桁架和吊點之外（布設規律同上），另要增設“人字”桁架和斜拉桿進行加強，以防鋼筋籠在空中翻轉角度時以生變形。圖圖 3-3 拐角幅吊點加拐角幅吊點加強強3.6.4 鋼筋焊接要求鋼筋進場要有質保書，并與實物進行核對，原材經試驗合格后才能使用，焊接材料作好焊接試驗，合格后才能投入使用。主筋連接采用滾壓直螺紋接頭

29、，其余鋼筋連接采用單面或雙面焊接時，單面焊縫長度滿足 10d，雙面焊縫長度滿足 5d。搭接錯位及接頭檢驗應滿足鋼筋混凝土規范要求。鋼筋保證平直，表面潔凈無油漬，水平筋與主筋采用 50梅花點焊，桁架處上下 2m采用 100點焊。成型完成經驗收后投入使用，起吊前對多余的料件予以清理。3.6.5 吊裝程序1）平抬起吊將 150t 吊、80t 吊吊具與鋼筋籠的各吊點連接。將鋼絲繩拉緊，檢查 150t 及 80t 吊的鋼絲繩是否垂直于鋼筋籠的中心線。如果不垂直，移動吊車，直到吊車的鋼絲繩垂直為止。將鋼筋籠平抬吊離地面 0.2m，靜止 5 分鐘，無異常后，檢查吊點附近焊點情況、吊點和桁架有無變形、彎曲。2

30、）滑移提升150t 履帶吊主鉤、輔鉤同時提升鋼筋籠，80t 履帶吊保持離地面 0.2m 位置。150t 履帶吊主鉤提高到 12m40m，使鋼筋籠滑移。150t 履帶吊起吊過程中注意主鉤與副鉤的同步控制。3）吊車對轉保持 150t 履帶吊不動，80t 履帶吊主鉤向 150t 履帶吊方向旋轉。150t 履帶吊車逐漸收緊鋼絲繩并向 80t 履帶吊方向旋轉，直至將鋼筋籠垂直立起。鋼筋籠垂直立起靜止 10 分鐘無異常后，80t 履帶吊車放繩，在地面摘掉副鉤。4）鋼筋籠水平方向運輸150t 吊提鋼筋籠保持下面空間不高于 0.5 米運輸到孔口位置。運輸過程中必須嚴格控制鋼筋籠的平衡，防止大幅度晃動。因此，鋼

31、筋籠下端應系繩以人力拖動，保持鋼筋籠的穩定。5）吊放入槽將鋼筋籠吊放到孔口，與槽段劃分線對齊，垂直放入槽孔。6）吊裝籠前必須檢查編號、尺寸，里、外面對號入座。7）在鋼筋籠上設置對位鋼筋，在導墻上設置對位點，以保證預埋的接駁器對位準確，方法如下圖所示：8）吊放鋼筋籠必須垂直對準槽中心，吊放速度要慢，不得強行壓入槽內，發現受阻，應及時吊起，經處理后重新吊放。3.6.6 吊裝過程1吊掛初始狀態（見圖 3-4）圖圖 3-4 初始狀初始狀態態2）試起吊進行正式起吊前進行試吊作業。通過卡環將鋼筋籠吊耳與吊裝鋼絲繩連接，起吊后，使鋼筋籠底端下降至距離地面 200mm 時，靜止 5min，檢查繩扣、地面、起重

32、機等一切正常后，方可繼續吊裝。3)大吊車副鉤提起，小吊提離地面 20 厘米向大吊緩慢移動；大吊主副鉤繼續提升，小吊保持離地距離向大吊緩慢移動；（見圖 3-5）圖圖 3-5 提升狀提升狀態態大吊主副鉤進一步提升，小吊保持離地距離向大吊緩慢移動；（見圖 3-6）圖圖 3-6 上升至上升至 45狀狀態態5）當鋼筋籠成垂直懸吊狀態靜止 5min 后穩定后，由工人在兩側用人力操縱，防止鋼筋籠搖擺，然后輔吊吊鉤緩慢下放，直到扁擔下滑至離地面 1m 左右，人工拆除副吊鉤頭上的鋼絲繩。如果鋼筋籠吊起后在行走過程中搖擺，可在鋼筋籠的下端系拽引繩用人力操縱。大吊單獨承重緩慢移動運送到地連墻槽孔。 （見圖 3-7）

33、圖圖 3-7 垂直狀垂直狀態態6）移動主吊機至適合沉放鋼筋籠的位置，將鋼筋籠再對位后垂直沉放入槽中（注意吊車離槽口不得少于 10m）。沉入槽內時，吊點中心應對準槽中心，鋼筋籠側面與相鄰槽段混凝土接頭面之間適當留空隙，徐徐下降，控制不產生橫向大擺動碰壞槽壁。在水平方向上，用紅油漆在鋼筋網中心作標志，同時在導墻的相應位置也用紅油漆作標志，在鋼筋籠下沉過程中，始終保持兩標志點重合，如出現偏差，需經調整后才能繼續沉放。7）當鋼筋籠沉放至底部吊點位置時，用 2 根穿杠（2 米的 16 號輕型工字鋼兩側各加一塊 2000mm160mm10mmQ235 鋼板）支撐在導墻上，等網片下沉，且彈性變形達到穩定，鋼

34、絲繩徹底松懈后，拆除套在鋼筋籠上的卡環及繩索及相應的吊具。先起吊，籠子脫離穿杠后，取出穿杠，繼續下放鋼筋籠，沉放至臨時支撐點加強鋼筋位置，用二根穿杠，橫穿過鋼筋籠并擱置在導墻上，將鋼筋籠固定住。拆除套在鋼筋籠頂部的一排吊點上的卡環、繩索及相應的吊具，再將卡環套在鋼筋籠頂端的吊環上，用主吊車吊住鋼筋籠。8）稍稍提升鋼筋籠，抽出橫在導墻上的穿杠，繼續下沉鋼筋籠至設計標高,用穿杠穿過吊環并擱置在導墻上，穩定住鋼筋籠。4鋼鋼筋筋籠籠吊裝吊裝驗驗算算按標準幅寬 6m，籠長 33.53m，籠重 29t 進行地下連續墻吊裝驗算。主要計算內容包括：鋼絲繩強度驗算、主、副吊扁擔驗算、主吊臂長驗算、吊點驗算、擱置

35、扁擔驗算、卸扣驗算及滑輪組的選用。計算依據：起重吊裝常用數據手冊。4 4. .1 1 吊吊機機吊吊臂臂長長確確定定選擇計算主吊機垂直高度時，不僅要考慮主吊臂架最大仰角 76和鋼筋籠的最大尺寸、重量，而且要考慮鋼筋籠吊起后能旋轉 180，且不碰撞主吊臂架（見圖 4-1），滿足 BC 距離4m 的條件。圖圖 4-1 鋼鋼筋筋籠籠吊裝示意吊裝示意圖圖AC=b+h1+h2+h0=9+2.598+4. 75+0.5=16.848mBC=AC/ tan76=16.848/tan76=4.22m4m（鋼筋籠寬度 6m），符合碰臂驗算要求。H=h1+h2+h3+h4+h0=2.598+4. 75+33.53+

36、0.5+0.5=40.878mh0起吊扁擔凈高，h0=0.5mh1扁擔吊索鋼絲繩高度，h1=3sin60=2.598mh2鋼筋籠吊索高度，h2=（18-8.5）/2=4. 75m，主吊鋼絲繩長度為 18 米，主吊吊點距離為 8.5 米。h3鋼筋籠長度，h3=33.53mh4起吊時鋼筋籠距地面高度，h4=0.5mb起重滑輪組定滑輪到吊鉤中心距離，b=9m主吊機起重臂長度 L L=（HbC）/sina=（40.87891.2）/sin76=50.17mC起重臂下軸距地面的高度 1.2m 主吊吊臂選有效高度為 51 米，滿足要求。4 4. .2 2 地地基基承承載載力力驗驗算算根據集中受力情況和實際

37、施工經驗，地面承受壓力最大時為主吊下放整幅連續墻時。此時最大鋼筋籠重量為 29t，吊具重量為 1.5t，吊車自重為 70.8t，地面最大承重為 F 合=29+1.5+70.8=100.3t(1) 地面混凝土地面所受應力單履帶受力面積為 S=5.54m0.8m=4.432m2，考慮到履帶吊起吊重物時，履帶板是偏心受壓，不是均勻受壓，因而計算地面單位負荷時，履帶受力面積應考慮偏心受壓的接觸面面積，因而履帶受力面積修正為 70%*2S。地面單位負荷 q=F/1.4S=100.310/（1.44.432m2）=161.65KPa。式中：S單履帶受力面積； F履帶吊、吊具及鋼筋籠的總重量； q地面混凝土

38、地面所受應力。(2)地面荷載涉及地質與地基情況：大面積壓實填土，3m 厚的粉土，路基為 30cm 厚的二級灰土，其地基承載力特征值取值 300kpa，路面為 30cm 的 C25 鋼筋混凝土地基承載力特征值 300kpa。(3)針對路面、路基與地質情況，確定地面地基承載力特征值 fa:fa=fak+nbr(b-3)+drm(d-0.5)=150+0.320（3-0.5）+0.325（6-3）=187.5kpafak-按荷載試驗或其他原位測試、公式計算、結合工程實踐經驗等方法綜合確定的承載力特征值取 150kpa。nb、d-基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數，按基底下土的類別查表12-7-1 取

39、值，取0.3。r-基底以下土的重度，地下水位以下取浮重度，取25KN/m3；b-基礎底面寬度（m） ,當基寬小于3m按3m計算，大于6m按6m計算；rm-基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取20KN/m3；d-基礎埋置深度（m） ,一般自室外地面標高算起,在填方整平地區，可自填土地面標高算起，但填土在上部結構施工后完成，應從天然地面標高算起。綜上所述：faq，說明路面地基承載力能滿足吊車吊重物的行走要求。4 4. .3 3 主主、副副吊吊扁扁擔擔驗驗算算4.4.1 主吊扁擔驗算主扁擔采用鋼管+鋼板組合加工，材料使用 Q235 鋼材，主板厚度 40mm，加強板厚度30、40mm

40、，加強管選用 A4008mm 鋼管。圖圖 4-3 主吊扁擔示意主吊扁擔示意圖圖主扁擔相關系數及數值計算荷載系數：=1.6（起重機設計手冊）計算載荷：Q計 = Q額 = 1.630.5/2 = 24.4t安全系數： 彎曲應力安全系數：n彎=2.4 拉應力安全系數： n拉=3.0 擠壓應力安全系數：n擠=5.0 Q235 鋼材屈服應力：s=2150kg/cm2主吊扁豎直方向荷載計算 抗彎模量：W=h2/6=41002/6=6666cm3 彎矩：M=4.6038.5t/cm 彎應力：彎=M/W=4.6038.5*1000/6666=265.68kg/cm2 容許彎應力：彎=s/n彎=2150/2.4

41、=896kg/cm2 彎彎 滿足要求。主扁擔的擠壓應力驗算（按照應力最大的孔計算） 擠壓應力：擠=Q計/4d=24.4103/（29.911）=112.03kg/cm2 容許擠壓應力：擠= s/n擠=2150/5=430 kg/cm2 擠擠 滿足要求。4.4.2 副吊扁擔驗算副扁擔也采用鋼管+鋼板組合加工，材料使用 Q235 鋼材，主板厚度 30mm，加強板厚度 30mm，加強管選用 2738mm 鋼管。圖圖 4-4 副吊扁擔示意副吊扁擔示意圖圖副吊扁相關系數及數值計算荷載系數：=1.6（起重機設計手冊）計算載荷：Q計 = Q額 = 1.619.6/2 = 15.68t安全系數：彎曲應力安全系

42、數：n彎=2.4拉應力安全系數：n拉=3.0擠壓應力安全系數：n擠=5.0Q235 鋼材屈服應力：s=2150kg/cm2副吊扁豎直方向荷載計算抗彎模量：W=h2/6=3902/6=4050cm3彎矩：M=1.6838.5t/cm彎應力：彎=M/W=1.6838.51000/4050=268kg/cm2容許彎應力：彎=s/n彎=2150/2.4=896 kg/cm2彎彎 滿足要求。副扁擔的擠壓應力驗算（按照應力最大的孔計算）擠壓應力：擠=Q 計/2d=15.68103/（28.29）=106.23kg/cm2容許擠壓應力：擠= s/n擠=2150/5=430 kg/cm2擠擠滿足要求。4 4.

43、 .4 4 吊吊點點設設置置驗驗算算如果吊點位置計算不準確，對鋼筋籠會產生較大撓曲變形，使焊縫開裂，整體結構散架，無法起吊，因此吊點位置的確定是吊裝過程的一個關鍵步驟，現以標準鋼筋籠為例作以下闡述。根據彎矩平衡定律，正負彎矩相等時所受彎矩變形最小的原理，計算如下（如圖二）:圖圖二二 鋼鋼筋筋籠籠彎矩彎矩計計算算圖圖+M=-M 其中：+M=1/2qL12 q均布載荷-M=1/8 qL221/2 qL12 M彎矩 故： L2= L122因此選取 B、C、D、E 四點起吊時彎矩最小，實際吊裝過程中 B、C 中心是主吊位置，D、E、F 中心為副吊位置，而 AB 距離的存在影響吊裝鋼筋籠。根據實際吊裝經

44、驗，B 點可向A 點移動即 A、B 重合，其它各點位置調整（如圖 3-1 33.53m 鋼筋網片吊點示意圖） 在起吊過程中，A（B）C 為主吊位置，D、E、F（G）為副吊位置。以長度 33.53m 鋼筋籠設置吊點（其它鋼筋籠長參照設置）為例，為減少鋼筋籠的變形，吊點設置原則是最大限度的減少鋼筋籠的最大彎矩。水平吊點設置 4 道，第一道設于鋼筋籠頂端第一道水平筋處, 第二道設在第一道向下 8.5 米，上、下各設置 2 個起吊點，由主吊機負責起吊。第三道、第四道、第五道分別設置于距鋼筋籠底 15.53m、8.53m 和 1.53m 處，每道設 2 個吊點共 6 個吊點，由副吊機負責起吊。在每個吊點

45、的位置水平方向增加二個 25mm 加勁環筋，增加吊點位置的局部穩定性(詳見圖 3-2 吊點加強示意圖)轉角幅吊點設置如圖所示，L 型鋼筋籠重心坐標 G（x，y）XC=(SBXb+SAXa)/(SB+SA), Yc=(SBYb+SAYa)/(SB+SA) SB=hH, SA=LhXb=1/2h,Xa=1/2L, Yb=1/2H+h, Ya=1/2h 帶入后，可得吊點位置 則吊點坐標：A（2x-b/2，0）B（2x-b/2，b）C（b，2y-b/2）D（0，2y-b/2）Eb，(8xy-6yb+b2)/2(2x-b) 其中主吊主鉤吊點 A、B、C、D 兩點，主吊副鉤上、中、下吊點均為 B、E 兩點

46、；副吊上、中、下吊點均為 B、E 兩點位置。OANBMDCE重心G(X,Y)YX 圖圖 4-74-7 異型幅吊點示意圖異型幅吊點示意圖注：a、M、N 分別為 CD、AB 的中點，EBMN。b、MN 為主吊主鉤鐵扁擔上選用的寬度，MN=(2y-b)2+(2y-b)21/2。c、EB 為主吊副鉤和副吊鐵扁擔上選用的寬度，EB= MN (4x-3b)/ (4x-2b)。本工程共有“L”、 “Z”、 “T”三類異型幅，以上針對“L”型鋼筋籠吊裝分析， “Z”型幅地連墻鋼筋籠分為兩“L”型鋼筋籠制作吊裝， “T”型幅可參照“L”型方法計算分析。4 4. .5 5 鋼鋼絲絲繩繩強強度度驗驗算算4.5.1

47、主吊扁擔上掛鉤下鋼絲繩驗算扁擔處鋼絲繩選用直徑 48mm、公稱抗拉強度為 1870Mpa 的鋼絲繩（637）。最重鋼筋籠以 29t 計算,外加扁擔吊具，重為 30.5t，Q=305KN；n 為鋼絲繩根數，n=2； 為鋼絲繩分支與水平面的夾角，不小于 60（按 60 計算）。每根鋼絲繩的拉力 S=（Q/n）（1/sin）=（305/2）（1/sin60）=176.09KN，式中 n 為鋼絲繩的根數。對照鋼絲繩的主要技術規格 GB/t8918-2006鋼絲繩，直徑 48mm、公稱抗拉強度為1870mpa 的鋼絲繩（637）的破斷拉力總和為 1120KN。考慮到鋼絲繩荷載不均勻影響需乘上一個安全系數

48、 C（鋼絲繩接頭采用壓頭形式時 C 取 0.9；接頭采用編插頭形式時 C 取0.75），則：鋼絲繩破拉力 P=換算系數 C（C 取 0.9）乘以鋼絲繩的破斷拉力總和,即P=12700.9=1143KN選用 48mm 的鋼絲繩的安全系數為 K=6.0。容許拉力 t=P/K=1143/6=190.5KN根據計算結果實際拉力 176.09KN 小于鋼絲繩的容許拉力 190.5KN，經計算選用直徑48mm 的鋼絲繩符合安全要求。4.5.2 主吊扁擔下掛鋼絲繩驗算主吊機的鋼絲繩擬選用直徑 32mm、公稱抗拉強度為 1870mpa 的鋼絲繩（637）。最重鋼筋籠以 30.5t 計算，Q=305KN；n 為

49、鋼絲繩根數，n=4； 為鋼絲繩分支與水平面的夾角，不小于 60。每根鋼絲繩的拉力 S=（Q/n）（1/sin）=（305/4）（1/sin60）=88.04KN，式中 n 為鋼絲繩的根數。對照鋼絲繩的主要技術規格 GB/t8918-2006鋼絲繩，直徑 32mm、公稱抗拉強度為1870mpa 的鋼絲繩（637）的破斷拉力總和為 733.24KN。考慮到鋼絲繩荷載不均勻影響需乘上一個安全系數 C，則：鋼絲繩破拉力 P=換算系數 C（C 取 0.75）乘以鋼絲繩的破斷拉力總和,即 P=733.240.75=549.93KN選用 32mm 的鋼絲繩的安全系數為 K=6.0。容許拉力 t=P/K=54

50、9.93/6=91.655KN根據計算結果實際拉力 88.04KN 小于鋼絲繩的容許拉力 91.655KN，經計算選用直徑32mm 的鋼絲繩符合安全要求。4.5.3 副吊扁擔上部鋼絲繩扁擔處及鋼絲繩選用直徑 32mm、公稱抗拉強度為 1870mpa 的鋼絲繩（637）。起吊重量以副吊最重按經驗值為 229/3=19.33t（理論計算為 17.5t）計算，Q=189.43KN；n 為鋼絲繩根數，n=2； 為鋼絲繩分支與水平面的夾角，不小于 60。每根鋼絲繩的拉力 S=（Q/n）（1/sin）=（189.44/2）（1/sin60）=109.37KN，式中 n 為鋼絲繩的根數。對照鋼絲繩的主要技術

51、規格 GB/t8918-2006鋼絲繩，直徑 32mm、公稱抗拉強度為1870mpa 的鋼絲繩（637）的破斷拉力總和為 733.24KN。考慮到鋼絲繩荷載不均勻影響需乘上一個安全系數 C，則：鋼絲繩破拉力 P=換算系數 C（C 取 0.9）乘以鋼絲繩的破斷拉力總和,即P=733.240.9=660.6KN選用直徑 32mm 的鋼絲繩的安全系數為 K=6.0。容許拉力 t=P/K=660.6/6=110.1KN根據計算結果實際拉力 109.37KN 小于鋼絲繩的容許拉力 110.1KN，經計算選用直徑32mm 的鋼絲繩符合安全要求。4.5.4 副吊扁擔滑輪下部的鋼絲繩副吊機的鋼絲繩擬選用直徑

52、28mm、公稱抗拉強度為 1870mpa 的鋼絲繩（637）。副吊機最大起重量按 19.33t 計算，Q=189.42KN；n 為鋼絲繩根數,n=6； 為鋼絲繩分支與水平面的夾角，不小于 60。每根鋼絲繩的拉力 S=（Q/n）（1/sin）=（189.44/6）（1/sin60）=36.46KN；對照鋼絲繩的主要技術規格 GB/t8918-2006鋼絲繩，選用直徑 28mm、公稱抗拉強度為 1870mpa 的鋼絲繩（637）的破斷拉力總和為 550.76KN。考慮到鋼絲繩荷載不均勻影響需乘上一個安全系數 C，則：鋼絲繩破拉力 P=換算系數 C（C 取 0.75）乘以鋼絲繩的破斷拉力總和,即P=

53、550.760.75=413.07KN選用直徑 28mm 的鋼絲繩的安全系數為 K=6.0。容許拉力 t=P/K=413.07/6=68.845KN根據計算結果實際拉力 36.46KN 小于鋼絲繩的容許拉力 68.845KN，經計算選用直徑28mm 的鋼絲繩符合安全要求。4 4. .6 6 鋼鋼絲絲繩繩長長度度驗驗算算鋼筋網片起吊時，鋼絲繩分支與水平面的夾角，不小于 60，鋼絲繩長度還需滿足主副吊履帶的桅桿長度要求。4.6.1 主吊扁擔上掛鉤下鋼絲繩長度驗算主扁擔之間掛吊鉤鋼絲繩的點間距為 2.75m，因而此部分的鋼絲繩長度定為每根 3m，滿足此項目要求。4.6.2 主吊扁擔下掛鋼絲繩長度驗算

54、根據主吊吊臂長度(51m)，主吊吊點二排 4 個，排與排間距為 8.5m，主吊的鋼絲繩長度定為每根 18m。4.6.3 副吊扁擔上部鋼絲繩長度驗算副扁擔之間掛吊鉤鋼絲繩的點間距為 2.5m，因而此部分的鋼絲繩長度定為每根 3m，滿足此項目要求。4.6.4 副吊扁擔滑輪下部的鋼絲繩長度驗算根據副吊吊臂長度為（37m）,副吊吊點三排 6 個，排與排間距為 7m，網片尾部預留1.55m，第二排吊點用 1.5m 長，直徑為 28 鋼絲繩倒動滑輪；經計算副吊滑輪下部鋼絲繩最少不得少于 26m，不得大于 36m，因而此部分鋼絲繩定為 30m。4 4. .7 7 吊吊環環驗驗算算4.7.1 主吊吊環鋼筋抗拉

55、強度計算吊環采用 25 圓鋼，鋼筋允許拉應力 =210MPa。（1）混凝土結構設計規范 GB50010-2010 中第 10.9.8 條中，在構件自重標準值作用下，每個吊環按 2 個截面計算，吊環應力（受拉應力）不大于 50N/mm2,此應力中已考慮五個因素： 構件自重荷載分項系數取為 1.2， 吸附作用引起的超載系數取為 1.2， 鋼筋彎折后的應力集中對強度的折減系數取為 1.4， 動力系數取為 1.5， 鋼絲繩角度對吊環承載力的影響系數取為 1.4。于是，當取 HPB235 級鋼筋的抗拉強度設計值為fy=210N/mm2時，吊環鋼筋實際去用的允許拉應力值為：210/（1.21.21.41.

56、51.4）=210/4.2350N/mm2。對于本工程多點吊的情況，應考慮受力不均勻系數 0.9，1/0.9=1.11，但本工程關于吸附作用引起的超載系數是不存在的。故針對本工程吊環鋼筋實際取用的允許拉應力值為：210/（1.21.41.51.41.11）=53.63 N/mm2。（2）混凝土結構設計規范 GB50010-2002 中第 10.9.8 條中，當在一個構件上設有 4 個吊環時，設計時應僅取 3 個吊環進行計算。但本工程鋼筋籠吊環均是用滑輪相互連接起來，當起吊時，由于滑輪的作用，吊環均勻受力，故取吊環個數計算時不需對其進行折減。吊環的應力可按下式計算：=9807G/（nA）式中 吊

57、環拉應力（N/mm2）； n吊環的截面個數； A一個吊環的鋼筋截面面積（mm2） G構件的重量（t）； 9807t（噸）換算成 N（牛頓）； 吊環的允許拉應力。（1）主吊主鉤 4 吊環，每吊環采用 2 根 25 鋼筋，主吊主鉤采用 2 根 25 鋼筋時，由于受力不均勻，故應取受力不均勻系數 0.9，則吊環鋼筋實際取用的允許拉應力值為53.63N/mm20.9=48.27N/mm2=9807G/（nA）=980767.7/（823.144242/4）=29.97= 48.27N/mm2，滿足要求。吊環采用 2 根 25 鋼筋，在滿足 10d 焊接長度的同時采用間斷焊縫，并且 2 根鋼筋應豎直方向

58、疊加焊接，避免 2 根鋼筋不均勻受力。（2）主吊副鉤 4 吊環，每吊環采用 1 根 25 鋼筋，=9807G/（nA）=980740.1/（123.144242/4）=28.4= 53.63N/mm2，滿足要求。（3）副吊 4 吊環，每吊環采用 1 根 25 鋼筋，=9807G/（nA）=980745.32/（123.144242/4）=32.1= 53.63N/mm2，滿足要求。4.7.2 吊點、吊環示意圖圖圖 4-8 吊筋吊筋詳圖詳圖4 4. .8 8 卸卸扣扣、滑滑輪輪驗驗算算主吊：鋼絲繩直接掛在吊機的吊鉤上，與扁擔連接采用 2 個 25t 的卡環。扁擔下用 2 個25t 卡環與 25

59、噸的單滑輪連接，鋼絲繩穿單滑輪與固定的鋼筋籠主吊點 4 個 20t 卡環連接。輔吊車：鉤頭鋼絲繩與扁擔連接,采用 2*20t 卡環，扁擔下用 2 個 20t 卡環與 2 個 20 t 單輪滑輪連接，鋼絲繩穿過單滑輪與鋼筋籠的 4 個點用 15t 卡環固定。 滑滑輪選輪選用用 卸扣卸扣選選用用4 4. .9 9 擔擔杠杠強強度度計計算算變換吊點擔杠板強度計算：（1）變換吊點擔杠抗剪強度變換吊點擔杠采用長度為 2 米的 16 號輕型工字鋼兩側各加一塊使用部位個數主吊扁擔滑輪 35t2輔吊扁擔滑輪 35t2規格個數25t420t1015t42000mm160mm10mmQ235 鋼板，抗剪面積為 2

60、0.2cm2+216cm2 =42.2cm2。扁擔理論所能承受最大抗剪力為：fv42.2120N/mm29800N/t53.8t，受力時均為四塊擔杠同時承受整幅鋼筋籠重量，安全系數取 2 時：29t47.25t29t，滿足要求。4 4. .1 10 0 焊焊縫縫強強度度驗驗算算吊點處 U 型加固筋采用直徑 25mm（HPB300）圓鋼與豎向桁架筋直徑為32mm（HRB400）進行搭接焊焊接，雙面焊接焊縫長度為 210mm，焊縫高度 hf=1/2d，焊接焊條采用 J502 型（熔敷金屬抗拉強度為 420N/mm2）；焊縫金屬抗剪強度為抗拉強度的 0.6 倍，0.6420=252N/mm2焊縫金屬