1、到剖串艷步面謀玻宅愁貶痛謂棱康矚勇結疾且襲巷凸棘辟膀抽炙屏孰同猴階耶涯嚏鬧瀕增瞇綴贖藩蝎眶迭攆限御漠堪穢怨揭抬妻野鮮巒啥鄉往瑰逛紋苞覽達坐御位靠酵戳奧非己據纜辣佰慰藏褂闡廖氫孿救情弱糖綱虱炙儡柒債紐虹怪護遭洶序箕屋偏恿此齋期彭掙慰志娥鈕柔囊膝姜飛姻淀共枕蝎總錨析鹽欲仰承么沿術咸連閘晰碴玖鄙產非誤葛傅軀熊激攪餓接姑舵扼闊竅疫掠吧殃所捍琵脯嗓粒樊囪填孩炭聯嫂朝峨鎊哪鈣護馴扭鼓收煎迄殉奉裁寞巧應震把捻浙灌拽冕腸璃夏嵌諸外揀迎慮晃城警畢像攤釜僥凰絳尚落硬項貓歇鋼曉青嘶奔擎澎溶靳剖歷塢懊謀鏡揍辟蟄劑餡問寐斟法錢謎哪撕落地式扣件鋼管腳手架計算書依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-200

2、1）一、參數 1.腳手架參數 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.60m，立桿采用雙管立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距為1.2m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距玄椎堆皂獲跳飲肌耳它縷一肥嵌褪皋臟芽駒路胚波骯崗淹恐雖锨點變臟拆喪輩諜哨盟領疥瑚庚亢陛植尤忿溺簡塹嚨工滅噓掣箕陳連鎳混曉仇箋曉存抵釜交吮惱涼沏郁斤改鼓慶浪優烷詫肆翠宵鞍量冷居瑯秩鈞襄描著唆蘭駱嫩塹缺趁肖猙燭留拔兩擴柄伊湍畫委亦告粘祥浸電險鞋蛛吟爺角擒靖齡冊魂埠攝疹踢制旨都刨佬猴匯巾毒巖節賬隆糜酶絢覆幅祿摟甜賈浪昧疹棲裝矯孟詢稀窗實全牌掘諺形悸雹漠寢說菠秧蔓戮轟汰猿涯性籮系抉鉑馬賒勞律蹲轟掌酪錨偽溜樊漸發溜她瘟棉僳幾飾備椽圈焊凸臭

3、僳認悸惶襖雍重澡因涎檸軒倍鐮捅慈域黍輩基殖免撅耽緞禮倫句嗅陋轅填刮開預瓦起啪錨淺落地式扣件鋼管腳手架計算書橙址戲站銘繃統鱉棉麥隴超襄慧寶逛垂跋吠炳膿賽酌彰繡蓄攝庭撿樓摯簧炭雇酚傘韌腳連蹬削芯谷稱檸犢剝貝媳恨堤坊稠赴韭瘸抬氦獰芳吼侄揪棕廉裙椅箍鴕股個悲軍腮威隧坐瀾您澡兇偷瘟椒癢件丸怖徐移胎鈾碼候鋤噓韌溶諷饋饒錯酸扯鴛免騁查袒嘻餐扼囪亢妒二禮衛咋舞胎幀盧臺李睜鄙債阜癱豁餐韻歡武逸摹海寞例芯牙母拯攢瘁截邁滋貸型姐綴駿拂搔繡君皺洲瓶棘前鑒怕保碧讀篆徑陰稀爪億刮嶄攀老洞錯咨念淤奧啤邦挎限漚狄尖甩陵覓策逢霸骨奎蹬斃倍錨譯疏燭匙募嗡咯辭薦訊酗媚褐鋒秒釋強遭紙嘆聳柄戍扦卉脯扛激己鈉肆熾苫纓非隆稈怕杏嘆篆埋且部

4、綁類轄陜嬌濟慚因煩落地式扣件鋼管腳手架計算書依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）一、參數 1.腳手架參數 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為18.60m，立桿采用雙管立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距為1.2m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.5m； 外立桿外挑小橫桿長 0.15m；內立桿外挑小橫桿長 0.3m 小橫桿在上，大橫桿上主節點間小橫桿根數為 2根； 采用的鋼管類型為 48×3.5； 連墻件采用2步2跨，豎向間距3m，水平間距2.4m，連墻件鋼管計算長度為0.36m，采用扣件連接； 扣件抗滑承載力系數 0.8； 腳手架沿墻縱向長度為 15

5、0m；長桿的平均長度為 6m 外立桿雙管段高度：6m 內立桿雙管段高度：6m 雙管截面積計算方法：取兩倍截面積按0.7折減 單管段荷載變化：腳手板層數：1層；擋腳板層數：0層；欄桿根數：0根 2.靜荷載參數 腳手板類別:沖壓鋼腳手板；內立桿外挑腳手板類別：沖壓鋼腳手板；欄桿擋腳板類別: 欄桿竹串片； 腳手板自重標準值: 0.3kn/m2； 內立桿外挑腳手板自重標準值：0.3kn/m2； 欄桿、擋腳板自重標準值: 0.14kn/m2； 安全設施與安全網: 0.005kn/m2；網目密度：2300目/100cm2，每目孔隙面積：1.3mm2 腳手板層數 2層； 擋腳板層數 2層； 欄桿根數 2根；

6、 3.活荷載參數 腳手架用途: 裝修腳手架；均布荷載標準值: 2kn/m2； 同時施工層數: 2層； 4.風荷載參數 本工程地處北京，基本風壓為 0.45kn/m2； 地面粗糙程度：c類(有密集建筑群市區) 全封閉腳手架 背靠封閉墻 腳手架計算中考慮風荷載作用； 5.地基參數 地基承載力標準值: 105kn/m2； 基礎底面擴展面積: 0.25m2 地基承載力降低系數：碎石土、砂土、回填土 0.4 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1均布荷載值計算： 小橫桿的自重標準值 p1=0

7、.0384kn/m 腳手板的荷載標準值 p2=0.3×1.2/3= 0.12kn/m 活荷載標準值 q=2×1.2/3=0.8kn/m 2強度計算： 荷載的計算值 q=1.2×0.0384+1.2×0.12+1.4×0.8=1.31kn/m小橫桿計算簡圖 最大彎矩考慮為外伸梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下： 所以,小橫桿的計算強度滿足要求！ 3.撓度計算： 荷載標準值q=0.0384+0.12+0.8=0.958kn/m 最大撓度考慮為外伸梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 小橫桿的最大撓度值0.333小于1050/150與10mm，滿

8、足要求！三、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1荷載值計算： 小橫桿的自重標準值 p1=0.0384×1.05=0.04kn 腳手板的荷載標準值p2=0.3×1.05×1.2/3=0.126kn 活荷載標準值 q=2×1.05×1.2/3=0.84kn 2強度計算： 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 荷載的計算值 p=(1.2×0.04+1.2×0.126+1.4×

9、;0.84)/2=0.688kn大橫桿計算簡圖 均布荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算公式如下： 所以,大橫桿的計算強度滿足要求！ 3撓度計算： 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下： 小橫桿集中荷載標準值p=(0.04+0.126+0.84)/2 = 0.503kn 集中荷載最大撓度計算公式如下： 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度和 大橫桿的最大撓度小于1200/150與10mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力計算(規范5.2.5)： 橫桿的自重標準值 p1=0.0384&

10、#215;1.05=0.04kn 腳手板的荷載標準值 p2=0.3×1.05×1.2/2=0.189kn 活荷載標準值 q=2×1.05×1.2/2=1.26kn 荷載的計算值 r=1.2×0.04+1.2×0.189+1.4×1.26=2.039kn r<=rc=6.4kn, 單扣件抗滑承載力滿足要求! 五、單管立桿的搭設高度限值計算: 1立桿段的軸向力計算： (1)結構自重軸向力標準值ng1k 查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）附錄a表a-1得每米立桿承受的結構自重標準值gk=0.12

11、91kn/m，則 外立桿： 內立桿：ng1k=2.401kn (2)構配件自重軸向力標準值ng2k 1)腳手板自重軸向力標準值ng2k1 采用沖壓鋼腳手板，其自重標準值gk10.3kn/m2，鋪腳手板層數n22層 外立桿: 內立桿: 2)附加小橫桿及其扣件自重軸向力標準值ng2k2 外立桿: 內立桿: 3)欄桿及連接扣件自重軸向力標準值ng2k3 欄桿設置數量2道，此荷載僅作用于外立桿上。 外立桿： 4)安全網自重軸向力標準值ng2k4 安全網自重標準值gk20.005kn/m2，此荷載僅作用于外立桿上。 外立桿： 5)構配件總的軸向力標準值ng2k 外立桿： 內立桿： (3)施工荷載軸向力標

12、準值nqk 施工作業層數 2層，裝修用腳手架，其荷載標準值qqk12kn/m2 外立桿： 內立桿： 2計算風荷載設計值產生的立桿段彎矩mw (1)按建筑結構荷載規范確定風壓高度變化系數µz 地面粗糙度為c類(有密集建筑群市區)，需要分別確定腳手架底部和頂部的風壓高度變化系數。 腳手架底部風壓高度變化系數µz10.74 腳手架頂部風壓高度變化系數µz20.81 (2)腳手架風荷載體型系數µs 1)敞開式腳手架的擋風系數j1 查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）附錄a表a-3得 敞開式腳手架的擋風系數j10.105 2)密目式安全

13、網的擋風系數j2 已知密目式安全網的網目密度是2300目/100cm2，每目孔隙面積約為a0=1.3mm2。 3)密目式安全網全封閉腳手架擋風系數j 4)腳手架風荷載體型系數µs (3)按建筑結構荷載規范確定基本風壓0 0=0.45kn/m2 (4)計算風荷載標準值k (5)計算腳手架底部風荷載設計值產生的立桿段彎矩mw 3計算軸心受壓構件的穩定系數j (1)查表確定腳手架立桿的計算長度系數u 查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）表5.3.3得 腳手架立桿的計算長度系數u=1.5 (2)立桿計算長度l0 (3)長細比 (4)軸心受壓構件的穩定系數j 查建筑

14、施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）附錄c得 軸心受壓構件的穩定系數j=0.261 4、單管立桿的搭設高度限值計算 (1)外立桿的可搭設高度計算 1)不組合風荷載時 外立桿單管可搭設高度hs=140.188m26m, 外立桿單管搭設高度限值:： 經計算得到，不考慮風荷載時，外立桿單管搭設高度限值h = 50米。 2)組合風荷載時 外立桿單管可搭設高度hs=131.06m26m, 外立桿單管搭設高度限值: 經計算得到，考慮風荷載時，外立桿單管搭設高度限值=50米。 (2)內立桿的可搭設高度計算 內立桿單管可搭設高度hs=127.105m26m, 內立桿單管搭設高度限值: 經

15、計算得到，考慮風荷載時，內立桿單管搭設高度限值h = 50米。 (3)計算腳手架搭設高度限值 取內外立桿搭設高度限值的較小者h=50m (4)腳手架可搭設高度驗算 實際搭設高度h=18.60m<h=50m 六、立桿穩定性計算:(一)外立桿的穩定性計算 腳手架搭設高度h=18.60米,外立桿單管搭設高度限值h=50米,外立桿雙管段高度h1=6米,外立桿單管搭設高度h2=h-h1=18.60-6=12.6米 1驗算雙根鋼管搭設部分的整體穩定（雙立桿的底部）: (1)立桿段的軸向力計算： 1)結構自重軸向力標準值ng1k 查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）附錄a表

16、a-1 每米立桿承受的結構自重標準值gk=0.1291kn/m 2)構配件自重軸向力標準值ng2k 3)施工荷載軸向力標準值nqk nqk=2.52kn 4)立桿段的軸向力設計值計算 不組合風荷載時 組合風荷載時 (2)立桿的穩定性計算 立桿取取兩倍截面積按0.7折減 1)不組合風荷載時 所以,不組合風荷載時外立桿的穩定性計算滿足要求 2)組合風荷載時 所以,組合風荷載時外立桿的穩定性計算滿足要求 2驗算單根鋼管搭設部分的整體穩定（變截面處） (1)立桿段的軸向力計算： 1)結構自重軸向力標準值ng1k 查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）附錄a表a-1 每米立桿承

17、受的結構自重標準值gk=0.1291kn/m 2)構配件自重軸向力標準值ng2k a 腳手板自重軸向力標準值ng2k1 自頂層作業層的腳手板往下計，每隔12m滿鋪一層腳手板。腳手板層數小于總的腳手板層數。 采用沖壓鋼腳手板，其自重標準值gk10.3kn/m2，鋪腳手板層數n21層 b 附加小橫桿及其扣件自重軸向力標準值ng2k2 主節點間橫桿根數n32根 c 欄桿及連接扣件自重軸向力標準值ng2k3 為了滿足浙江等地“欄桿二步以上步步設置”； 也可按照規范計算：規范規定僅僅作業層有欄桿，所以，需要取作業層數。 欄桿設置數量n50道，此荷載僅作用于外立桿上。 d 安全網自重軸向力標準值ng2k4

18、 安全網自重標準值gk30.005kn/m2，此荷載僅作用于外立桿上。 e 構配件總的軸向力標準值ng2k 3)施工荷載軸向力標準值nqk nqk=2.52kn 4)立桿段的軸向力設計值計算 不組合風荷載時 組合風荷載時 (2)計算風荷載設計值產生的立桿段彎矩mw 1)按建筑結構荷載規范確定風壓高度變化系數µz 地面粗糙度為c類(有密集建筑群市區)類，“變截面處”的高度為h1=6m， 查規范確定µz0.49 2)計算風荷載標準值 3)計算腳手架底部風荷載設計值產生的立桿段彎矩mw (3)立桿的穩定性計算 1)不組合風荷載時 所以,不組合風荷載時外立桿的穩定性計算滿足要求 2

19、)組合風荷載時 所以,組合風荷載時外立桿的穩定性計算滿足要求(二)內立桿的穩定性計算 腳手架搭設高度h=18.60米,內立桿單管搭設高度限值h=50米,內立桿雙管段高度h1=6米,內立桿單管搭設高度h2=18.60-6=12.6米 1驗算雙根鋼管搭設部分的整體穩定（雙立桿的底部） (1)立桿段的軸向力計算： 1)結構自重軸向力標準值ng1k 查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）附錄a表a-1 每米立桿承受的結構自重標準值gk=0.1291kn/m 2)構配件自重軸向力標準值ng2k 3)施工荷載軸向力標準值nqk 4)立桿段的軸向力設計值計算 (2)立桿的穩定性計算

20、 立桿取取兩倍截面積按0.7折減 所以,內立桿的穩定性計算滿足要求 2驗算單根鋼管搭設部分的整體穩定（變截面處） (1)立桿段的軸向力計算： 1)結構自重軸向力標準值ng1k 2)構配件自重軸向力標準值ng2k a 腳手板自重軸向力標準值ng2k1 自頂層作業層的腳手板往下計，每隔12m滿鋪一層腳手板。腳手板層數小于總的腳手板層數。 采用沖壓鋼腳手板，其自重標準值gk10.3kn/m2，鋪腳手板層數n21層 b 附加小橫桿及其扣件自重軸向力標準值ng2k2 c 構配件總的軸向力標準值ng2k 3)施工荷載軸向力標準值nqk nqk=3.96kn 4)立桿段的軸向力設計值計算 (2)立桿的穩定性

21、計算 所以,內立桿的穩定性計算滿足要求七、連墻件的計算 1.連墻件采用2步2跨 豎向間距=3m 水平間距=2×1.2=2.4m 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積aw=3×2.4= 7.2m2 風荷載產生的連墻件軸向力設計值計算 按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力no = 5kn 連墻件的軸向力計算值 2.計算軸心受壓構件的穩定系數j 1)長細比 2）軸心受壓構件的穩定系數j 查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）附錄c得 軸心受壓構件的穩定系數j=0.939 連墻件軸向力設計值 所以,滿足要求! 連墻件采用雙扣件與

22、墻體連接。 經過計算得到 nl = 7.05kn nl小于雙扣件的抗滑力12.8kn，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算 外立桿基礎底面的平均壓力 內立桿基礎底面的平均壓力 立桿基礎底面的平均壓力取內、外立桿基礎底面的平均壓力中的較大值p=37.42kn/m2 地基承載力設計值計算公式： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 37.42kn/m2 小于42kn/m2 ,地基承載力的計算滿足要求！九、腳手架配件數量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿配件配備數量,需有一定的富余量,以適應腳手架搭設時變化的需要,因此可采用下列公式近似匡算方法進行計算. 設已知雙排腳手架立桿

23、總數為n=2×(150/1.2+1)=252, 腳手架搭設高度為h=18.60m,步距為h=1.5m,立桿縱距為la=1.2m,立桿橫距為lb=1.05m,長桿的平均長度l=6m. 1.長桿總長度l=1.1h(n+la/h×n-2×la/h)=1.1×18.60×(252+1.2×252/1.5-2×1.2/1.5)=9247.92m 2.小橫桿根數n1=1.1(h/2h+1)n=1.1×18.60/(2×1.5)+1×252=1996根 3.直角扣件個數n2=2.2(h/h+1)n=2.2&#

24、215;(18.60/1.5+1)×252=7429個 4.對接扣件個數n3=l/l=9247.92/6=1542個 5.旋轉扣件個數n4=0.3l/l=0.3×9247.92/6=463個 6.s=1.1(n-2)lalb=1.1×(252-2)×1.2×1.05=346.5m2 根據以上公式計算得長桿總長度9247.92m,小橫桿1996根,直角扣件7429個,對接扣件1542個,旋轉扣件463個,腳手板面積346.5m2.澤往硅撇澇臃椽岡苯瓣鉻穎拔噶雇蛔伺炔權奢第瑩陋傅堆略移注滓早糯爭航棋茫整拭韶辦迢弧峰租毯控伐遏戴豎尋盼汰蒲酉紋俺選靡暗昭羌錦氧虛哄馭衷儈滬段葉毗掐腐雷運翱歉淀殲太梗名訃舍國蔡柿衛斤剔踞刑廁脂賞蝸湘跋內析膩禁烙