1、一、 工程概況：亞光東苑小區11#住宅樓工程，位于濱州市濱城區濱北街道辦116號。本工程為17+1的商住樓，主樓基礎采用基礎梁，基礎梁埋深-5.0米，裙房為柱下獨立基礎。地下一層及一層均作為儲藏室使用。裙房部分地上兩層一層層高3.6米，二層層高3.4米。主樓地下室層高2.9米，一層層高3.0米、標準層層高2.9米。主樓結構類型為剪力墻結構，裙房為框架結構。二、 編制依據：1、 工程合同文件2、 亞光東苑小區11#樓設計文件3、 相關的規范和標準建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范(gb50017-2003) 中國建筑工業出版社；建

2、筑結構荷載規范(gb50009-2001)中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(jgj130-2001)中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范(gb50010-2002)中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準(jgj59-99)中國建筑工業出版社。鋼結構設計規范(gb50017-2003)中國建筑工業出版社；4、煙建集團的內部技術標準、工作標準、管理標準以及公司iso9002質量體系程序文件；5、煙建集團安全管理規章制度，濱州亞光東苑小區11#樓工程施工組織設計；6、煙建集團濟南公司各種管理制度及管理體系文件。三

3、、腳手架方案設計：1、腳手架方案選擇 本工程受到場地的限制，考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1）、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2）、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3）、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4）、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5）、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合建筑施工安全檢查標準要求，符合文明標準化工地的有關要求。6）、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定腳手架

4、方案采用：三層以下使用落地式腳手架（基礎回填土前拆除）、三層以上使用普通型鋼懸挑腳手架，型鋼懸挑卸料平臺。7）、根據工程的實際特點11#樓從三層開始懸挑，共分三次完成懸挑。第一次從三層懸挑至八層懸挑高度17.4米，第二次九層至十四層懸挑高度17.4米，第三次十五層至檐口外加1.5米，懸挑高度13.1米。本工程標準層為2.9米，每次懸挑高度均小于18米。2、腳手架材料選用： 1）、普通型鋼懸挑腳手架，選用架設鋼管外徑48mm，壁厚3.50mm，鋼材強度等級q235-a，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資

5、質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 2）、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準jgj22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70n.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3）、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳

6、桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。 4）、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 5）、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6×1.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由建筑安全監督管理部門發放的準用證。 6）、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（gb/t 700）中q235a鋼的要求。7）、型鋼水平懸挑桿采用16號工字鋼，斜拉鋼絲繩采用6×19直徑18.5mm的鋼絲繩。8）、采用預埋直徑18的圓鋼做

7、成u形埋件，在相應懸挑樓層澆筑混凝土前埋設完畢。3、型鋼懸挑卸料平臺 1）、主梁槽鋼采用20號槽鋼槽口水平，次梁采用16號槽鋼槽口水平。鋼材強度等級不低于q235，其質量應符合現行國家標準碳素鋼結構（gb/t 700）和低合金高強度結構鋼gb/t 1591的規定。 2）、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 3)、斜拉鋼絲繩采用6×37直徑21.5mm的鋼絲繩分兩段拉結。4)、使用電錘隨樓層打眼安裝直徑20的圓鋼u形錨固件錨固。4、落地式腳手架搭設流程：擺放架板擺放掃地桿逐根樹立立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊裝第一步小橫桿裝第二步大橫桿裝第

8、二步小橫桿加臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊裝第三、四步大橫桿和小橫桿裝連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板綁護身欄桿及擋腳板，并掛立網防護5、懸挑腳手架的搭設流程：1）、安放工字鋼擺放掃地桿逐根樹立立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊裝第一步小橫桿裝第二步大橫桿裝第二步小橫桿加臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊裝第三、四步大橫桿和小橫桿裝連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板綁護身欄桿及擋腳板，并掛立網防護2)、本工程懸挑腳手架立桿間距0.9米，立桿縱距1.5米，步距1.8米第一排立桿距建筑物的距離為0.3米。連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距

9、4.5 m，采用扣件連接。立桿采用2米、4米、6米立桿錯開搭接。3）、立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。4）、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.800m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。5)、剪刀撐 腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心

10、線離主節點的距離不宜大于150mm。 6)、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2)滿鋪層腳手板必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3)腳手片須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。 7)、防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30

11、cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。8)、連墻件(1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，設一拉結點。(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。 9)、架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為300

12、mm，如因結構設計的限制大于300mm的必須鋪設架板，架板設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。 6、型鋼卸料平臺：卸料平臺加工完畢經過驗收合格后方可吊裝。吊裝時，先掛好四角的吊鉤，傳發初次信號，但只能稍稍提升平臺，放松斜拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四條引繩應等長，保證平臺在起吊過程中的平穩。吊裝至預定位置后，先將平臺槽鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方可松塔吊吊鉤，卸料平臺安裝完畢后經驗收合格后方可使用。要求提升一次驗收一次。具體構造要求如下： 1）、懸挑式

13、卸料平臺應按現行的相應規范進行設計，其結構構造應能防止左右晃動。 2）、懸挑式卸料平臺的擱支點與上部拉結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。 3）、斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設前后兩道，兩道中的靠近建筑一側的一道為安全儲備，另外一道應作受力計算。 4）、應設置四個經過驗算的吊環，吊運平臺時使用卡環，不得使吊鉤直接鉤掛吊環，吊環應用甲類3號沸騰鋼制作。 5）、懸挑式卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，采取其他方式時卡頭的卡于不得少于三個，建筑物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊物，懸挑式卸料平臺外口應略高于內口。 6）、臺面應面鋪腳手板。 7）、懸挑式卸料平臺左右兩側必須

14、裝固定的防護欄桿。 8）、懸挑式卸料平臺吊裝，需待橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，調整完畢，經過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。 9）、懸挑式卸料平臺使用時，應有專人進行檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。10）、卸料平臺上應顯著地標明容許荷載值。操作平臺上人員和物料的總重量嚴禁超過設計的容許荷載，應配備專人加以監督。四、施工部署 1）、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業證書。 2）、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任

15、。3）、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具五、落地式腳手架計算校核雙排腳手架搭設高度為 11m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距lb為 1.05m，縱距la為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.0；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；1、地基參數地基土類型:素土；地基承載力標準值(

16、kpa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 2、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1）、均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: p1= 0.038 kn/m ；腳手板的荷載標準值: p2= 0.3×1.5/1=0.45 kn/m ；活荷載標準值: q=2×1.5/1=3 kn/m；荷載的計算值: q=1.2×0.038+1.2×0.45+1.4×3 = 4.786 kn/m； 小橫桿計算簡圖2）

17、、強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 mqmax =4.786×1.052/8 = 0.66 kn.m；最大應力計算值 = mqmax/w =129.839 n/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =129.839 n/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 n/mm2，滿足要求！3）、撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.45+3 = 3.488 kn/m ； 最大撓度 = 5.0×3.488×10504/(384×2.06×105×121900)

18、=2.199 mm；小橫桿的最大撓度 2.199 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10 mm，滿足要求！3、大橫桿的計算:因為此時大橫桿沒有受到上部結構傳來的力的作用，所以，大橫桿不需要進行驗算。4、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kn。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kn；r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重

19、標準值: p1 = 0.038×1.05/2=0.02 kn；腳手板的自重標準值: p3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kn；活荷載標準值: q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kn；荷載的設計值: r=1.2×(0.02+0.236)+1.4×1.575=2.513 kn；r < 8.00 kn，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kn

20、/m ng1 = 0.1248+(1.05×0/2)×0.038/1.80×11.00 = 1.373kn；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kn/m2 ng2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kn；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kn/m ng3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kn；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kn/m2 ng4 = 0.005×1.5×11

21、= 0.082 kn；經計算得到，靜荷載標準值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 3.12 kn；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 nq= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kn；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 wo - 基本風壓(kn/m2)，按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定采用： wo = 0.45 kn/m2； uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定采用： uz= 1 ； us - 風荷載體型系數

22、：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 wk = 0.7 ×0.45×1×1.13 = 0.356 kn/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.2×3.12+ 1.4×3.15= 8.154 kn；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 n = 1.2 ng+0.85×1.4nq = 1.2×3.12+ 0.85×1.4×3.15= 7.493 kn；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw 為 mw = 0.85 ×1.4wklah2/10 =0

23、.850 ×1.4×0.356×1.5× 1.82/10 = 0.206 kn.m；6、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：n = 8.154 kn；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數

24、,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： a = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； = 8154/(0.186×489)=89.654 n/mm2；立桿穩定性計算 = 89.654 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：n = 7.493 kn；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.

25、155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: l0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： a = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； = 7492.86/(0.186×489)+205860.123/5080 = 122.904 n/mm2；立桿穩定性計算 = 122.904 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f

26、 = 205 n/mm2，滿足要求！7、最大搭設高度的計算: 按規范5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 ng2k(kn)計算公式為：ng2k = ng2+ng3+ng4 = 1.748 kn；活荷載標準值 ：nq = 3.15 kn；每米立桿承受的結構自重標準值 ：gk = 0.125 kn/m；hs =0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.748+1.4×3.15)/(1.2×0.125)=81.053 m；按

27、規范5.3.6條腳手架搭設高度 hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： h = 81.053 /(1+0.001×81.053)=74.976 m；h= 74.976 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 h =50 m。腳手架單立桿搭設高度為11m，小于h，滿足要求！按規范5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 ng2k(kn)計算公式為：ng2k = ng2+ng3+ng4 = 1.748 kn；活荷載標準值 ：nq = 3.15 kn；每米立桿承受的結構自重標準值

28、：gk = 0.125 kn/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： mwk=mw / (1.4×0.85) = 0.206 /(1.4 × 0.85) = 0.173 kn.m；hs =( 0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.748+0.85×1.4×(3.15+0.186×4.89×100×0.173/5.08)/(1.2×0.125)=60.859 m；按規范5.3.6條腳手架搭設高度 hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50

29、米： h = 60.859 /(1+0.001×60.859)=57.368 m；h= 57.368 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 h =50 m。腳手架單立桿搭設高度為11m，小于h，滿足要求！8、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： nl = nlw + n0風荷載標準值 wk = 0.356 kn/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 aw = 16.2 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kn), n0= 5.000 kn；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kn)，按照下式計算：nlw =

30、 1.4×wk×aw = 8.073 kn；連墻件的軸向力設計值 nl = nlw + n0= 13.073 kn；連墻件承載力設計值按下式計算： nf = ·a·f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： a = 4.89 cm2；f=205 n/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kn；nl = 13.073 < nf = 95.133,連墻

31、件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 nl = 13.073小于雙扣件的抗滑力 16 kn，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖9、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = n/a =40.772 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：n = 8.154 kn；基礎底面面積 ：a = 0.2 m2 。p=40.772 fg=

32、120 kpa 。地基承載力滿足要求！六、懸挑腳手架計算校核1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.00；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kn/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處山東濱州，查荷載規范基本風壓為0.

33、500kn/m2，風荷載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kn/m):0.1248；腳手板自重標準值(kn/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kn/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kn/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度 2.5 m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):18.00；樓板混凝土標號:c30；6.拉繩與支桿參數

34、鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。 七、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: p1= 0.038 kn/m ；腳手板的荷載標準值: p2= 0.35×1.5/1=0.525 kn/m ；活荷載標準值: q=3×1.5/1=4.5 kn/m；荷載的計算值: q=1.2×0.038+1.2×0.525+1.4&#

35、215;4.5 = 6.976 kn/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 mqmax =6.976×0.92/8 = 0.706 kn.m；最大應力計算值 = mqmax/w =139.041 n/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =139.041 n/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 n/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.525+4.5 = 5.063 kn/m ； 最大撓度 = 5.0×5.063×9004/(384&

36、#215;2.06×105×121900)=1.723 mm；小橫桿的最大撓度 1.723 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900 / 150=6 與10 mm，滿足要求！八、大橫桿的計算:因為此時大橫桿沒有受到上部結構傳來的力的作用，所以，大橫桿不需要進行驗算。九、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kn。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kn；r

37、- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: p1 = 0.038×0.9/2=0.017 kn；腳手板的自重標準值: p3 = 0.35×0.9×1.5/2=0.236 kn；活荷載標準值: q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kn；荷載的設計值: r=1.2×(0.017+0.236)+1.4×2.025=3.139 kn；r < 8.00 kn，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下

38、內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kn/m ng1 = 0.1248+(0.90×0/2)×0.038/1.80×18.00 = 2.246kn；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kn/m2 ng2= 0.35×6×1.5×(0.9+0.3)/2 = 1.89 kn；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14kn/m ng3 = 0.14×6×1.5/2 = 0.63 kn；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kn/m2 ng

39、4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kn；經計算得到，靜荷載標準值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 4.901 kn；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 nq= 3×0.9×1.5×2/2 = 4.05 kn；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 wo - 基本風壓(kn/m2)，按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定采用： wo = 0.5 kn/m2； uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的

40、規定采用： uz= 1 ； us - 風荷載體型系數：取值為1.128；經計算得到，風荷載標準值 wk = 0.7 ×0.5×1×1.128 = 0.395 kn/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.2×4.901+ 1.4×4.05= 11.552 kn；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 n = 1.2 ng+0.85×1.4nq = 1.2×4.901+ 0.85×1.4×4.05= 10.701 kn；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 mw 為

41、mw = 0.85 ×1.4wklah2/10 =0.850 ×1.4×0.395×1.5× 1.82/10 = 0.228 kn.m；十一、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：n = 11.552 kn；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定 ：l0 = 3.

42、118 m；長細比 lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： a = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； = 11552/(0.186×489)=127.006 n/mm2；立桿穩定性計算 = 127.006 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：n = 10.701 kn；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.

43、58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: l0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： a = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； = 10701.18/(0.186×489)+228328.632/5080 = 162.601 n/mm2；立

44、桿穩定性計算 = 162.601 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！十二、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： nl = nlw + n0風荷載標準值 wk = 0.395 kn/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 aw = 16.2 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kn), n0= 5.000 kn；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kn)，按照下式計算：nlw = 1.4×wk×aw = 8.954 kn；連墻件的軸向力設計值 nl = nlw + n0= 13.9

45、54 kn；連墻件承載力設計值按下式計算： nf = ·a·f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： a = 4.89 cm2；f=205 n/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kn；nl = 13.954 < nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 nl = 13.954小于雙扣件的抗滑力 16 kn，滿足

46、要求！ 連墻件扣件連接示意圖十三、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載n的作用，里端b為與樓板的錨固點，a為墻支點。 本方案中，腳手架排距為900mm，內排腳手架距離墻體300mm，水平支撐梁的截面慣性矩i = 1130 cm4，截面抵抗矩w = 141 cm3，截面積a = 26.1 cm2。受腳手架集中荷載 n=1.2×4.901 +1.4×4.05 = 11.552 kn；水平鋼梁自重荷載 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kn/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計

47、算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kn) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kn.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：r1 = 13.937 kn； r2 = 10.195 kn； r3 = -0.045 kn。 最大彎矩 mmax= 1.97 kn.m；最大應力 =m/1.05w+n/a= 1.97×106 /( 1.05 ×141000 )+ 11.552×103 / 2610 = 17.73 n/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 17.73 n/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 n/mm2,滿

48、足要求！十四、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 ×9.9×88× 235 /( 1200×160×235) = 2.59由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(gb50017-2003)附表b，得到 b值為0.961。經過計算得到最大應力 = 1.97×106 /( 0.961×141000 )= 14.536 n/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 14.536 小于 f = 215 n/mm2 ,滿足要求!十五、拉繩的受

49、力計算:水平鋼梁的軸力rah和拉鋼繩的軸力rui按照下面計算 其中ruicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 rci=ruisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：ru1=15.011 kn；十六、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力ru均取最大值進行計算，為ru=15.011 kn 選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700mpa，直徑18.5mm。 其中fg- 鋼絲繩的容許拉力(kn)； fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kn)，查表得fg219kn； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、

50、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； k - 鋼絲繩使用安全系數。k6。得到：fg=31.025kn>ru15.011kn。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力ru的最大值進行計算作為拉環的拉力n，為n=ru=15.011kn鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 50n/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 d=(15011×4/3.142×50) 1/2 =20mm；十七、錨固段與樓板連接的計算:

51、1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 r=0.045 kn； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f = 50n/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 d=44.521×4/(3.142×50×2)1/2 =0.753 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 n - 錨固力，即作用于樓板螺栓的

52、軸向拉力，n = 0.045kn； d - 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43n/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215n/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 44.521/(3.142×18×1.43)=0.551mm。螺栓所能承受的最大拉力 f=1/4×3.14×182×215×10-3=54.68kn螺栓的軸向拉力n=0.045kn 小于螺栓所能承受的最大拉力 f=54.683kn，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓

53、，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 n - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，n = 10.195kn； d - 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5×d=90mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3n/mm2；經過計算得到公式右邊等于112.19 kn，大于錨固力 n=10.20 kn ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!十八、懸挑型鋼卸料平臺驗算1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kn/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿、木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(k

54、n/m)：0.14；施工人員等活荷載(kn/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kn):5.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：1.40，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：2.60；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：2.90；鋼絲繩安全系數k：6.00，懸挑梁與墻的節點按 鉸支 計算；預埋件的直徑(mm)：20.00。只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：20號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：16號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：1.10，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：1.40。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：3.00, 次梁懸臂mc（m）：0.00；平臺計算寬度(m)：2.50。 5、次梁的驗算:次梁選擇 16號槽鋼槽口水平 ，間距1.1m，其截面特性為：面積 a=25.15cm2；慣性距 ix=934.5cm4；轉動慣量 wx=116.8cm3；回轉半徑 ix=6.1cm；截面尺寸：b=65mm,h=160mm,t=10mm。1)、荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kn/m2； q1=0.35× 1.10= 0.39kn/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用16