1、煙 臺 大 學 畢 業 設 計 第1章 工程概況及結構選型1.1工程概況1.1.1 建筑概況 四層學生宿舍樓，地點位于聊城市某學院；層高3.3m，地面以上總高14.7m，總建筑面積3000m2，總建筑面積允許5增減。建筑耐火等級為三級，采光等級為級，設計使用年限50年。 1.1.2 結構概況 鋼筋混凝土框架結構，根據建筑結構可靠度設計統一標準，建筑結構安全等級為二級。梁柱混凝土強度等級為c30，板混凝土強度等級為c25，縱向受力鋼筋采用熱軋hrb400。1.1.3 其他要求 居室應設廁所、盥洗室或衛生間。每幢宿舍宜設管理室、公共活動室和涼曬空間。宿舍多數居室應有良好朝向。宿舍內的居室和輔助用房

2、應有直接自然通風條件，應有直接自然采光，其窗地面積比不應小于1/7。功能分區明確，布局合理，交通聯系方便，采光充足，通風良好，滿足防火要求。1.1.4 設計資料1.1.4.1 氣象資料 （1）基本雪壓，基本風壓。（2）冬季采暖計算溫度：-2.5；夏季通風計算溫度26.0：風向：夏季主導風向為東南向，冬季主導風為西北風；降雨量：全年降水量578.4mm，每小時最大降水量98mm。1.1.4.2.抗震烈度 抗震設防烈度7度，設計基本加速度值0.15g，設計地震分組第一組，場地周期0.35s。建筑物的抗震類別為丙類，框架抗震等級為三級。1.1.4.3.工程地質資料（1）場內地勢平坦，無障礙物影響施工

3、，附近空地可供臨時使用。場地類別為類；工程地質及場地概況見表1。表1 工程地質概況土層土質厚度/m地基承載能力特征值/kpa一素填土1.50二粉質粘土2.5175三粉質粘土混角礫1.4230四粉砂巖強分化帶10320（2） 水文地質概況：最高地下水位為3m，常年地下水位為12m，無腐蝕性；（3） 室外環境類別：二b類。1.2建筑設計 該建筑根據使用要求、用地條件、結構選型等情況按建筑模數選擇開間和進深，確定了建筑平面，提高使用面積系數，并留有發展余地。考慮到該建筑的公共性及使用人群，對其構件尺寸作相應調整，民用建筑的防火設計應符合現行國家標準建筑設計防火規范gb-50016-2006等有關規定

4、。該工程要求功能分區明確，布局合理，采光充足，通風良好，對窗的面積等都予以考慮。根據上述設計依據進行建筑設計，并在設計過程中，主要參考了下列文獻 ：1 民用建筑設計通則2 房屋建筑學3 建筑制圖標準4 宿舍建筑設計規范5 建筑設計防火規范6 屋面工程技術規范 根據設計任務、建筑設計要求，進行了建筑平面，立面和剖面設計，該建筑物共4層，層高均為3.3m。其標準層建筑平面、立面和剖面圖分別見建筑圖。第2章 結構布置及框架計算簡圖2.1構件尺寸初估 根據結構的使用功能及結構設計的要求進行結構平面布置設計，其結構平面布置圖見下圖。圖2.1 結構平面布置圖主體結構共4層，層高均為3.3m。外墻及內墻填充

5、墻均采用200mm的加氣混凝土砌塊。門為鋁合金門及木門，窗為鋁合金窗，樓蓋及屋蓋采用現澆鋼筋混凝土結構。主梁的截面尺寸按1/15 1/10進行估算。各層梁板柱混凝土強度等級為c30，其設計強度為： =14.3，=1.43。 框架梁截面：(以軸線框架作為計算框架)縱梁1:梁高：梁寬：綜上所述梁取h=400mm，b=250mm。邊橫梁ab、cd:梁高：梁寬：綜上所述梁取h=550mm，b=300mm。中橫梁:梁高：梁寬：綜上所述梁取h=550mm，b=300mm。次梁1:梁高：梁寬：綜上所述梁取h=350mm，b=200mm。衛生間次梁2:梁高：梁寬：綜上所述，按構造取梁h=300mm，b=200

6、mm。 框架柱截面：（抗規6.3.6） 柱的截面尺寸采用軸壓比來進行控制，該框架結構的抗震等級為三級，其軸壓比限值n=0.85；各層的重力荷載代表值近似取。由圖可知邊柱及中柱的負載面積為4.5×3.0和5.85×4.5m2。由式，來確定柱的截面面積，則可得柱截面面積為：邊柱 中柱 取柱截面為正方形，并根據上述計算結果并綜合考慮柱距等其他因素，本設計柱截面尺寸取500mm×500mm。根據簡明鋼筋混凝土結構構造手冊中規定，雙向板厚度控制在短方向跨度的1/401/50，單向板厚度可按照1/301/35 ，據此確定樓面板和屋面板得厚度均取為120mm。2.2 框架計算簡

7、圖的確定該結構采用柱下獨立基礎。底層柱高從地梁頂面算至二樓樓板板底，室內外高差為600mm，底層柱高為h=3.3+0.6=3.9m，其余層柱高為3.3m。由此可繪制出框架簡圖見下圖。第3章 重力荷載計算3.1 結構和構件的永久荷載標準值（1） 屋面（不上人） 25厚1:3水泥砂漿隔離保護層 25×0.02=0.5kn/m2 50厚擠塑板保溫層 0.3×0.05=0.015kn/m2 1.5厚hy高分子聚乙烯丙綸復合防水卷材二道 2×0.015=0.03kn/m2 25厚1:3水泥砂漿找平層 25×0.02=0.5kn/m2 120厚鋼筋混凝土板 25&#

8、215;0.12=3.0kn/m2 合計： 4.035（2）樓面一（衛生間） 瓷磚面層 0.55kn/m2 25厚水泥砂漿結合層 20×0.025=0.5kn/m2 1.5厚聚氨酯防水層兩道 2×0.015=0.4kn/m2 20厚水泥砂漿抹灰找平層 20×0.02=0.4kn/m2 120厚現澆鋼筋混凝土板 25×0.12=3.0kn/m2 合計： 4.85 樓面二（其他樓面） 瓷磚面層 0.55kn/m2 20厚水泥砂漿找平層 20×0.02=0.4kn/m2 120厚現澆鋼筋混凝土板 25×0.12=3.0kn/m2 合計： 3

9、.95 （3）頂棚一（樓梯間及其他房間）10厚1:0.3:3水泥石灰膏砂漿打底掃毛 17×0.01=0.17kn/m2 10厚1:0.3:2.5水泥石灰膏砂漿打底掃毛 17×0.01=0.17kn/m2 刮膩子一邊刷白色乳膠漆三遍 0.1kn/m2 合計： 0.44 頂棚二（衛生間） 7厚水泥砂漿打底 20×0.007=0.14kn/m2 7厚水泥砂漿打底 20×0.007=0.14kn/m2 刮膩子一邊 0.05kn/m2 合計： 0.33 （4）內墻面一（樓梯間及其他房間） 5厚聚合物水泥砂漿修補墻面 20×0.005=0.1kn/m2 3

10、厚外加劑專用砂漿抹基面刮糙 20×0.003=0.06kn/m2 8厚水泥石灰膏砂漿掃毛 17×0.008=0.14kn/m2 8厚水泥石灰膏砂漿找平 17×0.008=0.14kn/m2 封底漆一道刷白色乳膠漆兩遍 0.1kn/m2 合計： 0.54 內墻面二（衛生間）5厚聚合物水泥砂漿修補墻面 20×0.005=0.1kn/m2 3厚外加劑專用砂漿抹基面刮糙 20×0.003=0.06kn/m2 8厚水泥石灰膏砂漿掃毛 17×0.008=0.14kn/m2 6厚水泥石灰膏砂漿找平 17×0.006=0.11kn/m2 1

11、.5厚聚合物水泥基復合防水涂料防水層 2×0.015=0.4kn/m2 4厚強力膠粉泥粘結層 20×0.004=0.08kn/m25厚釉面磚白水泥擦縫 19.8×0.005=0.1kn/m2 合計： 0.99 （5）外墻面5厚聚合物水泥砂漿修補墻面 20×0.005=0.1kn/m 50厚聚苯板保溫層 0.17kn/m250厚聚合物抗裂砂漿 20×0.005=0.1kn/m220厚水泥石灰膏 17×0.002=0.34kn/m220厚混合砂漿 17×0.002=0.34kn/m2合計： 1.05kn/m2 3.2 結構和構件

12、的可變荷載標準值 （1）屋面（不上人）均布活載標準值 0.5kn/m2 （2）樓面活載標準值 2.0kn/m2 （3）屋面雪載標準值 3.3. 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算 梁、柱可根據截面尺寸，材料容重及粉刷等計算出單位長度上的重力荷載；對墻、門、窗等可計算出單位面積上的重力荷載。具體計算過程從略，計算結果見下表。表3.1 梁、柱重力荷載標準值層次構件b /mh /m /(kn/m3)g /(kn/m)li /mng /kng /kn1-4邊橫梁ab0.30.55251.054.336.0251.96878.61邊橫梁cd0.30.55251.054.336.0251.96中橫梁bc0.3

13、0.55251.054.335.7249.36次梁10.20.35251.051.844.534281.53次梁20.20.3251.051.581.51535.55縱梁10.250.4251.052.634.534402.39柱10.550.55251.057.943.9401238.64柱240.50.5251.056.563.340865.9注：1）表中為考慮梁、柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數；g表示單位長度構件重力荷載；n為構件數量2） 梁長度取凈長；柱長度取層高 墻體自重：a 外縱墻為200mm厚混凝土墻 加氣混凝土砌塊 5.5×（3.3-0.4）×0

14、.2=3.19kn/m 外墻面（單） 1.05×3.3=3.47kn/m 內墻面一（單） 0.54×3.18=1.72kn/m 外縱墻 3.19+3.47+1.72=8.38kn/m b外橫墻為200mm厚混凝土墻 加氣混凝土砌塊 5.5×（3.3-0.55）×0.2=3.03kn/m 外墻面（單） 1.05×3.3=3.47kn/m 內墻面一（單） 0.54×3.18=1.72kn/m 外橫墻 3.19+3.47+1.72=8.22kn/m c內縱墻為200mm厚混凝土墻 加氣混凝土砌塊 5.5×（3.3-0.35）

15、15;0.2=3.25kn/m 內墻面（雙） 0.54×3.18×2=3.44kn/m 內縱墻 3.25+3.44=6.69kn/m d內橫墻為200mm厚混凝土墻 加氣混凝土砌塊 5.5×（3.3-0.55）×0.2=3.03kn/m 內墻面一（雙） 0.54×3.18×2=3.44kn/m 內橫墻 3.03+3.44=6.47kn/me衛生間隔墻為100mm厚混凝土墻 加氣混凝土砌塊 5.5×（3.3-0.3）×0.1=1.65kn/m 內墻面一（單） 0.54×3.18=1.72kn/m 內墻面二（

16、單） 0.99×3.18=3.15kn/m 衛生間墻 1.65+1.72+3.15=6.52kn/mf衛生間縱墻為200mm厚混凝土墻 加氣混凝土砌塊 5.5×（3.3-0.3）×0.2=3.30kn/m 內墻面一（單） 0.54×3.18=1.72kn/m 內墻面二（單） 0.99×3.18=3.15kn/m 衛生間墻 1.65+1.72+3.15=8.17kn/mg衛生間橫墻為200mm厚混凝土墻 加氣混凝土砌塊 5.5×（3.3-0.3）×0.2=3.30kn/m 內墻面二（雙） 0.99×3.18×

17、;2=6.30n/m 衛生間墻 1.65+1.72+3.15=11.32kn/mh女兒墻墻為300mm厚混凝土墻 加氣混凝土砌塊 5.5×0.9×0.3=1.49kn/m 水泥粉刷： 20×0.9×0.020.36 kn/m 女兒墻 1.49+0.36=1.85kn/m 木門單位面積重力荷載為0.2kn/m2；鋁合金窗單位面積重力荷載取0.4kn/m2 重力荷載代表值計算 恒載： 梁 878.61kn 柱（1）1238.64kn 柱（2-4）865.9kn 屋面： 4.035×40.7×17.9=3158.12kn 樓面： 3.95&

18、#215;（40.7×17.9-1.5×2.0×15）+4.85×1.5×2.0×15=3136.75kn 墻： 外墻： （8.38×40.9-8.38××3.6×9+0.4×58.3）×2+（8.22×18.1-8.22××1.8+0.4×3.24）×2 =719.6kn 女兒墻： 1.85×（40.9×2+18.1×2）=218.3內墻： （6.69×4.5-6.69×&#

19、215;0.9+0.2×2.16）×15+（6.47×(18.1-2.7-1.5×2）)×9+6.47×(18.1-2.7)×5+（6.69×4.5-6.69××0.9+0.2×2.16-6.69××1.8+0.4×2.16）×15+ （6.69×2.5-6.69××3.8+0.2×9.12）×2 +8.17×2×15+8.17×1.5×3+11.32

20、15;1.5×6 =2310.46kn 活載：屋面（不上人）： 0.5×40.7×17.9=364.3kn樓面： 2.0×40.7×17.9=1457.1kn由上述可得各層重力荷載代表值為： g4=3158.12+878.61+×364.3=6276.01kng2g3=3136.75+719.6+2310.46+878.61+865.9+×1457.1=8639.87kn g1=3136.75+719.6+2310.46+878.61+×（865.9+1238.64）+×1457.1 =8826.24kn

21、 圖3.1 各質點的重力荷載代表值第4章 框架側移剛度4.1 橫向框架側移剛度計算4.1.1 橫梁的線剛度計算橫梁線剛度ib計算過程見下表表4.1 橫梁線剛度ib計算表類別層次ec/（n/mm2）b×h/mm×mmi0/mm4l/mmeci0/l/n·mm1.5eci0/l/n·mm2eci0/l/n·mm橫梁ab143.0×104300×5504.159×10960002.079×10103.119×10104.158×1010橫梁bc143.0×104300×5

22、504.159×10957002.189×1093.284×10104.378×1010橫梁cd143.0×104300×5504.159×10960002.079×10103.119×10104.158×10104.1.2柱線剛度計算柱線剛度ic計算過程見表4.2。表4.2 柱線剛度ic計算表層次hc/mmec/（n/mm2）b×h/mm×mmic/mm4ecic/h/n·mm139003.0×104550×5507.626×1095

23、.866×10102433003.0×104500×5005.208×1094.735×10104.1.3 橫向框架柱的側移剛度d值計算 柱的側移剛度根據柱線剛度比k的不同，圖中的柱可分為邊框架中柱和邊柱，中框架柱中柱和邊柱等。現以第2層c2柱的側移剛度計算為例，說明計算過程，其余柱的計算過程從略，計算過程見表4.3和表4.4。 梁柱線剛度比 k=1.8030.474表4.3 邊框架柱側移剛度d值（n/mm）層次邊柱(4根）中柱(4根)kcdi1kcdi2240.6590.248119561.3520.4031942810.5320.21097

24、521.0920.35316337表4.4 中框架柱側移剛度d值（n/mm） 層次邊柱(16根）中柱(16根)kcdi1kcdi2240.8780.305147041.8030.4742473210.7060.261120791.4560.42119484 將上述不同情況下同層框架柱側移剛度相加取得框架各層層間側移剛度相加，即得框架各層層間側移剛度di見下表表4.5 橫向框架層間側移剛度（n/mm）層次1234di609364756524756524756524 由表7可得d1/d2=609364/756524=0.805>0.7，故該框架柱為規則框架第5章 橫向水平荷載作用下框架結構的

25、內力和側移計算5.1橫向水平地震作用下框架結構的內力和側移計算5.1.1橫向自振周期計算結構頂點的假想側移由式u=v/d計算，計算過程見下表表5.1 結構頂點的假想側移計算層次gi/knvgi/kndi/(n/mm)ui/mmui/mm46276.016054.457565248.0115.138639.8714475.6775652419.1107.128639.8722896.8975652430.388.018826.2431504.4860936457.757.7按式計算本周期，其中的量綱為m，取=0.8（高規4.3.17）則：t1=1.7×0.8×=0.46s5.

26、1.2水平地震作用及樓層地震剪力計算(抗規5.2） 結構高度不超過40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。結構總水平地震作用標準值按式fek=計算0.85×（6276.01+8639.87×2+8826.24）=27524.69kn·=×0.12=0.094fek=0.094×27524.69=2587.32kn因1.4tg=1.4×0.35=0.49>t1=0.46s所以不考慮頂部附加水平地震作用，=0。各質點的水平地震作用按式計算，將上述fek代入可得 fi=2587.32&

27、#215; ， =273956.97具體計算過程見表5.2，各樓層地震剪力按式 計算結果列入表5.2。表5.2 各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次hi/mgi/kngihi/kn·mfi/knvi/kn413.86276.0186608.940.317820.18820.18310.58639.8790178.640.329851.231671.4127.28639.8762207.060.227587.322258.7313.98826.2434422.340.127328.592587.32各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖5.1。圖5.1 橫向水平

28、地震作用及樓層地震剪力 表5.3 剪重比驗算層次hi /mgi/knvi/knvi /gi413.86276.01820.180.131>0.020310.58639.871671.410.193>0.02027.28639.872258.730.261>0.02013.98826.242587.320.293>0.020取2軸線處作為計算單元，計算結果見表5.4和圖5.2。表5.4 2軸線的地震荷載標準值層次hi /mdi/（n/mm）d2/mmfi/knfi2413.875652478872820.1885.5310.575652478872851.2388.727

29、.275652478872587.3261.213.960936463126328.5934.0圖5.2 地震荷載圖（kn）5.1.3水平地震作用下的位移計算（高規3.7.3）水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移分別按式 ， ，計算過程見表5.5。表中還計算了各層的層間彈性位移角。5.5 .橫向水平地震作用下的位移驗算層次vi/kndi/（n/mm）i/mmi/mmhi/mm4820.187565241.0810.5333001/305631671.417565242.219.4533001/149322258.737565242.997.2433001/110412587.326093

30、644.254.2539001/918由表5.3可見最大層間彈性位移角發生在第1層其值為1/918<1/550滿足式，其中。5.1.4水平地震作用下框架內力計算橫向水平地震作用下該榀框架的軸力、剪力、彎矩圖見下圖圖5.3 地震作用下框架軸力圖 (kn)圖5.4地震作用下框架剪力圖 （kn）圖5.5地震作用下框架彎矩圖 (kn·m)5.2 橫向風荷載作用下框架結構內力和側移計算5.2.1風壓標準值計算（建筑結構荷載規范8）風壓標準值計算公式為： (5.1)-風荷載體型系數，對于矩形截面0.8（迎風面）；-0.5（背風面）；-風壓高度變化系數，與地面粗糙度有關，此建筑物所在地點屬于

31、b類地區。-聊城基本風壓0.65-高度z處的風振系數；h/b=13.8/40.7=0.339,查表得：脈動影響系數 =0.42;采用經驗公式來計算結構基本自振周期,=0.27s>0.25s， =0.65×0.272=0.05 查得：=1.2 建筑結構在z高度處的風振系數取1.0結構的負載寬度為40.5m，根據各樓層標高處的高度hi取=0.479hi0.32，本房屋高度h=14.7m<30m，故不考慮風壓脈動的影響。各樓層處的集中風荷載按式（其中）計算，具體計算過程和結果見表5.6。表5.6 各樓層處的集中風荷載標準值層次hi/mhi/hzzs1s21z2zw1zw2zwz

32、413.80.9391.1110.80.50.580.3677.5248.11125.63310.50.7141.0210.80.50.530.3470.8345.44116.2727.20.490110.80.50.520.3369.5044.11113.6113.90.265110.80.50.520.3382.1352.12134.25取2軸線處作為計算單元，計算結果見表5.7和圖5.6。表5.7 2軸線的集中風荷載標準值層次hi /mdi/（n/mm）d2/mmwzwz2413.875652478872125.6313.1310.575652478872116.2712.127.275

33、652478872113.6111.813.960936463126134.2513.9圖5.6 等效節點集中風荷載（kn）5.2.2 風荷載作用下，該榀框架的水平位移驗算（高規3.7.3）。根據圖所示的水平荷載，由式計算層間剪力然后求出軸線框架的層間側移剛度，再按式和計算各層的相對側移和絕對側移，計算過程見下表。表5.8 風荷載作用下框架間剪力及側移剛度層次1234wz/kn13.911.812.113.1vi/50.93725.213.1d/(n/mm)63126788727887278872i/mm0.810.470.320.17i/mm0.811.281.61.77i/hi1/4815

34、1/70211/103131/19412由上表可知，風荷載作用下橫向框架的最大層間位移角是：1/4815，小于1/550，滿足規范要求。 5.2.3 該榀框架在風荷載作用下軸力圖、剪力圖、彎矩圖，見下圖。圖5.7 風荷載作用下框架軸力圖 （kn）圖5.8 風荷載作用下框架剪力圖 （kn）圖5.9 風荷載作用下框架彎矩圖 (kn·m)第6章 豎向荷載作用下框架結構的內力計算6.1 荷載計算6.1.1 計算單元取軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為9m，如圖6.1所示。由于房間內布置有次梁，故直接傳給該框架如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力

35、的形式傳給橫向框架，作用于各節點上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節點上還作用有集中力矩。圖6.1 橫向框架計算單元6.1.2 恒載計算圖6.2 各層梁上作用的恒載在圖6.2中，q1、q2、q3、q4代表恒梁自重，為均布荷載形式。對于第4層q1=q2=q3=q4=4.33kn/mq5、q6、q7分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載q5=4.035×2.25×2=18.158kn/m，q6=4.035×2.7=10.895kn/m，q7=4.035×1.5=6.053kn/m。p1、p4和p2、p3分別為由邊縱梁、中縱梁直

36、接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重 p1=0.53×4.035×2.25×2+2.25×2.63×2=22.73knp2=0.53×4.035×2.25×2+2.25×4.035×2.25×2+2.25×1.84×2=60.02knp3=2.25×4.035×2.25×2+0.75×4.035×2.25×2+2.25×2.63×2=65.39knp4=0.75×4.035&#

37、215;2.25×2+1.35×4.035×2.25×2+2.25×1.84×2=48.32kn集中力矩 m1=m2=p1e=22.73×=3.41kn·m對于13層：q1=q2=4.33+6.47=10.8kn/m ， q3=4.33+11.32=15.65kn/m，q4=4.33kn/m q5=,3.95×2.25×2=17.775kn/m，q6=3.95×2.7=10.665kn/m，q7=4.85×1.5=7.275kn/m。p1=0.53×4.035

38、15;2.25×2+2.25×2.63×2+2.25×8.38×2=60.44knp2=0.53×4.035×2.25×2+2.25×4.035×2.25×2+2.25×1.84×2+2.25×6.69×2=90.13knp3=2.25×4.035×2.25×2+0.75×4.035×2.25×2+2.25×2.63×2+1×8.17×2=81.7

39、3knp4=0.75×4.035×2.25×2+1.35×4.035×2.25×2+2.25×1.84×2+1×8.17×2+1.25×6.69×2 =81.39knm1=m2=p1e=60.44×=9.07kn·m將以上結果匯總，見下表表6.1 橫向框架恒載匯總表層次q1、q2/（kn/m）q3/（kn/m）q4/（kn/m）q5/（kn/m）q6/（kn/m）q7/（kn/m）p1/knp2/knp3/knp4/knm1、m2/kn·m44.

40、334.334.3318.15810.8956.05322.7360.0265.3948.323.411310.815.654.3317.77510.6657.27560.4490.1381.7381.399.07恒荷載作用下該品框架的荷載、軸力、剪力、彎矩圖見下圖：圖6.3 恒載荷載分布圖 圖6.4 恒載軸力圖 (kn)圖6.5 恒載剪力圖 (kn)圖6.6 恒載彎矩圖 （kn· m）6.1.3 活荷載計算活載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖6.6所示：圖6. 7 各層梁上作用的活載對于第1-3層：q1=2×2.25×2=9kn/m ，q1=2×2.7

41、=5.4kn/m ，q3=2.5×0.75×2=3.75kn/mp1=0.53×2×2.25×2=5.4knp2=0.53×2×2.25×2+2.25×2×2.25×2=25.65knp3=2.25×2×2.25×2+0.75×2×2.25×2=27knp4=0.75×2×2.25×2+1.35×2×2.25×2=15.53kn集中力矩 m1=m2=p1e=5.4&#

42、215;=0.81kn·m對于第4層：q1=0.5×2.25×2=2.25kn/m ，q1=0.5×2.7=1.35kn/m ，q3=0.5×0.75×2=0.75kn/mp1=0.53×0.5×2.25×2=1.35knp2=0.53×0.5×2.25×2+2.25×0.5×2.25×2=6.41knp3=2.25×0.5×2.25×2+0.75×0.5×2.25×2=6.75knp4

43、=0.75×0.5×2.25×2+1.35×0.5×2.25×2=4.73kn集中力矩 m1=m2=p1e=1.35×=0.2kn·m在屋面雪荷載作用下：q1=0.35×2.25×2=1.575kn/m ，q1=0.35×2.7=0.945kn/m ，q3=0.35×0.75×2=0.525kn/mp1=0.53×0.35×2.25×2=0.95knp2=0.53×0.35×2.25×2+2.25×

44、;0.35×2.25×2=4.49knp3=2.25×0.35×2.25×2+0.75×0.35×2.25×2=4.73knp4=0.75×0.35×2.25×2+1.35×0.35×2.25×2=3.31kn集中力矩 m1=m2=p1e=0.95×=0.14kn·m將以上結果匯總，見表6.2表6.2 橫向框架活載匯總表層次q1/（kn/m）q2/（kn/m）q3/（kn/m）p1/knp2/knp3/knp4/knm1、m2/kn·m42.25（1.575）1.35(0.945)0.75（0.525）1.35（0.95）6.41（4.49）6.75（4.73）4.73（3.31）0.2（0.14）1-395.43.755.425.652715.530.81活荷載作用下該品框架的荷載、軸力、剪力、彎矩圖見下圖：圖6.8 活載荷載分布圖 圖6.9 活載軸力圖 （