1、模板設計第一節 模板設計荷載計算及有關規定一、模板及支架的荷載標準值（一）永久荷載標準值1、模板及其支架自重標準值（g1k）應根據模板設計圖確定。對肋形樓蓋及無梁樓板的自重標準值可按表（表1-1） 表1-1模板構件的名稱木模板（kn/m2）鋼模板（kn/m2）平板的模板及小梁0.30.5樓板的模板（包括梁的模板）0.50.75樓板模板及其下支架（樓層高度4m以下）0.751.102、新澆筑砼自重標準值（），對普通砼可采用24 kn/m3，其他砼可根據實際重力密度確定。3、鋼筋自重標準值（）應根據工程設計圖確定。對一般梁板結構每立方米鋼筋砼的鋼筋自重標準值：樓板可取1.1 kn；梁可取1.5 k

2、n。4、當采用內部振搗器時，新澆砼作用于模板的側壓力標準值（）可按下式計算，并取兩式中取最小值： （1） （2）式中 -新澆砼作用與模板的側壓力計算值kn/m2-砼的容重kn/m3-外加劑影響系數；不加外加劑=1.0 加有緩凝的外加劑=1.2-坍落度（s）影響系數；當坍落度小于30mm時，取0.85；坍落度為5090mm時，取1.0；坍落度為110150mm時，取1.15；t0-新澆砼的初凝時間（h），按試驗確定；當缺乏試驗資料時，可采用t-砼澆注時砼的溫度（取氣溫+20）-砼澆筑速度（m/h）-砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面的總高度（m）；砼側壓力的計算分布圖如下圖 （二）可變荷載標準值1、

3、施工人員及設備自重荷載標準值（）當計算模板和直接支撐模板小梁時，均布荷載取2.5 kn/m2，再用集中力p=2.5kn進行驗算，比較兩者所獲得的彎矩值取較大值; 當計算直接支撐小梁的主肋時，均布荷載取1.5 kn/m2；當計算支架立柱及其他支撐結構構件時，均布荷載可取1.0 kn/m2。注：對大型澆筑設備，如上料平臺、砼輸送泵等按實際情況計算；采用布料機上料進行澆筑時，活荷載取4 kn/m2 砼堆積高度超過100mm以上者按實際高度計算。模板單塊寬度小于150mm時，集中荷載可分布于相鄰的兩塊板面上。2、振搗砼產生的荷載標準值（），對水平模板可采用2 kn/m2 對垂直面模板可采用4 kn/m

4、2，且作用范圍在新澆筑砼側壓力有效壓頭高度之內。3、傾倒砼時，對垂直面模板產生的水平荷載標準值（）可按表1-2采用傾倒砼產生的水平荷載標準值（kn/m2）表1-2向內部模板供料的方法水平荷載用串桶、溜槽、導管2容量小于0.2 m3的運輸器具2容量為0.20.8 m3的運輸器具4容量大于0.8 m3的運輸器具6注：作業范圍在有效壓頭高度以內二、荷載設計值（一）計算模板及支架結構或構件的強度、穩定性和連接強度時，應采用荷載設計值（荷載標準值×荷載分項系數）（二）計算正常使用極限狀態的變形時，采用荷載標準值（三）載設分項系數應按表1-3表1-3項目計算承載力模板及其支架自重標準值（）永久荷

5、載分項系數（1） 當其效應對結構不利時：對由可變荷載效應控制的組合應取1.2；對由永久荷載效應控制的組合應取1.35；（2） 當其效應對結構有利時：一般取1.0對結構的傾覆、滑移驗算應取0.9現澆素砼自重標準值（）鋼筋自重標準值（）新澆砼對模板的側壓力標準值（）施工人員及設備自重荷載標準值（）永久荷載分項系數一般情況下應取1.4對于標準值大于4kn/m2的活荷載應取1.3。振搗砼產生的荷載標準值（）傾倒砼時產生的水平荷載標準值（）風荷載（）1.4（四）鋼面板及支架作用荷載設計值可乘以系數0.95進行折減。當采用冷彎薄壁型鋼時，其荷載設計值不應折減三、荷載組合參與計算模板及其支架荷載效應組合的各

6、項荷載標準值組合應符合下表1-4的規定。 表1-4項目參與組合的荷載類別計算承載力計算撓度1平板和薄殼的模板及支架+2梁和拱的底模板及支架+3梁、拱、柱（邊長不大于300mm）、墻（厚度不大于100mm）的側面模板+4大體積結構、柱（邊長不大于300mm）、墻（厚度不大于100mm）的側面模板+注：計算撓度荷載取標準值；計算承載力應采用荷載設計值。四、變形值規定（一）于驗算模板及支架的剛度時，其最大變形值不得超過下列允許值：1、對于結構表面外露的模板，為模板計算跨度的l/4002、對于結構表面隱蔽的模板，為模板計算跨度的l/2503、支架的壓縮變形或單性撓度，為相應的結構計算跨度的l/1000

7、（二）組合鋼模板結構或其構配件的最大變形值不得超過1-5的規定。組合鋼模板結構或其構配件的容許變形值（mm）表1-5部件名稱容許變形值鋼模板的面板1.5單塊鋼模板1.5鋼楞l/500或3.0柱箍b/500或3.0桁架、鋼模板結構體系l/1000支撐系統累計4.0第二節 設計示例算例一：現澆樓板模板計算某現澆梁板結構，樓板160mm厚，采用12mm膠合板作底模，膠合板尺寸為1000mm*2000mm；用50*100mm方木作小肋（次肋），方木長度4m，間距250mm；主肋用兩根外徑48mm壁厚3mm鋼管，間距1200mm；支柱用外徑48mm壁厚3mm鋼管，支柱上放承托，支柱橫桿間距為1200mm

8、，試對模板和支撐系統進行驗算。一、計算荷載：1、模板自重：2、砼 自 重：3、鋼筋自重：4、施工荷載：二、計算：膠合板模板因方木長向沿膠合板長向布置，且在膠合板長向接縫處有方木，故膠合板單向受力。因膠合板寬度1000mm，而方木間距為250mm，故膠合板應簡化為：實際按三跨連續單向板計算，取1000mm寬為計算單元。1、計算強度：故：膠合板允許應力（可行）2、擾度計算：荷載取標準值，且。取1m寬為計算單元：模板撓度膠合板：；，可行。三、計算支承膠合板模板的小肋（50×100mm的方木）此時，小肋承受的荷載應為，其中0.25m為方木的間距。方木長度一般為4m，主肋間距為1.2m，則又按

9、三跨連續梁進行計算。1、強度計算方木允許應力，可行。2、撓度計算，可行。四、計算支承小肋的主肋1、強度計算主肋采用鋼管，支柱間距為1200mm，則鋼管受到小肋傳來的集中力，鋼管長度為6米，則受力圖應為：為計算方便，一方面計算跨數取3跨，另一方面計算荷載取等量的均布荷載，從而得到計算簡圖為：從而得到：外徑48mm壁厚3.0mm鋼管，w=4.493cm3鋼管的允許拉應力，可行。2、撓度計算，可行。五、計算支承主肋的支柱鋼管每根鋼管承擔的力：取橫桿步距為12mm，則主桿長細比為：查表，可行。算例二：膠合板墻模商業樓地下室墻厚450mm，高5.0m，每節模板高2.5m，采取分節澆筑混凝土，每節澆筑高度

10、為2.5m，澆筑速度，混凝土重力密度，澆筑時溫度，采用膠合板模板，散裝散拆。試計算確定模板厚度和內楞截面和間距。解：1、計算簡圖 （1）面板（12mm厚膠合板）一般為超過5跨的連續梁 一般為三跨以上的連續梁（2）肋（內楞） 一般為三跨以上的連續梁（3）脊楞 （23跨）一般按均布荷載多跨連續梁計算2、計算荷載（1）面板計算時的荷載：a、新澆混凝土時模板的側壓力（取） 取兩者中的較小值，作為對模板側壓力的標準值，并考慮傾倒混凝土產生的水平荷載標準值，分別取荷載分項系數1.2和1.4，則作用于模板的總荷載設計值為：3、強度、撓度計算（1）面板一般按三跨連續梁計算，強度m=（1/10）ql2; =ql

11、4/(150ei)取膠合板的厚度為12mm 模板截面強度由式：取：楊木膠合板強度，故滿足強度要求 。剛度計算：采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用，則：模板撓度：故知，剛度不滿足要求，方木間距應減少。（3） 肋內楞計算 （強度、剛度計算方法同面板）設內楞（肋）的截面為取背楞間距為600mm。內楞承受的彎矩為（3）脊楞：按均布荷載計算 （略）算例三、 墻模用鋼制大模板計算實例已知大模板構造尺寸2750×4900（mm），面板用6mm鋼板，內楞采用，間距300mm，背楞采用2，間距如圖所示。一、大模板的最大側壓力大模板主要承受混凝土的側壓力，根據國內外大量試驗研究，當大模板的高度h=2.

12、53.0m時，側壓力的分布圖可用下圖表示。當最大側壓力fmax=50/m2時，在2.1m以上按三角形分布，2.1m以下按矩形分布。1、面板驗算：（按三跨連續梁計算）超過允許值。2、內楞計算：間距 的截面系數、慣性矩橫肋為兩段帶懸臂的三跨連續梁。 強度驗算： 撓度驗算：懸臂部分撓度 跨中部分撓度 3、背楞計算：選用，以上、中、下三道穿墻螺栓為支承點。 算例四、柱模板計算柱截面尺寸為600mm×800mm，柱高4m，用12mm厚膠合板作模板，用50mm×100mm方木作肋，間距200mm，設型鋼作柱箍，試驗算模板、方木、柱箍。混凝土澆筑時， ，溫度， 一、確定計算簡圖1、模板模

13、板計算簡圖 方木計算簡圖2、方木3、柱箍柱箍計算簡圖二、確定荷載 荷載計算簡圖取較小值 則計算撓度用的；計算撓度用的；計算撓度用的三、強度計算1、模板 取一半寬為計算單元則； 2、方木 3、柱箍60×40×2.5方鋼管 四、變形計算 1、模板撓度 2、方木撓度3、柱箍 解決辦法：加一穿墻螺栓。算例五 梁模板案例某現澆梁板結構，斷面圖如下圖1，梁長7.2m，離地面4m高。模板支撐圖如圖2，木材fc=10n/mm2，fv=1.4n/mm2，混凝土重力密度為，試驗算模板、方木、鋼管、支柱。圖1 圖2解：一、受力分析1、梁底模：250mm寬膠合板，三根方木支承，單向受力，應接兩跨連

14、續單向板計算。 2、梁底方木：中間一根方木受力應最大，受荷范圍應為125mm寬，底部鋼管是其支承點，間距1000mm。一般方木為4根，應按三跨連續梁。3、梁側模方木是其支承，按三跨連續單向板考慮。4、梁側模的方木：鋼管是其支承，間距1000mm，按三跨考慮。5、梁側鋼管6、梁底鋼管二、荷載、強度、撓度計算（一）梁底模1、荷載底模自重 混凝土自重 鋼筋自重 振搗混凝土產生的荷載 作用于梁底模板上的計算荷載2、強度 不可行方法：加厚底板膠合板或改用50mm厚板材，若將膠合板改用15mm厚則可滿足。3、變形（二）梁底方木1、荷載底模自重 混凝土自重 鋼筋自重 振搗混凝土產生的荷載 則2、強度 可行3

15、、變形 （三）梁側模1、荷載新澆混凝土側壓力取2、強度取矩形荷載計算：12mm厚膠合板 3、變形（四）梁側方木1、荷載2、強度 可行 3、變形 可行（五）梁側鋼管 不可行方法：應加一對拉螺栓（六）梁底鋼管p值計算如下：合計為取支柱間距為，則 不可行，方法：中間加設一根支柱。 腳手架算例計算實例一某高層建筑施工，需搭設50.0m高雙排鋼管腳手架。搭設方案初步確定為立桿橫距；立桿縱距；內立桿距建筑物外墻皮距離；腳手架步距。考慮裝修時施工作業層數位二層，鋪二層腳手板，連墻桿布置為二步三跨。設計計算腳手架。一、驗算立桿的穩定性按不組合風荷載進行驗算查表： 鋼管采用，查表5.2.8得：，由于，查表得：方案可行。若將立桿改為，則，查表得：方案也可行。二、驗算立桿的最大搭設高度查表：三、驗算連墻桿：略計算實例二某現澆樓板層高21.8m，現澆鋼筋混凝土板厚300mm，現澆板寬度12m，立桿間距采用1.2m×1.2m，步距1.8m。則立桿所受荷載：1模板自重 0.5kn/m22