1、 砼結構加固設計 張 浩二oo九年九月 前 言 應院結構專業委員會的要求，給大家作一次結構加層加固設計方面的講座。大家都知道，工程的加層加固設計比較麻煩，大部分人不愿意做這項工作，但有時候是不得不做的。雖然碰到的不多，但碰到時往往感覺到無處下手，特別是對于年輕同志來說更是如此。工程加固設計有它的特殊性，要照顧到工程的現狀，不像新設計那樣方便。加固方案一要可靠，二要施工簡便，三要經濟。同一個工程可能會有不同的加固方案，但最合適的方案可能會達到事半功倍的效果。加固設計的內容很多，本人由于日常的生產任務很重，沒有更多的時間投入到這個講座中，所以這次只講鋼筋砼結構的加固，對于砌體結構和地基等的加固這次

2、沒有涉及。另外也是由于時間的問題，這次講座沒有附圖（原計劃是要附圖），這是一件很遺憾的事情，大家可以參閱加固規范和有關的參考書，如果圖文并茂效果會更佳，但工作量會太大，時間上不允許，請大家諒解。這次講座中，根據自己對規范的理解，提出了一些實用的、近似的計算方法，因為沒有與同行交流，不知道是否正確？請大家學習后批評指正。 目 錄第一部分 加固的基本要求 一、加固的原因 二、加固的目的和標準 三、加固的原則 四、加固材料的基本要求第二部分 常用的幾種加固方法 一、加大截面加固法 二、外粘型鋼加固法 三、粘貼鋼板加固法 四、粘貼纖維復合材加固法 五、外加預應力加固法 六、增設支點加固法 七、置換砼加

3、固法第三部分 常用的幾種加固技術 一、植筋技術 二、錨栓技術 三、砼缺陷的處理第四部分 構件的加固方法 一、板的加固 二、梁的加固 三、柱的加固 四、剪力墻的加固 五、基礎的加固第五部分 工程加固設計實例簡介 一、馭騰大廈加層加固 二、中聯西北院東辦公樓加層加固 三、陜西省人大辦公樓加層加固 四、連云港開發區復合紙品廠單層廠房加固 五、西安方欣食品廠快捷酒店加層改造 六、中航631研究所輔樓改造 七、西安交大第一附屬醫院水塔加固 八、陜西汽車制造廠住宅樓地基加固 九、第二炮兵工程學院學員宿舍樓地基加固 十、中建西北院南辦公樓加層 第一部分 加固的基本要求一、加固的原因 1、勘察、設計和施工中出

4、現了問題：這種工程實例很多，不用舉例說明。 2、使用功能改變：象改建、擴建、加層等，由于荷載的改變，導致結構內力變化，需要加固。 3、自然災害與偶然事故：象地震、風災、火災、水災、爆炸、滑坡等，比如去年的汶川大地震后，大量的破損房屋都要進行維修和加固。 4、結構的耐久性降低：比如西安南郊某醫院的水塔支架出現裂縫，使該構筑物的耐久性降低，最后采用了加大截面加固法。二、加固的目的和標準 加固的目的就是提高結構的安全度，滿足正常的使用要求。提到安全度就牽扯到加固后的安全等級問題；提到正常使用就牽扯到加固后的使用年限問題。 關于加固后結構的安全等級問題，要根據結構破壞后的嚴重性、結構的重要性和加固設計

5、的使用年限，由委托方和設計方按實際情況共同商定。這主要是由于加固前原結構服役時間各不相同，加固后結構功能又有所改變，因此不能直接沿用其新建時的安全等級作為加固后的安全等級，也不能一刀切統一定一個安全等級，要視具體情況由雙方商定。 關于加固后結構的設計使用年限問題，要由委托方和設計方按實際情況共同商定，一般情況下宜 按30年考慮，到期后可重新進行可靠性鑒定，若正常仍可繼續延長使用年限，這與咱們新設計的設計使用年限為50年一樣。但是要注意對使用膠粘方法或摻有聚合物加固的結構構件，尚應定期檢查其工作狀態，檢查的時間間隔可由設計單位確定，但第一次檢查時間不應遲于10年。 對于加固設計來說，還要面臨一個

6、問題：就是要滿足哪一本規范算是滿足要求？由于加固的樓往往是按照老規范設計的，因而安全度比按現行規范設計的樓低，那么加固設計是要滿足老規范還是要滿足現行規范？能否比現行規范適當降低？一般來說是要滿足國家現行規范和標準的要求。現行規范包括現行的設計規范和現行的砼結構加固設計規范gb50367二者相互補充。設計計算的原則和方法是要按照現行的設計規范，有一些特殊的規定是要按照加固規范來執行。這里要特別注意加固規范中有一些調整系數與現行設計規范不同，不同的系數有著不同的原因。 結構構件的尺寸取值，對原有部分應采用實測值，對新增部分采用設計值。 原結構構件的砼強度等級和鋼筋的抗拉強度標準值要按下列規定取值

7、：當原設計文件有效，且不懷疑結構有嚴重的性能退化時，可采用原設計的標準值；當結構可靠性鑒定認為應重新進行現場檢測時，應采用檢測結果推定的標準值。有資料介紹，在有充分依據的情況下，可以利用砼后期強度的增長。我們知道砼的強度取得是28天的強度，隨著時間的推移它的強度還會提高，比如普通硅酸鹽水泥砼90天的強度比28天大約可提高20%，在潮濕環境下提高得更多，提高的強度在特殊情況下是可以利用的，一般加固設計中不利用這部分強度，把它作為安全儲備奉送給結構。當然新設計的結構計算中沒有考慮這部分強度，為了使加固設計與新設計具有相同的安全儲備，建議不考慮這部分強度。三、加固的原則 加固設計的大原則是：技術安全

8、可靠、經濟合理、施工簡便。具體來講還要遵循以下原則： 1、加固設計前應按照工業廠房可靠性鑒定標準gb50144或民用建筑可靠性鑒定標準gb50292進行可靠性鑒定，當與抗震加固結合進行時還要按照建筑抗震設計規范gb50011或建筑抗震鑒定標準gb50023進行抗震能力鑒定，依據鑒定結果再進行加固設計。這一條在實際工程的執行中會遇到一定的困難，許多甲方不愿意做這項工作，設計院須要提前告知甲方，否則可能會遇到一些不必要的麻煩。 2、應盡量保留和利用原有的結構和構件，避免不必要的拆除和更換，當然保留的部分要安全可靠。 3、要考慮到施工的方便和施工過程中原結構的安全，必要時采用可靠的支撐。 4、要保證

9、新增構件與原結構連接可靠，新增截面與原截面的粘結要牢固，這樣才能形成一個整體，共同工作。是否考慮和如何考慮加固部分應變滯后問題要視工程的具體情況來考慮，并應避免對未加固結構和構件造成不利影響，必要時可設置臨 時支撐等進行卸載處理。 5、在可能條件下考慮建筑美觀，盡量避免遺留加固的痕跡。四、加固材料的基本要求 1、鋼筋：宜選用比例極限變形較小、強度較低、可焊性較好的熱軋鋼筋，一般可用hpb235或hrb335級鋼。當采用預應力加固法時可選用強度較高的鋼材。當砼結構的錨固件為植筋時，應使用熱軋帶肋鋼筋，不得使用光圓鋼筋，這主要是由于光圓鋼筋的錨固質量差，這一點要引起注意，特別是對于新加跨度較小的板

10、。當錨固件為鋼螺桿時，應采用全螺紋的螺桿，不得采用錨入部位無螺紋的螺桿。 2、型鋼、鋼板、扁鋼和鋼管：宜選用q235級碳素結構鋼或q345級低合金高強度結構鋼。 3、水泥：宜選用快硬、早強、收縮性小的硅酸鹽水泥或普通硅酸鹽水泥，最好采用早強型水泥或微膨脹水泥，水泥強度等級不應低于32.5，不宜低于42.5。 4、砼：強度等級應比原結構提高一級，且不低于c20。當原結構的砼強度較高時，如采用與原結構相同的強度等級，必須采取技術措施以保證新舊砼之間有足夠的粘結強度。 5、螺栓：用q235或q345級鋼制作。 6、錨栓：用碳素鋼或合金鋼制作。 7、漿液（環氧樹脂漿液等）：漿液固化后，其與砼的粘結強度

11、應高于被粘結構的砼抗拉強度和抗剪強度。 8、纖維復合材：包括碳纖維布、碳纖維板、s玻璃纖維布和e玻璃纖維布。承重結構加固用的碳纖維，必須選用聚丙烯腈基（pan基）12k或12k以下的小絲束纖維，嚴禁使用大絲束纖維。單層碳纖維布單位面積碳纖維質量不宜低于150g/m2，一般采用200300 g/m2，嚴禁使用大于300 g/m2的碳纖維布，這是因為如果大于300 g/m2，膠粘劑將很難浸透，即使能設法浸透，但對仰貼和側貼的部位仍然保證不了施工質量，因為膠粘劑會大量流淌，致使碳纖維的層內和層間因缺膠而達不到設計所要求的粘結強度。碳纖維板的厚度不宜大于2.0mm，寬度不宜大于200mm，纖維體積含量

12、不宜小于65%。選用纖維復合材時必須要有良好適配性的配套樹脂類粘結材料及表面防護材料與之配套使用。 9、粘結劑結構膠：承重結構用的膠結劑，按其基本性能分為a級膠和b級膠，對重要結構、懸挑結構、承受動力荷載的結構構件應采用a級膠，對一般結構可采用a級或b級膠，這兩個等級的主要區別在于其韌性和耐濕熱老化性能的合格指標不同。 承重結構用的膠結劑使用前必須進行強度安全性檢驗。一般加固用的膠結劑還必須通過毒性檢驗。在承重結構用的膠結劑中嚴禁使用乙二胺作為改性環氧樹脂的固化劑，因為它是一種毒性大而又有脆性的固化劑。在寒冷地區加固砼使用的膠結劑應具有耐凍融性能試驗合格的證書。 浸漬、粘結纖維復合材的膠結劑必

13、須采用專門配制的改性環氧樹脂膠結劑。承重結構中不得使用不飽和聚酯樹脂、醇酸樹脂等作浸漬、粘結膠結劑，主要是由于這兩種材料的耐潮濕和耐老化性能 差。底膠和修補膠應與浸漬、粘結膠粘劑相適配。 粘貼鋼板、外粘型鋼或植筋用的膠結劑也都必須采用專門配制的改性環氧樹脂膠結劑。 承重結構加固用的膠結劑，其鋼-鋼粘結抗剪性能必須經濕熱老化檢驗合格。因為膠結劑都是有機物，因而都有一個老化問題，承重結構的使用年限要在30年以上，所以膠結劑的后期強度必須得到保證，而固化劑的性能在很大程度上決定著膠結劑長期使用的可靠性，所以濕熱老化性檢驗是非常重要的。濕熱老化檢驗檢出不良固化劑的能力很強，劣質固化劑雖然不影響短期強度

14、，但抗老化能力急劇下降。 第二部分 常用的幾種加固方法 常用的砼結構的加固方法可分為直接加固法與間接加固法。直接加固法包括加大截面加固法、外粘型鋼加固法、粘貼鋼板加固法、粘貼纖維復合材加固法、置換砼加固法等；間接加固法包括預應力加固法和增設支點加固法等。一、加大截面加固法： 加大截面加固法，就是加大構件的截面尺寸，由于截面的加大承載力自然就會提高。它適用于梁、板、柱、墻、基礎等一般構件。優點是加固效果好、經濟、適應面廣；缺點是施工復雜，濕作業工作量大，工期長，對凈空和美觀有影響。比如構件超筋和墻柱軸壓比超限時一般采用此方法，其他情況下就不一定用這種方法，因為比較麻煩。（一）設計規定 1、從受力

15、角度來講，該方法適用于受壓和受彎構件。 2、原構件的砼強度不應低于c10。 3、可按整截面一次計算。 4、符合平截面假定，用于正截面計算。（二）加固計算 1、計算原則 加固受彎構件時，分為受拉區增大截面和受壓區增大截面。當增大受壓區截面時，變成了疊合式受彎構件，因而就采用現行砼規范關于疊合式受彎構件的計算方法。當增大受拉區截面時，加固規范 給出了正截面和斜截面的計算公式，公式類似于砼規范的計算公式，只是新增的鋼筋和砼強度給了一個折減系數，正截面受彎時鋼筋的折減系數為0.9；斜截面受剪時鋼筋的折減系數為0.9，砼的折減系數為0.7；軸心受壓正截面計算時鋼筋和砼的折減系數都為0.8；偏心受壓正截面

16、計算時鋼筋和砼的折減系數都為0.9。從理論分析可以看出，加固構件的受力特征與加固施工是否卸載有關，當不卸載或部分卸載時，加固后的構件工作屬于二次受力性質，存在著應變滯后問題，當完全卸載時（實際工程中完全卸載很難做到）加固后的構件工作雖屬一次受力，但由于受二次施工的影響，其截面仍然不如一次施工的新構件，新增主筋在連接構造和受力狀態上不可避免地要受到種種影響因素的綜合作用，從而有可能導致其強度難以充分發揮。由于加固設計是按整截面計算的（一次受力），所以考慮這些折減系數是很有必要的。 2、實用計算法 由于加固規范給出的計算公式對于設計人員來說是比較煩的，必須借助于電算程序，08版pkpm系列程序已經

17、增加了加固設計這一部分，但本人還沒用過，不知是否好用？而老版的pkpm軟件根本就沒有加固設計這一部分，所以必須要用簡單的近似方法。這種方法一要簡單，可操作性強，二要近似度不能太大，滿足工程設計的要求。以前我用了一種近似方法：仍然用pkpm系列軟件來計算，就是計算時新加砼與舊砼等級相同，設計圖是新比舊的高一級，這樣就部分或全部沖減了砼強度的折減，由于新加的截面在總截面中占的份額一般不大，所以斜截面受剪時一般將計算出的需要加固的箍筋面積適當放大，以彌補砼強度沖減不夠的部分，另外由于軸心受壓的構件在工程中碰到得不多，遇到時再特殊處理；鋼筋強度按受彎、受剪、偏心受壓時折減0.9考慮，另外受彎時用平截面

18、假定將舊鋼筋的強度或截面進行折減，從而確定新增鋼筋截面面積。這種方法可能有一定的誤差，但對于工程設計來說精度是夠了，不知這個觀點是否正確？僅供大家參考。（三）構造規定 1、新增砼層的最小厚度：板不應小于40；梁、柱人工澆筑時不小于60，噴射砼時不小于50。 2、鋼筋要采用熱軋鋼筋，板受力鋼筋直徑不 小于8；梁受力鋼筋直徑不小于12；柱受力鋼筋直徑不小于14；加錨式箍筋直徑不小于8，u形箍直徑與原箍筋相同；分布筋直徑不小于6。 3、梁的新增縱向鋼筋在兩端應可靠錨固，應視梁的性質和支座的不同選用不同而簡單可靠的錨固方法；柱的新增縱向鋼筋伸入基礎并滿足錨固要求，上端穿過樓板與上層柱腳連接或在屋面板處

19、封頂錨固。加固鋼筋的可靠錨固是很重要的，如果錨固不好，新加鋼筋的作用就不能充分發揮，因而可能會導致加固失敗。這是加固設計和施工中容易犯的錯誤，比如加固設計錨固不牢或交代不清或施工難以做到等。 4、新增縱筋與原縱筋的連接可以采用短鋼筋焊接，短鋼筋直徑不應小于20mm，長度不應小于其直徑的5倍，各短筋的中心距不應大于500mm。 5、新增箍筋為u形箍時，u形箍應焊在原有箍筋上，也可采用植筋方式；當用圍套加固時，應設置環形箍或膠錨式箍筋。（四）施工要求 1、加大截面加固法是按整體截面計算，那么新舊砼就要像同一種砼一樣能夠共同工作，要達到這個要求新舊砼界面處的粘結質量要保證，因而對原有砼構件的表面處理

20、就要有一定的要求。要求把構件表面的抹灰層鏟除，對砼表面存在的缺陷清理至密實部位，并將表面鑿毛，要求打成麻溝或溝槽，坑和槽深度不宜小于6mm，麻坑每100mmx100mm的面積內不宜少于5個，溝槽間距不宜大于箍筋間距或200mm，并用壓力水將構件表 面沖洗干凈，再涂刷一層高粘結性能的截面結合劑。當新舊砼界面處的粘結質量要求比較高時，可以在結合面鑿小坑，埋入10短鋼筋，其長度為100150，伸進和出坑各一半，間距宜為200300，呈梅花狀布置。新舊砼界面處也可以錨入膨脹型錨栓。 2、加固鋼筋與原有鋼筋之間的連接：采用短鋼筋焊接時，應鑿除砼保護層并至少裸露出鋼筋截面的一半，將加固鋼筋、短鋼筋和原鋼筋

21、焊在一起，施焊時應逐根分區、分段、分層和從中部向兩端進行焊接，焊縫要飽滿。施焊前應視被加固構件的受力情況，需要時可以采取卸荷或臨時支撐措施。 3、水泥砂漿保護層：當縱筋采用短鋼筋連接時，一般采用水泥砂漿做保護層，其施工要求如下： 基層處理后用1：1水泥砂漿摻10%的建筑膠薄抹一層，約3mm，24h后在進行抹灰，抹灰前對基層澆水濕潤，分層、多遍成活，一般分為底層、中層和面層，每層厚度為610mm之間，抹灰的砂漿中可以摻入乳膠等材料，一般養護不少于3天。 4、砼中粗骨料最大粒徑不宜大于20mm，對于厚度小于100mm的砼宜采用細石砼。二、外粘型鋼加固法 外粘型鋼加固法一般是在構件四角或兩角包上角鋼

22、，角鋼之間焊有扁鋼箍（綴板）相連成整體，在型鋼構架與原構件之間通過壓力灌注改性環氧樹脂膠結劑，使之達到型鋼與原構件能夠整體工作，共同受力。它的特點是先焊后灌注高強度的結構 膠，形成飽滿而高強的膠結層。 外粘型鋼加固法適用于需要大幅度提高截面承載力和抗震能力的鋼筋砼梁（受彎）、柱(軸壓、大小偏壓)、剪力墻(軸壓、大小偏壓)構件，這種方法的適用面很廣，但加固費用較高，當然采用這種加固方法的前題是構件截面不超筋。（一）設計規定 1、從受力角度來講，該方法適用于受壓和受彎構件。 2、可按整截面一次計算。 3、符合平截面假定，用于正截面計算。 4、在達到承載能力極限狀態前，外粘型鋼與砼之間不致出現粘結破

23、壞。（二）加固計算 1、計算原則 當加固軸心受壓或偏心受壓構件時，加固規范給出了正截面的計算公式，公式類似于砼規范的計算公式，只是新增了鋼筋強度折減系數，該系數抗震時取1，其他情況下取0.9，這個系數就是考慮二次受力的影響和工作條件的因素。受彎時的計算方法同粘貼鋼板加固法。 2、實用計算法仍然用pkpm系列軟件來計算，鋼筋強度按受拉或受壓時折減0.9考慮，從而確定新增鋼筋截面面積，鋼筋的面積就是型鋼的面積，這里要注意型鋼強度與計算鋼筋強度不同時的截面換算。（三）構造規定 1、應優先選用角鋼，角鋼的厚度不應小于5， 角鋼的邊長對于梁和桁架不應小于50，對于柱不應小于75。沿梁柱軸線方向應每隔一定

24、距離用扁鋼制作的箍板或綴板與角鋼焊接，箍板或綴板截面不應小于40x4，間距不應大于20r（r為單根角鋼截面的最小回轉半徑），且不應大于500，在節點區還應適當加密，箍板或綴板應在膠粘前與加固角鋼焊接。 2、外粘型鋼的兩端應有可靠的連接和錨固。這是結構加固的重點和難點，梁板柱的中間部位很好辦，型鋼與扁鋼焊接即可，但是到了端部節點怎么辦？如何連接和錨固？原有結構構件的連接是各式各樣，構件截面尺寸、相對位置、鋼筋直徑和數量、節點受力的大小等都不同，如果在節點部位的連接和錨固失效，就有可能導致構件的加固失效，特別是在地震作用下，節點受的力可能是構件中的 最大，更要保證節點部位的連接或錨固的可靠。對柱子

25、的加固，底層柱或地下室柱角鋼的下端應錨固于基礎中，基礎有獨立基礎、條形基礎、片筏基礎、樁基礎等，有的有地下室有的沒有，有的基礎上有覆土有的沒有等等，不同的基礎要用不同的連接方法，具體問題具體分析，可以參考一些例圖來設計，比如有條件時可以采用植筋的方法，再采用增大截面加固法將植筋與加固的角鋼連接；中間層柱的角鋼應穿過各層樓板，上端應伸至加固層的上一層樓板底或屋面板底，這句話說起來簡單做起來卻有一定的難度，比如穿過樓層時不光會碰到樓板有時會碰到框架梁，不可能把梁局部打斷，這時看能否采用連接鋼板“過度”一下，或者采用錨固措施。對于梁的加固，梁角鋼應與柱角鋼相互焊接，當沒有柱角鋼時可加扁鋼帶或鋼筋條使

26、柱兩側的梁相互連接。 3、外粘型鋼的注膠應在型鋼構架焊接完成后進行。外粘型鋼的膠縫厚度宜控制在35mm，局部允許有長度不大于300mm、厚度不大于8mm的膠縫，但不得出現在角鋼端部600mm的范圍內。 4、加固后型鋼表面必須進行防護處理。可以在型鋼表面點焊一層鋼絲網，然后用1：3的水泥砂漿抹25mm厚作為保護層。當被加固構件的表面有防火要求時，應按防火規范規定的耐火等級及耐火極限要求對膠結劑和鋼板進行保護。（四）施工要求 1、表面處理：表面處理包括砼構件表面處理和型鋼貼合面處理。首先應打掉構件的抹灰層，如局部有破損，應鑿毛后用高強度水泥砂漿修補后在進行處理，總之要完全露出堅實的基層，砼表面還應

27、打磨和清洗干凈，原構件截面的棱角打磨成半徑r7mm的圓角；型鋼貼合面要除銹、打磨，并用丙酮或二甲苯擦洗干凈。 2、型鋼肢在綴板焊接前，應先用工具式卡具勒緊，使角鋼肢緊貼于砼表面，以消除過大間隙引起的變形。三、粘貼鋼板加固法 粘貼鋼板加固法，是在砼構件表面用結構膠粘貼上鋼板，相當于增加了構件的鋼筋，因而承載力提高。它適用于梁、板、柱、墻、屋架等，一般適用于受靜力作用的受彎和受拉構件。這種加固法的 優點是（與加大截面法相比）施工簡單、速度快，對生產和生活影響??；缺點是（與加大截面法相比）加固后構件的耐濕、耐火性差，要求構件的工作環境溫度不超過60、相對濕度不超過70%及無化學腐蝕，否則應采取有效的

28、防護措施，另外砼不宜低于c15，這主要是由于膠的原因，超過這種限定的環境膠的性能就會嚴重下降。 外粘型鋼加固法與粘貼鋼板加固法有相同點也有不同點。相同點是都在砼構件表面用結構膠粘貼，粘貼的材料都是鋼材，都能加固梁和柱，構件截面都不能超筋。不同點是：（1）二者施工工藝不同，前者是先焊“骨架”后注漿，后者是先涂抹膠再粘貼；（2）用膠量不同，前者是后者的23倍，因而經濟效益也不同；（3）適應范圍不完全相同，前者適用于大幅度提高承載力的梁和柱，后者則適用于一般的需要提高鋼筋砼梁（受彎）、板（受彎）、柱（僅限大偏壓）、剪力墻（僅限大偏壓，一般剪力墻多為大偏壓）和受拉構件（軸拉、大小偏拉）、屋架（軸拉、軸

29、壓），后者還要求其正截面受彎承載力的提高幅度不應超過40%。 （一）設計規定 1、從受力角度來講，該方法適用于受彎、大偏心受壓和受拉構件的加固。 2、可按整截面一次計算。 3、符合平截面假定，用于正截面計算。 4、在達到承載能力極限狀態前，外粘鋼板與砼之間不致出現粘結破壞。（二）加固計算 1、計算原則 當受彎構件正截面加固計算時，加固后構件的最大承載力，對于一般構件不超過原構件的極限承載力，對于重要構件不超過原構件的極限承載力的0.9倍。加固規范給出了正截面的計算公式，公式類似于砼規范關于受彎構件正截面的計算公式，只是新增了鋼板強度折減系數sp，該系數是考慮二次受力影響時受拉鋼板強度有可能達不

30、到設計值而引用的折減系數，當計算的sp 1時取sp=1 。這個系數不像加大截面加固法那樣給出了一個固定值，而是要通過加固前后的彎矩大小等幾個因素來計算，所以比較復雜，手算是難以實現的，08版pkpm不知是否加進了這個計算功能？沒有用過，詳細情況還不太清楚。 當受彎構件斜截面加固計算時，加固后斜截面的最大承載力與原截面相同。加固規范也給出了斜截面的計算公式，公式類似于砼規范關于受彎構件斜截面的計算公式，只是新增了鋼板強度折減系數vb，該系數是與鋼板的粘貼方式及受力條件有關的抗剪強度折減系數，該系數在0.581.0之間，查表確定，在砼規范中該系數等于1.25。 大偏心受壓構件正截面加固計算公式與砼

31、規范給出的大偏壓計算公式基本相同，加固鋼板的強度達到設計值，只是計算偏心距時要考慮一個1.11.2（對稱加固）的修正系數。 軸心受拉和矩形截面大偏心受拉構件正截面加固計算公式與砼規范給出的計算公式基本相同，加固鋼板的強度達到設計值。 2、實用計算法 從前面的分析可以看出，受彎構件正截面加固計算，由于引進了折減系數sp，使計算變得很復雜。工程設計中大家都希望采用簡單的近似方法，仍然用pkpm系列軟件來計算，將鋼板的受拉強度乘以適當的折減系數，從而確定新增鋼板的截面面積，這個系數取多少呢？沒有一個明確的結論，參考加大截面加固法等計算方法，在先加固后加載或加固前適當卸載的條件下，取折減系數為0.85

32、0.9是否合適？大家可以探討。 當進行抗剪加固計算時，可以用pkpm系列軟件的計算結果，計算出抗剪箍筋的不足量，再乘以1.25除以抗剪強度折減系數vb，即可得出需要的箍板面積。 當進行大偏心受壓構件正截面加固計算時，也可以用pkpm系列軟件的計算結果，計算出正截面鋼板的不足量，然后乘以1.11.2的放大系數即可得出需要的鋼板面積。 當進行軸心受拉和矩形截面大偏心受拉構件正截面加固計算時，用pkpm系列軟件的計算結果，計算出正截面鋼板的不足量即就是需要的鋼板面積。（三）構造規定 1、采用手工涂膠時，鋼板宜裁成多條粘貼，以防粘貼空鼓現象。單層鋼板厚度不應大于5mm，一般正截面受彎鋼板厚度以45mm

33、為宜，斜截面受剪以34mm為宜，對受拉區不應超過3層，對受壓區不應超過2層，總厚度不應大于10mm。當粘貼多層時，相鄰兩層鋼板的截斷位置應錯開不小于 300mm，并應在截斷處加設u形箍（對梁）或橫向壓條（對板）進行錨固（加固）。 2、受彎構件正彎矩區的正截面加固，受拉鋼板的截斷位置距其充分利用截面的距離稱為“延伸長度”，用符號lsp表示，lsp=fsptsp /fbd170tsp 其中fsp 為加固鋼板的抗拉強度設計值；tsp 為加固鋼板的總厚度；fbd 為鋼板與砼之間的粘結強度設計值，按砼結構加固設計規范的表10.2.4確定。 3、當鋼板全部粘在梁底面（受拉面）有困難時，可以將部分鋼板對稱地

34、粘貼在梁的兩側面，側面粘貼區域應控制在距受拉邊緣1/4梁高范圍內，側面鋼板應按截面有效高度h0換算。 4、受彎構件正彎矩區受拉面鋼板宜延伸至支座邊緣，且應在鋼板的端部（包括截斷處）及集中荷載作用點的兩側，設置u形鋼箍板（對梁）或橫向鋼壓條（對板）進行錨固。當延伸到支座邊緣仍不能滿足錨固長度的要求時，應采取以下附加錨固措施： (1)、對于梁，應在延伸長度范圍內均勻設置u形箍，參見砼加固規范的圖10.6.3，且應在延伸長度的端部設置一道加強箍。u形箍的粘貼高度應為梁的截面高度，若梁有翼緣或有現澆板，應伸到板底；u形箍的寬度，對端箍不應小于加固鋼板寬度的2/3，且不應小于80mm，對中間箍不應小于加

35、固鋼板寬度的1/2，且不應小于40mm；u形箍的厚度不應小于加固鋼板厚度的1/2，且不應小于4mm。u形箍的上端應設置縱向鋼壓條，壓條下面的空隙應加膠粘鋼墊塊填平。 （2）、對于板，應在延伸長度范圍內通常設置垂直于受力鋼板方向的鋼壓條。鋼壓條應在延伸長度范圍內均勻布置，且應在延伸長度的端部設置一道。壓條的寬度不應小于受彎加固鋼板寬度的3/5，壓條的厚度不應小于受彎加固鋼板厚度的1/2。 對于梁來說，此條實際上只適用于一般的次梁和非地震區框架梁，對地震區框架梁應有更嚴格的錨固措施；對于板來說，大部分甚至絕大部分延伸到支座邊緣都能滿足錨固長度的要求，不再需要附加錨固措施。以上講的“延伸長度范圍”理

36、論上是存在的，也是可以計算的，但實際設計工作中是難以實現的，因為這是要通過梁的彎矩包絡圖來計算，太麻煩了，沒有人會這樣做。設計者可以參考以上原則，結合梁的受力情況和加固鋼板的多少等情況來確定一個適當的“延伸長度范圍”。這個觀點是否正確，大家可以探討。 5、當對收彎構件負彎矩區進行正截面加固時，應采取下列構造措施： (1)、當支座處無障礙時，鋼板可以連續粘貼，截斷位置同鋼筋。在端支座無法延伸的一側，應按砼加固規范圖9.9.3-2或9.9.3-3的構造方式進行錨固。 （2）、支座處雖有障礙，但梁上有現澆板時，允許繞過柱位，在梁側4倍板厚范圍內，將鋼板粘貼于板面上，參見砼加固規范的圖10.6.4。

37、（3）、當梁上無現澆板或負彎矩區的支座處需要采取加強的錨固措施時，可按砼加固規范的圖9.9.3-3構造方式進行錨固，地震區和非地震區的框架梁都可以按該節點圖錨固，梁底鋼板的錨固可以參考該圖，將鋼板翻到梁底即可。 6、箍板的構造： （1）、宜選用封閉箍或加錨的u形箍，若僅按構造需要設箍時，也可采用一般u形箍。一般u形箍的上端應粘貼縱向鋼壓條予以錨固，鋼壓條下面的空隙應加膠粘鋼墊塊填平。 （2）、封閉箍或u形箍的凈間距ssp,n不應大于砼規范規定的最大箍筋間距的0.7倍，且不應大于梁高的0.25倍。 （3）、當梁的截面高度（或腹板高度）h600mm時，應在梁的腰部增設一道腰間鋼壓條。 7、加固后鋼

38、板表面防護處理同外粘型鋼加固法。 8、被加固構件砼強度等級不低于c15，且砼表面的正拉粘結強度不得低于1.5mpa。 9、加固后長期使用的環境溫度不應高于 60 ，否則應采取相應的防護措施，并應采用專門的結構膠。（四）施工要求 1、進行加固時，應采取措施卸除或大部分卸除作用在結構上的活荷載，有條件時對于恒載也應盡量卸除，這樣可以減輕后粘鋼板的應力應變滯后現象。 2、表面處理同外粘型鋼加固法，原構件截面的棱角不要求打磨成圓角。 3、鋼板厚度大于4mm時，宜采用離子切割技術，以防止鋼板翹曲變形。 4、宜先焊后粘，以防膠被燒壞。四、粘貼纖維復合材加固法 粘貼纖維復合材加固法就是利用樹脂膠結材料將纖維

39、復合材粘貼于構件表面，從而提高構件的承載力。它適用于梁、板、柱、墻、屋架等。這種加固法的優點是材料輕質高強、施工方便（與加大截面法和粘鋼法相比）、適應面廣。缺點是對環境要求較嚴，環境溫度不超過60，否則應采取有效的防護措施，另外砼不宜低于c15，這主要是由于膠的原因，超過這種限定的環境膠的性能就會嚴重下降，另外加固后受彎構件承載力提高幅度不宜超過40%，也使這種加固方法的適用范圍受到限制。 粘貼纖維復合材加固法，類似于粘貼鋼板加固法，是將粘貼的材料由鋼板換成纖維復合材。這種復合材包括碳纖維復合材和玻璃纖維復合材，碳纖 維復合材又分為碳纖維布和碳纖維板，玻璃纖維復合材又分為s玻璃纖維和e玻璃纖維

40、。（一）設計規定 1、從受力角度來講，該方法適用于受彎、軸壓、大偏壓和受拉構件的加固。 2、可按整截面一次計算。 3、符合平截面假定，用于正截面計算。 4、纖維復合材的應力與應變呈線性關系。 5、在達到承載能力極限狀態前，外粘復合材與砼之間不致出現粘結破壞。（二）加固計算 1、計算原則 當受彎構件正截面加固計算時，加固后構件的最大承載力，對于一般構件為原構件的極限承載力的0.85倍，對于重要構件不超過原構件的極限承載力的0.75倍。加固規范給出了正截面的計算公式，公式類似于粘貼鋼板加固法的計算公式，只是將鋼板強度折減系數sp換成了復合材強度折減系數f。加固計算的方法與粘貼鋼板加固法相同，不再贅

41、述。 加固規范也給出了斜截面的計算公式，公式類似于粘貼鋼板加固法的計算公式，只是受剪箍纖維復合材的抗拉強度設計值要按照縱向受拉纖維復合材的抗拉強度設計值乘以調整系數0.56，當為框架梁或懸挑梁時，調整系數改為0.28。加固計算的方法與粘貼鋼板加固法相同。 軸壓構件正截面的加固是通過增加環向約束的方法來實現，其計算公式類似于砼規范關于軸壓構件配置螺旋箍的公式，引進了一個有效約束應力的概念，計算比較麻煩。 受壓構件斜截面加固計算公式與砼規范給出的斜截面計算公式類似，只是引進了一個纖維復合材抗剪強度折減系數vc，該系數與軸壓比、剪跨比等有關，其數值在0.160.95之間，查表確定，在砼規范中該系數等

42、于1.0。 大偏壓、大偏拉和軸拉構件正截面加固計算公式與粘貼鋼板加固法的計算公式類似。 2、實用計算法實用計算法與粘貼鋼板法相同，只是有些折減系數不同，材料強度也不同，故不再重復。（三）構造規定 1、被加固構件砼的最低強度等級要求和長期使用環境溫度等與粘貼鋼板法相同。 2、受彎構件正彎矩區的正截面加固，纖維復合材的截斷位置距其充分利用截面的距離稱為“延伸長度”，用符號lc表示，lc=1ffaf /ff,vbf+200, 其中ff 為纖維復合材的抗拉強度設計值；af 為纖維復合材的截面面積；ff,v 為纖維與砼之間的粘結強度設計值，取砼抗拉強度設計值的0.4倍，其值不小于0.4mpa，不大于0.

43、7mpa；bf為粘貼的纖維復合材總寬度；1為修正系數，重要構件取1.45，一般構件取1.0。經過試算，該值比鋼筋的錨固長度大得多。 3、采用手工涂膠時，纖維復合材宜裁成多條粘貼，特別是對于板、墻等大尺寸的構件，不得使用未經裁剪成條的整幅滿粘，以防粘貼空鼓現象，當然裁剪的條寬也不能太窄，單條纖維復合布的寬度不宜小于150mm，不應小于100mm。 4、纖維復合材的加固量，對預成型板（條形板）不宜超過2層，對濕法鋪層的織物（單向織物），不宜超過4層，超過4層時，宜改用預成型板，并采取可靠的加強錨固措施。 5、受彎構件正彎矩區受拉面纖維復合材應延伸至支座邊緣，且應在纖維復合材的端部（包括截斷處）及集

44、中荷載作用點的兩側，設置纖維復合材u形箍（對梁）或橫向壓條（對板）進行錨固。當延伸到支座邊緣仍不能滿足“延伸長度”的要求時，應采取以下附加錨固措施： (1)、對于梁，應在延伸長度范圍內均勻設置u形箍，參見砼加固規范的圖9.9.2a，并應在延伸長度的端部設置一道加強箍。u形箍的粘貼高度應為梁的截面高度，若梁有翼緣或有現澆板，應伸到板 底；u形箍的寬度，對端箍不應小于加固纖維復合材寬度的2/3，且不應小于200mm，對中間箍不應小于加固纖維復合材寬度的1/2，且不應小于100mm；u形箍的厚度不應小于加固纖維復合材厚度的1/2。 （2）、對于板，應在延伸長度范圍內通常設置垂直于受力纖維復合材方向的

45、壓條。壓條應在延伸長度范圍內均勻布置，且應在延伸長度的端部設置一道。壓條的寬度不應小于受彎加固纖維復合材寬度的3/5，壓條的厚度不應小于受彎加固纖維復合材厚度的1/2。 對于梁來說，此條實際上只適用于一般的次梁和非地震區框架梁，對地震區框架梁應有更嚴格的錨固措施；對于板來說，大部分甚至絕大部分延伸到支座邊緣都能滿足“延伸長度”的要求，不再需要附加錨固措施。以上講的“延伸長度范圍”理論上是存在的，也是可以計算的，但實際設計工作中是難以實現的，因為這是要通過梁的彎矩包絡圖來計算，太麻煩了，沒有人會這樣做。設計者可以參考以上原則，結合梁的受力情況和加固纖維復合材的多少等情況來確定一個適當的“延伸長度

46、范圍”，這種做法與粘鋼法類似。 6、當對收彎構件負彎矩區進行正截面加固時，應采取下列構造措施： (1)、當支座處無障礙時，纖維復合材可以連續粘貼，截斷位置應位于正彎矩區，且距正負彎矩轉換點不小于1m。 （2）、支座處雖有障礙，但梁上有現澆板時，允許繞過柱位，在梁側4倍板厚范圍內，將纖維復合材粘貼于板面上，參見砼加固規范的圖9.9.3-1。 (3)、在框架頂層梁柱的端節點處，纖維復合材只能貼到柱邊緣而無法延伸時，應粘貼l形鋼板和u形鋼箍板進行錨固，參見砼加固規范的圖9.9.3-2，l形鋼板的總截面面積按下式計算，aa,1=1.2fffaf /fy，l形鋼板總寬度不宜小于梁寬的90%，且宜由多條鋼

47、板組成，鋼板厚度不應小于3mm。 （4）、當梁上無現澆板或負彎矩區的支座處需要采取加強的錨固措施時，可按砼加固規范的圖9.9.3-3構造方式進行錨固。地震區和非地震區的框架梁都可以按該節點圖錨固，梁底纖維復合材的錨固可以參考該圖，將纖維復合材翻到梁底即可。 當受彎構件粘貼的多層纖維織物允許截斷時， 相鄰兩層纖維織物宜按內短外長的原則分層截斷，外層纖維織物的截斷點宜越過內層截斷點200mm以上，并應在截斷點加設u形箍。 7、對于大偏壓柱粘貼纖維復合材時，在柱的兩端應增設機械錨固措施，具體做法規范沒有給出，是否可以參考框架梁的錨固，采用u型鋼板箍和錨栓，大家可以商討。實際工程設計中大家直接用得是程

48、序的計算結果，是否屬于大偏壓柱是不好區分的，所以柱縱向粘貼纖維復合材時都應該采用機械錨固措施。 8、箍板的構造： 當用于梁和柱的斜截面抗剪時，纖維復合材箍板的構造與粘貼鋼板法基本相同，此處不再贅述。 當用于環向圍束來提高柱正截面強度或提高延性時，纖維復合材箍板的構造規定如下： （1）、環向圍束的層數，對于圓形截面不應少于2層，對于矩形截面不應少于3層。 （2）、環向圍束上下層之間的搭接寬度不應小于50mm，環向截斷點的延伸長度不應小于200mm，且各條帶搭接位置應相互錯開。 9、加固后纖維復合材表面應進行防護處理，以便延緩材料的老化。防護處理同外粘型鋼加固法，但不需要在表面設置鋼絲網。（四）施

49、工要求 1、進行加固時，應采取措施卸除或大部分卸除作用在結構上的活荷載，有條件時對于恒載也應盡量卸除，這樣可以減輕后粘纖維復合材的應力應變滯后現象。 2、表面處理同外粘型鋼加固法，原構件截面 的棱角要求打磨成圓角。梁的圓化半徑r，對碳纖維不應小于20mm，對玻璃纖維不應小于15mm；柱的圓化半徑，對碳纖維不應小于25mm，對玻璃纖維不應小于10mm。五、外加預應力加固法 預應力加固法就是在構件的外部加設一些鋼材，包括鋼拉桿（鋼筋）、鋼絞線和型鋼等，再對這些鋼材施加預應力的一種加固方法。這種方法是將卸荷、加固和改變結構受力狀況三者合而為一，使得結構的承載力、抗裂性和剛度都能同時得以提高。它適用于

50、梁、板、柱、屋架等。這種方法的優點是材料簡便快捷，加固具有預應力的特點，加固后構件的變形減小，較加固前構件的裂縫減小或閉合；缺點是施工比較麻煩，要有一套施加預應力的工序和機具設備，包括預應力的施加和測量設備以及預應力鋼筋的錨夾具等。這種方法要求環境溫度不超過60,否則應采取有效防護措施。由于較麻煩所以現在用得不太多，在很多情況下已經被其他方法所代替，但是在一些特定的條件下這種方法還是很適用的，比如原構件處于高應力、高應變狀態，且難以直接卸除其結構上的荷載，再比如原結構出現較大的裂縫，超過了使用功能的要求，由于預應力地施加可以給原結構卸載，所以裂縫可以減小或閉合，這一點其他加固方法難以實現。 預

51、應力的施加宜根據工程條件和需加預應力的大小選定，預應力較大時宜用機械張拉法或電熱法；預應力較小（在150kn以下）且工廠要求不停產時，宜采用橫向張拉法。 預應力包括預拉力和預壓力，所以這種加固方法又分為預應力拉桿加固法和預應力撐桿加固法，兩種方法都相當于給砼構件施加了一個反向外力，使原構件卸載，從而起到加固作用。 對于正截面受彎承載力不足的梁、板構件，可采用預應力水平拉桿加固；正截面和斜截面均需加固的梁式構件，可以采用預應力下撐式拉桿加固；對于受壓承載力不足的軸壓、小偏壓和大偏壓柱可以采用預應力撐桿加固；對于桁架的軸拉和偏拉構件可以采用預應力拉桿加固；對于大偏拉柱也可以采用預應力拉桿加固。 （

52、一）加固計算 1、預應力水平拉桿加固鋼筋砼梁 1）、估算預應力水平拉桿的總截面面積ap,est:ap,estm/(fpy1h01)；其中m為彎矩增量；fpy為鋼拉桿抗拉設計強度；1為內力臂系數，取0.85；h01為拉桿形心到梁上緣的距離。這個公式相當于把鋼拉桿作為被加固構件的預應力鋼筋，這只是估算，不是最后的結果。 2）、計算在新增外荷載作用下該拉桿產生的作用效應增量n。該值怎么算規范沒有給出明確的計算方法，我理解為是應將水平拉桿的作用效應作為外力加到構件上，用結構力學的方法計算，先算未增加外荷載時給構件施加預應力值p時鋼拉桿的拉力n1，再算增加外荷載后鋼拉桿的拉力n2，n2 n1即為n，這個

53、理解是否正確大家可以討論。 3）、確定水平拉桿應施加的預應力值p和實際選用的鋼拉桿總截面面積ap。ap 可由ap,est適當放大來試算，p和ap應滿足下列公式：p+（n/ap）1fpy ，其中1是兩根水平拉桿的協同工作系數，取為0.85。p不超過預應力砼的張拉控制應力con，并應計入后張法的預應力損失值l ，l=l1+l4+l5 ，l不應小于80mpa。 4）、驗算被加固梁跨中和支座截面的正截面偏壓強度以及支座界面的斜截面強度。若滿足，說明第3）步確定的p和ap 正確，否則應進一步調整再試算。 2、預應力下撐式鋼拉桿加固鋼筋砼梁 加固計算方法與水平鋼拉桿類似，只是將內力臂系數和拉桿的協同工作系

54、數由0.85改為0.8，預應力損失計算時應考慮l3。 3、預應力鋼拉桿加固桁架受拉桿 這種情況也是將預應力拉桿的內力當做被加固砼桿件的外力來驗算原桿件的強度。 1）、計算未增加荷載的桁架桿件拉力nui。 2）、計算增加荷載后的桁架桿件拉力ni。 3）、估算預應力鋼拉桿的總截面面積ap,est:ap,est(ni-nui)/1fpy；1=0.85 4)、選定拉桿的總截面面積ap 依據ap,est適當放大來選定ap，np=app即為拉桿應施加的預應力，將此力作為外力來計算被加固桁架構件的拉力。 5）驗算被加固構件的強度，必要時還應驗算抗裂度和撓度等。 4、預應力雙側撐桿加固軸心受壓柱 這種情況是將

55、撐桿當做軸壓柱的縱向鋼筋來考慮，只是將撐桿的強度用一個協同工作系數0.9予以折減。撐桿應預加的壓應力值p/ 按下式計算p/0.751fpy/ ，1為撐桿的穩定系數。綴板的設計同鋼結構的格構柱綴板。撐桿中的預應力主要是以保證撐桿與被加固柱能較好的共同工作為度，故施加的預應力值p/不宜過高，以控制在5080mpa為妥。 5、單側預應力撐桿加固偏心受壓柱 1）、計算加固后柱的軸向壓力n和彎矩m。 2）、確定撐桿肢的承載力，其有效受壓承載力為0.9 fpy/ ap/。 3）、計算原柱加固后須要承受的偏心受壓荷載： n01=n-0.9 fpy/ ap/ m01=m-0.9 fpy/ ap/a/2 4）、

56、按偏壓柱的要求驗算原柱的強度。 綴板的設計同鋼結構的格構柱綴板，撐桿應施加的預應力值p/宜取為5080mpa。 6、雙側預應力撐桿加固偏心受壓柱 按照受力較大的一側來計算，然后對稱設置。（二）構造規定 1、被加固構件砼的最低強度等級要求同預應力砼結構，即不應低于c30；當采用鋼絲、鋼絞線或熱處理鋼筋時，砼強度等級不宜低于c40。這條規定的原因也是同預應力砼結構，主要是為了防止施加預應力時構件端部的局部受壓區破壞，當然計算時也要驗算構件端部的局部受壓強度。由于這一條要求較高，所以也限制了這種方法的應用范圍。 2、要求長期使用的環境溫度不應高于60。 3、采用預應力拉桿加固的梁，其受彎承載力增量不

57、應大于原梁承載力的1.5倍，且梁內受拉鋼筋與拉桿截面面積的和也不應超過砼截面面積的2.5%。 4、張拉時可以控制應力也可以控制應變。應力控制需要應力計，應變控制則需要測量變形。 5、預應力水平拉桿或下撐式拉桿加固梁，當加固的拉力在150kn以下時可以選用級鋼，預應力較大時應選用級鋼。在梁底位于下撐式拉桿的彎折部位應設置鋼墊板，鋼墊板宜用結構膠固定位置。 6、預應力拉桿在梁的端部應可靠錨固。當端部有可利用的預埋件時，可將拉桿與預埋件焊接；當無傳力預埋件時，宜焊制專門的鋼套固，套在砼構件上，并與拉桿焊接。 7、采用預應力撐桿加固時，撐桿的角鋼截面不應小于50x50x5mm，綴板厚度不得小于6mm，

58、寬度不得小于80mm。（三）施工要求 1、采用螺絲端桿錨固時，必須事先進行切削加工，螺絲端桿與鋼筋的焊接以及鋼筋之間的焊接，采用閃光焊，且均應在冷拉之前進行。 2、對較大跨度的構件（如屋架、屋面梁），進行張拉鋼筋時應做好變形觀測，如發現起拱或扭曲等，應立即停止張拉，找出原因處理后，方可繼續張拉。 3、表面要做防銹或防火處理。防火保護層一般是用鋼絲網包裹構件，然后抹水泥砂漿保護層，其厚度不宜小于30mm。六、增設支點加固法 增設支點加固法就是在梁、板等構件的跨度中部增設支點，使其跨度或位移變小，改變原結構的不利受力狀態，從而增大構件承載力的一種加固方法。這種方法適用于加固梁、板、桁架、網架等構件

59、。它的優點是受力明確、簡單可靠、效果好；缺點是施工麻煩，使用空間受到一定的影響，更大的缺點是由于增設了支點，可能會使原有結構的內力重分配變化較大，導致其他構件內力可能變大，因而使其他構件強度不夠，特別是地震作用下。所以這種方法也是適合一些特定條件下的構件。 增設支點加固法分為剛性支點加固法和彈性支點加固法，設計時應根據被加固結構的構造特點和工作條件來選用。剛性支點是通過支承結構的軸心 受壓或軸心受拉將荷載直接傳遞給基礎或其他承重結構的支柱或支承構件，由于支承結構的軸向變形遠遠小于被加固梁的撓曲變形，所以對被加固梁而言，支承結構可按不動支點考慮，即可視為“不動點”；彈性支點則是通過支承結構的受彎

60、變形作用來間接傳遞荷載，由于支承結構和被加固的梁的變形相同，支承結構的支點只能按可動支點考慮，即該支點是帶有彈性的支點。剛性支點對提高原結構承載力的作用較大；彈性支點加固法計算較復雜，但對原結構的使用空間影響相對較小。支點宜采用有預加力的方案，預加力的大小，應以支點處被支頂構件表面不出現裂縫和不增設附加鋼筋為度。 加固設計計算就是運用結構力學的方法計算各種工況下的內力圖，然后運用疊加原理繪出加固后 的內力圖，使截面的最大內力不超過截面的實際承載力即可，當不能滿足以上要求時，可以通過調整預加力的大小來實現。具體的計算方法和步驟加固規范中已有詳細的敘述，這兒不再累述。 這種加固方法中，如何“準確地