1、 100萬t每a焦化廠粗苯工段的 工藝設(shè)計(jì) 1 總 論 煤是我國(guó)最主要的能源，除了燃燒提供能量以外，煤還可以經(jīng)過綜合加工利用，生產(chǎn)多種化學(xué)產(chǎn)品。目前應(yīng)用最廣，也是最合理成熟的綜合利用是煉焦化學(xué)工業(yè)，隨著煉焦工業(yè)的發(fā)展，煤氣及化學(xué)產(chǎn)品已不再是舊的燃燒，而是加以回收利用，尤其是煤氣中的芳香烴是寶貴的化工原料,對(duì)合理利用我國(guó)煤炭資源，提高經(jīng)濟(jì)效益有十分重要的現(xiàn)實(shí)意義。因此，對(duì)煤氣中的苯族烴及萘應(yīng)盡可能回收完全。粗苯回收工段的主要任務(wù)是，回收煤氣中的苯族烴及洗除煤氣中的大部分萘。 粗苯是多種芳烴和其他化合物組成的混合物，粗苯是主要成分是苯，甲苯，二甲苯及三甲苯等。此外，還含有一些不飽和化合物，硫化物及

2、小量的酚類和吡啶堿類。當(dāng)用洗油回收煤氣中的苯族烴時(shí)，在所得的粗苯中尚有少量的洗油輕質(zhì)餾分。 粗苯的組成取決于煉焦配煤的組成及煉焦產(chǎn)物在炭化室內(nèi)熱解的程度。粗苯各組成的平均含量如表11。此外，粗苯中酚類的含量通常在0.11.0%之間，吡啶堿類的含量不超過0.5%。當(dāng)硫銨工段從煤氣回收吡啶堿類時(shí)，則粗苯中的吡啶堿類含量不超過0.01%。 粗苯的各主要組分均在180的餾出物稱為溶劑油。在測(cè)定粗苯中各組分的含量和計(jì)算產(chǎn)量時(shí)，通常把180前餾出量當(dāng)作100%來來計(jì)算，故以其180前的餾出量作為餾出量質(zhì)量的指標(biāo)之一。粗苯在180前的餾出量取決于粗苯工段的工藝流程和操作制度。180前的餾出量越多，粗苯的質(zhì)量

3、就越好，一般要求的180前的餾出量為9395%粗苯。 表1-1 各組分的平均含平量 %5706CH（甲苯 CH）1222 2651 3二甲苯 CH（CH）2.06 264 2三甲苯 CH（CH）2.05 236 3不飽和化合物 712 其中：環(huán)戊二烯 CH 0.61.2 65苯乙烯 CHCHCH 0.51.0 256苯并呋喃CHO 1.02.0 68及同系物1.2.5茚及同0.1.5C0.1.5（按硫計(jì)硫化S0.1.2其中：二硫化噻 2 苯及溶劑油三種產(chǎn)品。粗苯是淡黃色的透明液體，比水輕，不溶于水。在儲(chǔ)存時(shí)，由于輕質(zhì)不飽和化合物的氧化和聚合形成的樹脂狀物質(zhì)能溶解于粗苯中使其著色并很快地變暗。粗

4、苯 是易燃的物質(zhì)，閃點(diǎn)12。粗苯蒸汽在空氣中的濃度在1.47.5%（體積）范圍內(nèi)時(shí)，能形成爆炸性混合物，此工段要求嚴(yán)禁煙火，電機(jī)防爆。 粗苯工段的產(chǎn)品，依工藝過程的不同而異。一般生產(chǎn)輕苯和重苯，但也可生產(chǎn)粗苯一種產(chǎn)品或輕苯，重苯。 1、設(shè)計(jì)任務(wù)： 本設(shè)計(jì)為100萬t/a焦化廠粗苯回收工段設(shè)計(jì)。 2、條件： （1）、廠址：徐州郊區(qū) （2）、氣象條件： 大氣壓力： 冬季 767mmHg 夏季 751mmHg 最大風(fēng)速 23.4m/s 最大平均風(fēng)速 19.3m/s 最多風(fēng)向幾頻率： 全年 東、東北 夏季 東、東南 2 工藝論證及選擇 焦?fàn)t煤氣經(jīng)硫銨工段脫除氨后進(jìn)入粗苯工段,在此進(jìn)行苯族烴的回收和制取

5、.該工段的主要任務(wù)是完成煤氣終冷除萘,苯族烴的回收和脫苯三項(xiàng)任務(wù).下面分別進(jìn)行對(duì)完成這三響任務(wù)的工藝論證. 2.1煤氣的終冷及洗萘工藝 回收煤氣中的苯族烴的適量溫度為21-27左右,在飽和器后溫度通常是在50-56的煤氣進(jìn)入木格式洗苯塔，被噴淋下來的富油洗萘。富油進(jìn)塔溫度比煤氣溫度高5-7，煤氣含萘可由2000-2500mg/Nm3降到500-800mg/Nm3。除萘后的煤氣進(jìn)入終冷塔，該塔為隔板式，分兩段。下段用從涼水架來的循環(huán)水冷卻至20-23的循環(huán)水噴淋，將煤氣再冷卻25左右，額外水從終冷塔底部經(jīng)水封管流入熱水池；然后用泵送至涼水架，經(jīng)冷卻后自流入冷水池。再用泵送至終冷冷塔的上下兩端，送

6、往上端的水須于間冷器用低溫水冷卻，由于終冷器只是為了冷卻煤氣，所以終冷循環(huán)水量可減3 煤氣必須進(jìn)行最,在回收苯族烴之前噸/1000標(biāo)米3煤氣左右,因此2.5-3至所,也有萘從煤氣中析出終冷卻.由于在煤氣冷卻和部分水蒸氣冷凝的同時(shí). ,煤氣的最終冷卻同時(shí)也兼有除萘的作用以:,即我國(guó)焦化廠目前所采用的煤氣終冷及除萘的工藝流程主要有四種洗油萘和煤氣最終冷煤氣終冷和焦油洗油工藝;煤氣終冷和機(jī)械除萘工藝;. ;橫管終冷噴灑輕焦油洗萘工藝卻工藝 橫管終冷噴灑輕質(zhì)焦油洗萘工藝2.1.2-4 橫管終冷噴灑輕質(zhì)焦油洗萘工藝如圖煤氣 冷凝鼓風(fēng)來的輕質(zhì)焦油去焦油段煤氣蒸汽水水圖 2-4 橫管終冷噴灑輕質(zhì)焦油洗萘工藝

7、橫管終冷洗萘塔 2-輕質(zhì)焦油循環(huán)泵3-備用泵或液下泵 4-輕質(zhì)焦油槽 5-地下槽 從硫銨工段來的煤氣由塔頂進(jìn)入，與連續(xù)噴灑的輕質(zhì)焦油并流差速接觸速冷，至橫管段繼續(xù)冷卻至21-25，同時(shí)脫萘至450毫克/標(biāo)米3以下，然后從塔底排出，進(jìn)入旋風(fēng)捕霧器除掉夾帶的焦油，萘片和凝結(jié)水霧，然后去洗苯塔。輕質(zhì)焦油由其補(bǔ)充至塔底循環(huán)油槽，循環(huán)油由槽底泵出至槽中部，頂部噴灑，與橫管束和煤氣接觸換熱，同時(shí)溶解煤氣中析出的萘，然后經(jīng)液封回循環(huán)槽。（此過程中，循環(huán)油槽內(nèi)，入塔處，出塔處油溫基本相同）。焦油循環(huán)至一定程度，用泵送至焦油上段。18的冷凍水由塔下部橫管冷卻器進(jìn)入，向上經(jīng)串聯(lián)著的各橫管器與塔內(nèi)循環(huán)油，煤氣間接換

8、熱繩溫，然后從塔的外部排出。 由于該工程主要依靠降低煤氣的溫度使煤氣中萘析出，并由輕質(zhì)焦油將4 萘溶解，因此煤氣溫度需降至21左右。如此低溫，就決定了必須要有低溫水的焦化廠才易采用該工藝。 該流程的優(yōu)點(diǎn)是： 1、不僅對(duì)煤氣中的萘的脫除率高，而且冷卻效果非常好。出口煤氣約21左右，煤氣含萘量大約在350-450mg/Nm3。 2、無須洗油，只須自產(chǎn)輕質(zhì)焦油，節(jié)約洗油耗量；煤氣中的萘直接轉(zhuǎn)入焦油，降低了萘的損失。 3、該系統(tǒng)阻力小，風(fēng)機(jī)電耗低；操作維護(hù)簡(jiǎn)便；無污染；占地面積小，基建費(fèi)用少。 4、由于煤氣冷卻不直接與水接觸，所以無含酚污水的處理。 綜合上述的四種工藝，通過比較，第四種優(yōu)點(diǎn)突出，徐州地

9、區(qū)有低溫的水源。因此本設(shè)計(jì)采用橫管終冷噴灑輕質(zhì)焦油洗萘工藝。 2.2洗苯工藝 從焦?fàn)t煤氣中回收的苯族烴可采用下列方法： 1、洗油吸收法： 用洗油在洗滌塔中回收煤氣中的苯族烴。將吸收了苯族烴的洗油（富油）送至脫苯塔蒸餾裝置中，以提取粗苯。脫奔后的洗油（貧油）冷卻后重新送至洗滌塔循環(huán)使用。洗油吸收法又分為常壓吸收法和加壓吸收發(fā)。加壓吸收法可強(qiáng)化生產(chǎn)過程，適于煤氣在遠(yuǎn)距離或用作合成氨廠原料的情況下采用。 2、吸附法： 煤氣通過具有微孔組織，接觸表面很大的活性炭或硅膠等固體吸附劑。苯族烴即被吸附在其表面上直至達(dá)到飽和狀態(tài)。被吸附的苯族烴可用直接水蒸汽進(jìn)行提取。 用活性炭吸附劑可將煤氣中的苯族烴幾乎完全

10、吸附下來。此法要求煤氣凈化的程度較高，加之吸附劑價(jià)格昂貴，因此在工業(yè)上的應(yīng)用受到一定的限制，而多用于煤氣中的苯族烴的定量分析。 3、凝結(jié)法： 在低溫加壓的情況下，使苯族烴從煤氣中冷凝出來。此法比吸附法所得粗苯質(zhì)量好。但煤氣的壓縮及冷凍過程復(fù)雜，動(dòng)力消耗大，設(shè)備材質(zhì)要求高。 目前，國(guó)內(nèi)外焦化廠主要采用洗油吸收法回收煤氣中的苯族烴。 用洗油回收煤氣中的苯族烴所采用的洗苯塔雖有多種形式，但工藝流程基本相近。下面只簡(jiǎn)單介紹用木格填料塔回收粗苯的流程，如圖2-5： 煤氣經(jīng)最終冷卻到25-27，含苯族烴為25-40克/標(biāo)米3煤氣，依次進(jìn)5 從最后的洗苯塔出來的煤氣入三個(gè)洗苯塔在塔內(nèi)與逆向流動(dòng)的洗油接觸后，

11、洗苯塔的煤氣直接回脫硫后回焦?fàn)t供標(biāo)米3。克/中苯族烴的含量要求低于2的貧油，由洗油槽0.2-0.4%加熱使用及作冶金工廠的其他燃料。含粗苯為，此含苯富油從2.5%用泵送往洗苯塔頂，并依次經(jīng)過各塔后，含苯量增至型管排入接受槽。由此，再用泵送往脫苯工序，脫苯后的貧油經(jīng)冷U塔底經(jīng)以捕卻后再回貧油槽供循環(huán)使用。在最后一個(gè)洗苯塔的噴頭上部射捕霧層， 集被煤氣帶走的油滴，減少洗油的損失，也避免洗油進(jìn)入煤氣。 新洗油貧油煤氣氣煤富油圖 2-5 從煤氣中吸取苯族烴的工藝流程洗苯塔 2-新洗油槽 3-貧油槽 4-貧油泵5-半富油泵 6-富油泵 7-接受槽 近年來，為解決木材短缺問題，采用篩板塔，鋼板網(wǎng)填料，不銹

12、鋼填料洗苯塔臺(tái)數(shù)可減少為一至兩取得了較好的效果，以及塑料花環(huán)填料洗苯塔， 臺(tái)。吸收放又分為焦我國(guó)焦化廠洗滌用的洗油主要有焦油洗油和石油洗油。 油洗油吸收法和石油洗油法。 2.2.1焦油洗油吸收法由于大多數(shù)焦化廠都能,焦油洗油是高溫焦油加工時(shí)230-300的餾分 ,自得所以應(yīng)用廣泛。是5%,13%焦油洗油的含萘量除規(guī)定要小于外,還要求其含苊量不大于在常溫下易析出固為了保證在10-15,時(shí)無固體沉淀物。萘苊因熔點(diǎn)較高氧及洗油中其他高沸點(diǎn)組分混合,但是萘苊同芴,體結(jié)晶因此應(yīng)控制其含量。所以洗油中存在一定數(shù)量時(shí),能生成低熔點(diǎn)的有關(guān)各組分的共熔點(diǎn)混合物6 會(huì)與水形成乳,的萘,則有助于降低洗油析出沉淀物的

13、溫度。洗油酚含量高時(shí)因此必須嚴(yán)格,化物從而破壞吸苯的操作,且酚的存在使洗油變稠,黏度大, 控制洗油中的含酚量。由于石油洗油洗苯工藝存在很多問題尚未解決，設(shè)備選型上存在難題， 所以一般不采用石油洗油工藝，而多采用焦油洗油洗苯工藝。 2.3脫苯工藝用一般蒸餾的方法可以把富油由洗苯工序過來的含苯富油需進(jìn)行脫苯。，250-300。但為達(dá)到需要的脫苯程度，則需將富油加熱到中的粗苯蒸出來 可采用水蒸汽蒸餾法這在實(shí)際上是不可行的，但為了降低脫苯蒸餾的溫度， 或真空蒸餾法。我國(guó)焦化廠均采用水蒸汽蒸餾法脫苯，或稱氣提法脫苯。按照富油的加熱方式的不同，可分為蒸汽加熱法和管式爐加熱法兩種。本設(shè)計(jì)任務(wù)按照粗苯產(chǎn)品又可

14、分為生產(chǎn)一種苯的方法和生產(chǎn)兩種苯的方法。下面將蒸汽加熱和管式爐加熱生產(chǎn)一種苯的方法分別加以介是生產(chǎn)一種苯， 紹。 2.3.1 蒸汽加熱法生產(chǎn)一種苯 蒸汽加熱法生產(chǎn)一種苯的工藝如圖2-6： 水富蒸輕、重直器至富貧油去洗蒸冷卻殘?jiān)挥皖A(yù)熱器再生器貧油冷卻器貧富體油換熱器分縮器殘?jiān)禺a(chǎn)品泵粗笨?jī)?chǔ)槽脫苯塔輕油水分離器重油水分離器冷凝冷卻器控制分離器粗笨油水分離器 由洗滌工序來的富油在分離器下面的三格中，被脫苯塔來的蒸汽加熱至70-80，然后進(jìn)入貧富油換熱器，被來自脫苯塔的溫度為130-140的熱貧油加熱到90-100，最后在富油預(yù)熱器中用低溫間接蒸汽加熱到7 135-145，進(jìn)入脫苯塔頂部進(jìn)行脫苯。

15、從脫苯塔頂部溢出的粗苯，洗油蒸汽和水蒸氣的油汽和水汽混合物進(jìn)入分縮器下面三格中與富油換熱，并在分縮器頂上的一格用冷水冷卻，從而之大部分洗油汽和水汽冷凝下來，從分縮器頂部溢出的即是粗苯蒸汽。為得到合格的粗苯產(chǎn)品，可用冷卻水水量控制分縮器頂部蒸汽溫度，之其在86-89的范圍內(nèi)。 由分縮器頂部溢出的粗苯蒸汽進(jìn)入冷凝冷卻器，在此用冷水冷凝冷卻到25-30，做經(jīng)粗苯分離器將水分出后計(jì)量槽進(jìn)入粗苯儲(chǔ)槽。 進(jìn)入分離器的油氣和水汽混合物，在分離器底部?jī)筛袼纬傻睦淠簽橹胤挚s油，在分縮器頂部?jī)筛袼纬傻睦淠簽檩p分縮油。輕、重分縮油分別進(jìn)入油水跟力氣，與水分離后兌入富油送往脫苯塔。 從粗苯、輕分縮油、重分縮油

16、油水分離器排出的分離水均進(jìn)入控制分離器進(jìn)一步分離，以減少洗油損失。 從脫苯塔底部排出的貧油溫度比富油溫度低3-5，自流入貧富.油換熱器，與富油換熱并冷卻至110-120后，再回到脫苯塔底熱貧油槽，在此用貧油泵送到貧油冷卻器冷卻至25-30后，送往洗被呢塔循環(huán)噴灑。 由于洗油在循環(huán)使用中質(zhì)量變壞。為保持循環(huán)洗油量的1-1.5%由富油入塔的管路引入洗油再生器，在此，洗油被間接蒸汽加熱至160-180，并用過熱蒸汽直接蒸吹，從再生器頂部蒸吹出來的溫度為135-175 的油氣和水汽的混合蒸汽進(jìn)入脫苯塔的底部。再生器底部的殘?jiān)涂煽吭O(shè)備內(nèi)的蒸汽壓力間歇地回連續(xù)地排至殘?jiān)筒邸?8 2.3.2 、管式爐加

17、熱法生產(chǎn)一種苯的工藝 管式爐加熱法生產(chǎn)一種苯工藝流程圖 管式爐 2-再生器 3-殘?jiān)?4-脫苯塔 5-貧油冷卻器6-貧富油換熱器 7-重分縮器水分離器 8-輕分縮器油水分離器9-粗笨油水分離器 10-控制分離器 11-粗笨?jī)?chǔ)槽12-產(chǎn)品泵 13-分縮器 14-冷凝冷卻器 15-貧油泵 管式爐加熱法生產(chǎn)一種苯的工藝流程如圖2-7 從洗滌工序來的富油先進(jìn)入分縮器，被從脫苯塔來的氣體加熱到70-80，然后入貧富油換熱器，被熱貧油加熱后進(jìn)入管式爐。加熱到180-190的富油，從第14層板進(jìn)入脫苯塔。熱貧油從脫苯塔底部經(jīng)貧富油換熱器自流入脫苯塔下部的熱貧油槽，溫度120左右，然后用泵送到貧油冷卻器到2

18、5-30送回洗苯塔循環(huán)使用。 從脫苯塔頂出來的粗苯蒸汽，進(jìn)入分縮器，溫度從170-180，降到93左右，部分水蒸汽被冷凝下來，然后進(jìn)入冷凝冷卻器，粗苯和水從冷凝冷卻器下部流入油水分離器進(jìn)行分離。從油水分離器出來的粗苯進(jìn)入粗苯儲(chǔ)槽。輕、重分縮器分別進(jìn)入油水分離器分離。 為保證洗油質(zhì)量，從管式爐加熱后的富油管線引出1-2%的富油進(jìn)再生器，于此用管式爐過熱至400-450的蒸汽進(jìn)行蒸吹。器頂排出溫度為190-200的水汽，油汽與粗苯汽一起進(jìn)入脫苯塔，再生器底部殘?jiān)ㄆ谂欧拧?管式爐加熱法生產(chǎn)一種苯與蒸汽加熱法生產(chǎn)一種苯相比具有以下優(yōu)點(diǎn)： 粗苯回收率高；蒸汽耗量低；酚水量少。9 3 粗苯回收原理 粗苯

19、回收原理及影響因素3.13.1.1洗油回收粗苯的原理 用洗油回收煉焦煤氣中的粗苯是一種吸收過程。其吸收機(jī)理 是建立在雙膜理論基礎(chǔ)上。雙膜理論的基本觀點(diǎn)如下： 相互接觸的氣液兩流體間存在著穩(wěn)定的相界面，界面兩側(cè)各有一很薄的有效滯留膜層。由于兩流體的主體充分揣動(dòng)，濃度的均勻的，全部的濃度變化集中在兩個(gè)有效膜層內(nèi)，且吸收過程在界面處達(dá)平衡。因此擴(kuò)散過程的全部阻力也就等于氣膜和液膜的阻力之和，這個(gè)阻力的大小也就決定了吸收速率的大小。 3.1.2影響粗苯吸收的因素 在吸收過程中，如果吸收系數(shù)比較大，那么進(jìn)入液相的量也較大，也就是說吸收進(jìn)行的完全。為此，我們通過氣相進(jìn)入液相的量的多少來討論回收進(jìn)行的程度。

20、 煤氣中的苯族烴在洗苯塔乃被回收的程度稱為回收率?；厥章适窃u(píng)價(jià)洗苯操作的重要指標(biāo)，可按下式表示： =1-a2/a1 式中：-粗苯回收率，% a1，a2洗苯塔入口，出口煤氣中苯含量，克/標(biāo)米3。 回收率的大小取決于下列因素：煤氣和洗油中苯族烴的含量；煤氣流速幾其壓力；洗油循環(huán)量及其分子量；吸收溫度；洗苯塔的構(gòu)造，對(duì)填料塔則為填料表面積及其特性等?，F(xiàn)分述如下： 1、吸收溫度的影響 吸收溫度指洗苯塔內(nèi)氣體液體兩相接觸面的平均溫度，它取決于煤氣和洗油的溫度，也受大氣溫度的影響。 吸收溫度是通過吸收系數(shù)和吸收推動(dòng)力的變化而影響粗苯回收率的。吸收溫度增高，吸收系數(shù)有些增大，但不顯著。 當(dāng)煤氣中苯族烴的含量

21、一定時(shí)，溫度愈低，洗油中與其呈平衡的粗苯含量愈高；因而當(dāng)提高溫度時(shí)，洗油中與其呈平衡的粗苯含量愈低，因此溫度升高，吸收推動(dòng)力隨之減小。 吸收溫度不宜過高，也不宜過低。適宜為25左右，操作中洗油溫度應(yīng)略高于煤氣溫度以防煤氣中的水汽冷凝進(jìn)入洗油中。 10 洗油的分子量及循環(huán)油量的影響： 當(dāng)其它條件一定時(shí)，洗油的分子量變小將使洗油中粗苯含量變大，即吸收得愈好。但洗油的分子量也不宜過小，否則洗油在吸收過程中損失較大，并在脫苯蒸餾時(shí)不易與粗苯分離。 增加循環(huán)洗油量可降低洗油中粗苯的含量，增加氣液間的吸收推動(dòng)力，從而提高粗苯回收率。但循環(huán)洗油量也不易過大，以免過多增加電、蒸汽耗量和冷卻用水量。 貧油含苯量

22、的影響： 其它條件一定時(shí)，入塔貧油中粗苯含量愈高，則塔后損失愈大?，F(xiàn)行規(guī)定塔后煤氣中粗苯含量低于2克/標(biāo)米3。如果一步降低貧油中的粗苯含量，雖有助于降低塔后損失，但將增加脫苯蒸汽時(shí)的水蒸汽耗量，使粗苯180前餾出率減少，即相應(yīng)增加粗苯中溶劑油的生成量，并使洗油的耗量增加。 吸收表面積的影響： 填料的表面積愈大，則煤氣與洗油接觸的時(shí)間愈長(zhǎng)，回收過程進(jìn)行得也愈完全。 煤氣壓力和流速的影響： 煤氣壓力增大時(shí)，其擴(kuò)散系數(shù)隨壓力的增加而減小，因而使吸收系數(shù)降低。但隨煤氣壓力的增加，煤氣中苯族烴的分壓將成比例地增加，從而使吸收推動(dòng)力迅速增加，吸收速率也將增大。 煤氣速度的增大師吸收系數(shù)增大，可提高氣液相接

23、觸的旋流程度和提高洗苯塔的生產(chǎn)能力。所以加大煤氣速度可強(qiáng)化吸苯過程，但太大，會(huì)使洗苯塔阻力和霧沫夾帶量急劇增加。 3.2脫苯原理及影響因素 3.2.1脫苯原理（蒸汽法） 脫苯原理實(shí)際是精餾原理，又揮發(fā)度不同的組分組成的混合液 精餾塔內(nèi)大多次進(jìn)行部分汽化和部分冷凝，使其分離成幾乎純態(tài)的過程。在精餾過程中，當(dāng)加熱互不相溶的液體混合物時(shí)，如果此混合物的蒸汽分壓之和達(dá)到塔內(nèi)的總壓時(shí)，液體即行沸騰。所以。在脫苯蒸餾過程中通入大量直接水蒸汽，當(dāng)塔內(nèi)的總壓力一定時(shí)，若氣相中水蒸汽所占的分壓愈高，則粗苯和洗油的蒸汽分壓就愈低，這樣就可以在較低的脫苯蒸餾溫度（遠(yuǎn)比250-300的溫度低）下，便可將粗苯完全地從洗

24、油中蒸出來。 3.2.2影響脫苯的因素 1、在塔底溫度下各組分在蒸汽壓。 11 提高富油預(yù)熱溫度，則塔底貧油溫度也相應(yīng)提高。貧油中各組分的蒸汽壓增大，從而使粗苯的蒸出率也增加。 2、脫苯塔內(nèi)操作壓力 提高塔內(nèi)操作壓力時(shí)，各組分的蒸出率相應(yīng)減少。反之，則響應(yīng)增加。 3、脫苯塔的塔板層數(shù) 增多加料板以下的塔板數(shù)n，可使各組分的蒸出率增大，特別是 對(duì)甲苯，二甲苯的蒸出率影響較大。 直接蒸汽量、溫度 提高直接蒸汽量，可使各組分的蒸出率增加。反之則各組分的蒸出率減小。此外還有富油的預(yù)熱溫度和含苯量。 4 主要設(shè)備論證及選型 前面我們介紹了四種終冷洗萘工藝，它們各自使用的終冷塔也不同。 煤氣終冷和機(jī)械化除

25、萘工藝用金屬隔板塔。此塔局有傳熱，傳質(zhì)好的優(yōu)點(diǎn)，但在終冷塔后出口煤氣的含萘量較高，萘的脫除率低，終冷水和萘不能很好地分離。 煤氣終冷和熱焦油洗萘工藝使用帶焦油洗萘器的煤氣終冷塔（篩板塔）。此塔雖然具有擴(kuò)散推動(dòng)力大的優(yōu)點(diǎn)，但操作不穩(wěn)定，對(duì)水質(zhì)的要求高。 油洗萘和煤氣終冷工藝中使用的是橫管式終冷塔。此工藝洗萘與終冷分開，投資高，不易小廠借鑒。 橫管終冷噴灑輕質(zhì)焦油洗萘工藝使用橫管終冷洗萘塔。它的優(yōu)點(diǎn)：不僅終冷效果好，除萘效果也好；系統(tǒng)阻力小，操作維修簡(jiǎn)便，節(jié)約點(diǎn)耗；不需含酚污水處理。 根據(jù)本設(shè)計(jì)在第二章所確定選用的終冷除萘工藝、流程，可確定選用與該工藝相配套的終冷塔橫管終冷洗萘塔。 4.1洗苯塔

26、目前，我國(guó)焦化廠采用的洗苯塔主要有空噴塔，板式塔和填料塔，下面分別加以介紹。 4.1.1空噴塔 空噴塔一般為多段噴灑，沒段下部均設(shè)有煤氣分布器，相鄰兩段設(shè)有煤氣通過的錐性散罩，底部設(shè)有許多個(gè)噴嘴組成的洗油噴灑裝置，其上設(shè)有備用的中央噴嘴，從頂部灑下來的洗油經(jīng)降液管引到下段。洗油從第二段起來采用循環(huán)噴灑。 用空噴塔洗苯具有以下優(yōu)點(diǎn)：投資省，處理能力大，阻力小，不堵塞等。12 缺點(diǎn)：洗苯效率低，塔后煤氣含苯量高，洗油循環(huán)量大，動(dòng)力消耗大。 4.1.2板式塔（孔板塔） 板式塔主要有穿流式篩板塔。該塔容易實(shí)現(xiàn)最佳流體力學(xué)條件，即增加氣液兩相的接觸面積，提高兩相的湍流程度，迅速更改兩相界面以減小其擴(kuò)散阻

27、力。 這種塔結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，容易制造，生產(chǎn)能力大，投資省，節(jié)約金屬材料，且安裝和維修簡(jiǎn)便。其缺點(diǎn)是塔板的效率受負(fù)荷變動(dòng)的影響較大。 4.1.3填料塔 填料洗苯塔是應(yīng)用較早，較廣的一種塔。塔內(nèi)填料了用木格，鋼板網(wǎng)，金屬螺旋，帖拉累托填料，鮑爾環(huán)，鞍形填料以及塑料花環(huán)填料等。 1、木格填料塔 該塔型在我國(guó)焦化廠應(yīng)用較多，它具有阻力較小，操作穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)。但也存在著生產(chǎn)能力小，設(shè)備龐大、苯重，投資和操作費(fèi)用高及木材耗量大等缺點(diǎn)。因此在一些國(guó)家里，木格填料塔已被新型高效填料塔取代。 2、鋼板網(wǎng)填料塔 該塔型在國(guó)內(nèi)已被采用。該填料塔與木格填料塔相比，具有比表面積大，吸收率高，阻力小，動(dòng)力消耗小等優(yōu)點(diǎn)，但制造麻煩

28、，價(jià)格昂貴，處理能力小。 3、金屬螺旋填料塔 金屬螺旋填料塔采用鋼帶和鋼絲繞成，其比表面積大，重度小。 由于形狀復(fù)雜，填料層的持液量大，因此吸收劑與煤氣接觸時(shí)間較長(zhǎng)，又由于煤氣通過填料時(shí)攪動(dòng)激烈，因而吸收效率較高。但難于制造，價(jià)格昂貴。這種填料在蘇、美應(yīng)用較多。 4、塑料花環(huán)填料塔 塑料花環(huán)填料是近年來又國(guó)外引進(jìn)的高效填料，經(jīng)過實(shí)踐檢驗(yàn)證明，花環(huán)填料是一種具有比表面大，空隙來率高，阻力小，處理能力大，液體分布好，濕潤(rùn)率高，投資省，占地少，節(jié)省能耗，制造安裝容易，操作方便等突出優(yōu)點(diǎn)的填料。國(guó)家有關(guān)部門鑒于該填料具有以上優(yōu)點(diǎn)，已要求推廣使用高效花環(huán)填料洗苯塔。 根據(jù)以上的論述，本設(shè)計(jì)采用塑料花環(huán)填

29、料洗苯塔。 4.2脫苯塔 我國(guó)焦化廠采用的脫苯塔有圓形泡罩塔，條形泡罩塔以及浮閥塔等，以條形泡罩塔應(yīng)用最廣。 13 泡罩塔是工業(yè)上應(yīng)用最久的一種塔板型式，該種塔型的優(yōu)點(diǎn)是：不易發(fā)生漏液現(xiàn)象，有較好的操作彈性，即當(dāng)氣、液負(fù)荷有較大的波動(dòng)時(shí)，仍能維持幾乎恒定的板效率，塔板不易堵塞，對(duì)各種物料的適應(yīng)性強(qiáng)，操作經(jīng)驗(yàn)豐富。缺點(diǎn)是：塔板結(jié)構(gòu)復(fù)雜，金屬耗量大，造價(jià)高，板上液層厚，氣體流動(dòng)曲折，塔板壓降大，兼因霧沫夾帶現(xiàn)象較嚴(yán)重，限制氣速的提高，故生產(chǎn)能力不大。而且板上液流遇到的阻力大，致使液面落差大，氣體分布不均勻，也影響了板效率的提高。 根據(jù)目前的使用證明泡罩塔的操作，運(yùn)行更為穩(wěn)定。雖然浮閥塔具有很多優(yōu)點(diǎn)

30、，但因其防腐較差，操作不易穩(wěn)定，故選用條形泡罩塔作為本設(shè)計(jì)的脫苯塔。 4.3貧油冷卻器和貧富油換熱器 4.3.1貧油冷卻器 我國(guó)焦化廠應(yīng)用貧油冷卻器主要有：空氣水噴淋式冷卻器，浮頭管殼冷卻器和螺旋板換熱器三種。 國(guó)內(nèi)應(yīng)用較多的是浮頭管殼式貧油冷卻器。近年來，螺旋板換熱器在我國(guó)焦化廠得到廣泛應(yīng)用。除可作為貧油冷卻器使用之外，還可以作貧油換熱氣，蒸氨廢水換熱器等。螺旋板換熱器與普通換熱器相比較，具有以下優(yōu)點(diǎn)： 1、傳熱效率高。該設(shè)備可進(jìn)行逆流，并流和錯(cuò)流操作，其總傳熱系數(shù)約為列管式換熱器的三倍左右。最突出的特點(diǎn)是對(duì)低溫?zé)嵩催M(jìn)行熱交換時(shí)，有極好的效果。 2、結(jié)構(gòu)緊湊，占地面積小。所需面積只為列管式換

31、熱器的1/2-1/4。 3、它能自行清除污垢。因螺旋板的通道是單通道，如果通道內(nèi)處沉積了污垢，此處的通道截面積就會(huì)減少，流速就相應(yīng)增高，污垢易被沖刷掉。因此幾乎不用人工清掃，可延長(zhǎng)清掃周期。 另外，它還有鋼材耗量少，成本低等優(yōu)點(diǎn)，但它阻力較大。 鑒于以上優(yōu)點(diǎn)，本設(shè)計(jì)選用螺旋板換熱器作為貧油冷卻器。 4.3.2貧富油換熱器 同樣由于螺旋板換熱器所具有的優(yōu)點(diǎn)，本設(shè)計(jì)選用螺旋板換熱器作為貧富油換熱器。 5 生產(chǎn)工藝說明 這部分主要詳述工藝流程，生產(chǎn)操作規(guī)程及控制的技術(shù)指標(biāo)。 14 5.1工藝流程詳述 5.1.1輕質(zhì)焦油終冷洗萘 由硫銨工段來的煤氣，溫度為50-60，進(jìn)入終冷塔頂空噴塔，與從循環(huán)油槽來

32、的連續(xù)噴灑的輕質(zhì)焦油同流差速接觸速冷，再進(jìn)入橫管段繼續(xù)冷至21-25，同時(shí)脫萘至0.45克/標(biāo)米3以下，后從塔底排出，進(jìn)入旋風(fēng)捕霧器除掉的大部分焦油，凝結(jié)水霧，進(jìn)入煤氣總管送至洗苯塔。由終冷塔下來的輕質(zhì)焦油經(jīng)過U型管自流入塔底循環(huán)油槽。再由循環(huán)油泵從槽底抽出至塔頂噴灑。循環(huán)到一定含萘量時(shí)，用泵送至焦油工段或冷鼓工段。打開輕質(zhì)焦油槽至循環(huán)油槽的閥門，新輕焦油依靠液位差自流入循環(huán)油槽，大約補(bǔ)充新洗油約2小時(shí)。 18冷凝水由塔下部橫管冷卻器進(jìn)入，向上經(jīng)串聯(lián)著的歌橫管器與塔內(nèi)循環(huán)油，煤氣間接換熱升溫后 塔的上部外排。 5.1.2洗苯 工藝流程見圖2-5。（采用一個(gè)洗苯塔） 煤氣經(jīng)最終冷卻器至約21進(jìn)入

33、洗苯塔。塔前煤氣中含苯族烴25-40克/標(biāo)米3，在塔內(nèi)與逆流流動(dòng)的洗油接觸后，出塔煤氣中含苯族烴低于2克/標(biāo)米3。 從脫苯工序來的貧油含粗苯0.2-0.4%，用貧油泵送至洗苯塔頂部，從塔頂噴淋而下，含苯量增至2.5%左右，經(jīng)過U型管自流入塔底富油槽。再用富油泵從油槽底部抽出，送往脫苯工序。脫苯后的貧油循環(huán)使用。 當(dāng)塔底油槽液位降低時(shí)，用貧油泵從新鮮洗油槽中抽新洗油補(bǔ)充，以維持液位穩(wěn)定。 5.1.3脫苯 工藝流程見圖2-7。 從洗滌工序來的壺油先進(jìn)入份縮器換熱，被從脫苯塔來的汽體加熱到70-80，然后進(jìn)入貧富油換熱器，溫度升到120左右，仁厚送到管式爐加熱到180-190。熱富油從脫苯塔14層塔

34、板進(jìn)入。熱貧油從脫苯塔底部靠液位差送汝貧富油換熱器，被冷卻到75左右，再流回塔底油槽。然后用份油泵從塔底抽出到貧油冷卻器，冷卻到25-30，回洗苯塔循環(huán)使用。 從脫被呢塔頂出來的粗苯蒸汽，送入分縮器，部分水蒸氣被冷凝下來，然后進(jìn)入冷凝冷卻器，粗苯和水從冷凝冷卻器下部流入油水分離器進(jìn)行分離。從油水分離器出來的粗苯進(jìn)入儲(chǔ)槽。輕、重分縮器進(jìn)一步分離，分離水送至酚水井。輕、重分縮器進(jìn)入地下槽與富油混合后處理使用。 15 為保證洗油質(zhì)量，從管式爐加熱后的富油管線引出1-2%的富油進(jìn)再生器。于此用管式爐過熱至400-450的蒸汽進(jìn)行蒸吹。器頂排出溫度為190-200的水汽，油汽與粗苯汽一起進(jìn)入脫苯塔，再生

35、器底部殘?jiān)ㄆ谂欧拧?5.2操作技術(shù)指標(biāo) 5.2.1終冷洗萘工藝 1、 煤氣入橫管終冷塔溫度50-56 塔后煤氣溫度21 2、 循環(huán)輕質(zhì)焦油溫度25-27 3、 冷卻水出口溫度37 4、 輕質(zhì)焦油循環(huán)量為50m3 5、/h 輕質(zhì)焦油洗萘阻力 150mmH2O 6、循環(huán)輕質(zhì)焦油含萘10-14% 、 75.2.2洗苯工藝 1、終冷塔后煤氣溫度21 2、入洗苯塔貧油溫度27-3021 3、循環(huán)洗油兩1.6-1.8 m3/1000N m3煤氣 4、富油含苯量1.8-2.5% 5、貧油含苯量0.2-0.4% 6、塔后煤氣含苯量2g/N m3 7、洗苯塔阻力100 mmH2O 5.2.3脫苯工藝 1、溫度

36、控制指標(biāo)： （1）、貧富油換熱器富油出口溫度110-130； （2）、入洗苯塔富油溫度180-190； （3）、分縮器頂部油氣溫度90-93； （4）、冷凝冷卻器后粗苯溫度20-30； （5）、再生器頂部溫度180； （6）、再生器底部溫度200； 2、溫度控制指標(biāo)： （1）、脫苯塔底部壓力（表）0.4kg/cm2頂部壓力（表）0.4kg/cm2； 16 （2）、入工段中壓蒸汽壓力（表）8kg/cm2低壓蒸汽壓力（表）4 kg/cm2； （3）、入管式爐煤氣壓力250 mmH2O； （4）、出管式爐過熱蒸汽主管壓力（表）250 mmH2O； （5）、管式爐富油出口壓力（表）1.6kg/cm2

37、（6）、管式爐阻力（表）2kg/cm2 （7）、再生器頂部壓力（表）0.5kg/cm2 3、其它控制指標(biāo)： （1）、入脫苯塔直接蒸汽量1.5/噸180前粗苯； （2）、循環(huán)洗油質(zhì)量：黏度1.5E，含酚0.5%。含萘7%，水分0.5%； （3）、蒸餾試驗(yàn)：230前15%，300前85%； （4）、再生器殘?jiān)|(zhì)量：300前餾出兩25-30% （5）、貧油含苯量0.4-0.6% （6）、富油含苯量2-3% （7）、塔后煤氣含萘0.2g/Nm3. 5.3工藝布置 布置原則5.3.1（1）、洗脫苯工段分洗滌和蒸餾兩部分進(jìn)行布置。 （2）、洗滌部分包括橫管終冷塔，洗苯塔，旋風(fēng)捕霧器等塔類設(shè)備。塔區(qū)中各塔按

38、工藝順序排成一行。塔區(qū)與泵房間凈距離不少于5米。 （3）、蒸餾部分包括蒸餾系統(tǒng)設(shè)備（脫苯塔、冷凝冷卻器、換熱器、管式爐，分離器和產(chǎn)品槽等）和泵房。產(chǎn)品應(yīng)單獨(dú)布置在產(chǎn)品泵房中，配以防爆型電動(dòng)機(jī)。 （4）、塔類設(shè)備間凈距離應(yīng)不小于2.5米，塔徑大于5米者，其凈距離一般采用塔徑的一半。 （5）、連接各塔的水平煤氣管道上應(yīng)設(shè)連通的操作平臺(tái)。從塔底到塔頂設(shè)帶斜梯的操作走臺(tái)，各塔頂部可連通則盡量連通。 洗脫苯工段設(shè)備工藝布置.3.25從整個(gè)工段來講，根據(jù)徐州地區(qū)主導(dǎo)風(fēng)向：東風(fēng)和東北風(fēng)，以及工段具體情況進(jìn)行布置的，共分為終冷、洗苯、廠房、換熱器、蒸餾及管式爐六部分布置，個(gè)部分位置如圖5-1所示 17 下面分

39、別說明個(gè)部分的分布情況： 1、終冷部分： 考慮到風(fēng)向問題，就整個(gè)焦化廠的布置來說，焦?fàn)t應(yīng)設(shè)置下風(fēng)區(qū)，即應(yīng)處于西部，故終冷部分布置在西方，處于粗苯工段的西北角，煤氣走向由北向南，按流程順序，終冷部分應(yīng)設(shè)在西南角。 根據(jù)布置原則，終冷塔和旋風(fēng)捕霧器由北向南排列，且不在一條中心線上。 煤氣管線位于終冷塔底西側(cè)，焦油貯槽位于終冷塔西邊，且在同一中心線上，輕焦油貯槽的北側(cè)為地下槽。 2、洗苯部分： 終冷部分的南側(cè)為洗苯部分。 洗苯塔與終冷塔處于一中心線上，塔底東側(cè)是洗油槽和新洗油槽，處于同一中心線上，再靠東山地下放空槽。 3、換熱器部分： 貧油冷卻器在地下放空槽的東邊，其底線偏北半米，再往東是貧富油換熱

40、器，與貧油冷卻器處于同一水平線上。 4、廠房： 靠西側(cè)為泵房（洗苯及脫苯油泵、冷卻水泵），往東是配電室、儀表控制室、工具室、更衣室和衛(wèi)生間，再往東是產(chǎn)品泵房。 5、蒸餾部分 該部分位于工段的最東側(cè)。 緊靠換熱器的脫苯塔，再往南依是再生器，殘?jiān)?，向東，由北向南依次排列著輕分縮油油水分離器，中分縮油油水分離器，粗苯油水分離器和兩個(gè)控制分離器，再往東是兩個(gè)粗苯中間槽。 分凝器和冷凝器處于產(chǎn)品泵房與工具室之上，其中，分縮器靠南側(cè)，二者處于同一中心線上。 6、管式爐 位于工段的最南側(cè)，防止其煙灰或煤氣異味吹向控制室。 本工段的工藝布置考慮了通風(fēng)、防火、防爆等因素。采用露天布置，總體布置是符合布置原則的

41、。 18 1洗脫苯工段設(shè)備工藝布置圖5 主要設(shè)備的工藝計(jì)算和選型6 設(shè)備的選型和計(jì)算是根據(jù)前述的粗苯工段工藝流程中提出的要求進(jìn)行的。計(jì)算過程中對(duì)一些參數(shù)的選擇，要求考慮實(shí)際操作，選型要求考慮實(shí)際以便檢修和操作需要外，還需考慮設(shè)備的型號(hào)是否為國(guó)內(nèi)大量生產(chǎn)的系列，更換零件。另外，該工段大部分是定型設(shè)備計(jì)算只能作為選擇的參考。并且 計(jì)算過程中選擇了許多設(shè)計(jì)定額中的數(shù)據(jù)。 下面是主要設(shè)備的工藝計(jì)算及選型。其余設(shè)備規(guī)格可見設(shè)備一覽表。 終冷洗苯部分的工藝計(jì)算及設(shè)備選型6.1 計(jì)算依據(jù)：3Nm 0.454kg/煤氣密度SH) 0.2% (占裝煤量產(chǎn)率23SH 密度 1.518kg/Nm2) 1.05% (

42、粗苯的回收率占裝煤量3Nm 洗苯塔后煤氣含苯 2g/3Nm 粗苯蒸汽密度 3.677 kg/19 硫銨工段來的煤氣溫度/飽和溫度 58/53 終冷溫度 23 3 38.5m炭化室有效容積結(jié)焦時(shí)間（周轉(zhuǎn)時(shí)間） 19.5h 根據(jù)公式：G=nNV/? （t/h） 干煤炭化室煤裝爐干煤量：G=222538.50.95/19.5=187.6 t/h 煤式中：n每個(gè)焦?fàn)t組的焦?fàn)t個(gè)數(shù)； N每座焦?fàn)t的炭化室孔數(shù)； 3； 炭化室有效容積，mV炭化室33） ； （取0。干煤堆積密度，t/m95 t/m 干煤?周轉(zhuǎn)時(shí)間 33/h 345=64722V=干煤氣體積產(chǎn)量(V，Nm187.6/h)：GNm煤氣煤氣煤干煤氣

43、質(zhì)量產(chǎn)量(G，kg/h)：V=647220.454=29383.8/h 煤氣煤氣煤氣SH 煤氣中含量、1 2HS產(chǎn)率=187.6G= G0.2%1000=375.2kg/h SH2煤23?/h =375.2/1.518=247.2V=G/NmSHHSHS2222、 煤氣中粗苯含量 G=G粗苯的回收率+ V塔后煤氣含苯量 煤氣粗笨煤 =187.610001.05 %647220.002 =2099.2kg/h 3?Nm=2099.2/3.667=570.9/h /V =G粗笨粗笨粗笨上述三種氣體流量之和 3Nm/h =53765.5 kg/h =64722V247.2570.9=65540.1

44、總20 3/h）V 和、 塔前煤氣中水蒸氣量（Gkg/h3Nm塔前塔前塔前煤氣溫度T=58，煤氣露點(diǎn)T=53，露點(diǎn)下的水蒸汽壓力p= 01011=14385pa 煤氣絕對(duì)總壓力=大氣壓煤氣壓力=(103331000)9.81=113663 pa p01V=65540.1 =V 總塔前p?p0113/h 14385/(113663-14385)=9496.5NmG =V18/22.4=7631.12kg/h 塔前塔前3/h）和kg/hV 4、 塔后煤氣中水蒸汽量（GNm塔后塔后塔后煤氣溫度T=23 露點(diǎn)T=23 022露點(diǎn)下水蒸汽壓力p=2809pa 02 塔后煤氣絕對(duì)總壓力p=大氣壓塔后煤氣壓

45、力=（10333900）9.81 2 =112630pa p302VVNm/h =65540.1=2809/(112630-2809)=1676.4 塔后總p?p022 G= V18/22.4=1676.418/22.4=1257.3kg/h 塔后塔后6.2橫管終冷洗萘塔的計(jì)算 1、 熱量衡算 帶入熱量： （1）、干煤氣帶入熱量：q= V干煤氣在58下的焓 1煤氣 =6472220.884.18 =5648832KJ/h 21 （2）帶入熱量 ：q= G在塔前溫度下的比熱塔前溫SHSHSH2222度 =375.20.363584.18 =33019.7 KJ/h (3)、粗苯帶入熱量： q=

46、Gi , KJ/h 粗笨3 i=4.18(103ct) c=(20.70.026t)/M=(20.70.02658)/82.2 =0.27Kcal/kg i=4.18(1030.2758)=494.87Kj/kg q=2099.2494.87 =1038831.1 KJ/h 3(4)、水蒸氣帶入熱量： q= G水蒸氣塔前溫度下的焓=7631.122600.7 4塔前 =19846253.8 KJ/h 故帶入熱量為： Q?q?q?q?q=5648832+33019.7+1038831.1+19846253.8 ?4123 =26566936.6 KJ/h 帶出熱量： （1）、干煤氣帶出熱量：q=

47、 V干煤氣在23下的焓 1煤氣 =647220.3614.1822 =2148612.5KJ/h HSHS在塔前溫度下的比熱塔前溫度 G= ：）（ 2帶出熱量 qSH222222 =375.20.361224.18 =12455.7 KJ/h (3)、粗苯帶出熱量： q= Gi KJ/h 粗笨3 i=4.18(103ct) c=(20.70.026t)/M =(20.70.02622)/82.2 =0.2591Kcal/kg i=4.18(1030.259122)=454.35KJ/kg q=2099.2454.35=953771.5 KJ/h 3(4)、水蒸氣帶出熱量： = G水蒸氣塔前溫度

48、下的焓=1257.3 q2536.7 4塔前 =3189392.9KJ/h 故帶出熱量為：Q= qqqq 241出3 =2148612.512455.7953771.53189392.9 =6304192.6 KJ/h 2、 冷卻水量：(冷卻水采用18的地下水出塔溫度為28左右) 則：W=（QQ）/【（2818）4.181000】 入出=(26566936.66304192.6) /【（2818）4.181000】 =20262744/(104.181000) 3/h =484.8m3、 傳熱系數(shù)的計(jì)算： 1 K= ?1b121? ?211223 ?K S）、 J/是由煤氣至管外璧的對(duì)流傳熱系

49、數(shù)（11?5.36 =0.0522x13飽和煤氣（塔前塔后的露點(diǎn)下為飽和煤氣）中水蒸m式中：x每 氣的平均含量（體積百分比）3 =83g/Nm查得：塔前露點(diǎn)50時(shí)煤氣水蒸氣含量x13 =20.6g/Nm塔前露點(diǎn)23煤氣水蒸氣含量x 2xx(273?t)(273?t)21】【100則x=2 ?02240224?0.?0.0201273273 1818=7.5 (%) ?=0.0522x5.36 1=0.05227.55.36 =5.8 ?=330 J/S故：K 1?是管內(nèi)壁至冷卻水對(duì)流傳熱系數(shù) J/、SK (2)2?n80.?p (由于水被加熱故n取0.4) =0.023R re2di橫管終冷塔

50、采用323.5的無縫鋼管（鋼號(hào)為20）管數(shù)為185，根據(jù)前?3/h 34.59m面計(jì)算得冷卻水量為W u= 則：管內(nèi)水速為 SS2/1854 =484.8/3600/3.14/(0.25)=1.48m/s 24 1828? =23在冷卻水的平均溫度為：時(shí)水的物性參數(shù)如下： 2?k =0.61J/m 比熱：C=4.18KJ/Kgk導(dǎo)熱系數(shù)：sp34? =9.43710密度：=998.2kg/ mpa 動(dòng)力黏度：?duSi =39136.8 R=則： e?c9437?0.4.18p?=6.467 =p ?610.r?n8.0?p =0.023R故 re2di61.040.80. 39136.8 =0.023).6467(?025.0(0.61/0.025) 2.1=0.0234721.4K S