1、第一章 編制說明1、編制說明1.1、本方案是根據設計資料及我部根據現場調查資料和國家交通部現行的有關設計、施工規范、規程編制而成。1.2、本方案設計以我公司成熟的施工管理技術、科技成果、科研水平、機械設備配套能力、資金投入能力及多年來從事同類工程的施工經驗為基礎編制。1.3、施工組織設計中列出的工、料、機等計劃，僅作為滿足工程需要、指導施工時參考作用，不作為最終的供應計劃。2、編制依據本施工組織設計的編制以下列文件和資料為依據 2.1、設計圖紙2.2、公路工程質量檢驗評定標準 （JTG F80/12004）2.3、公路橋涵施工技術規范 （JTG TF502011）2.4、公路工程施工安全技術規

2、范 （JTGF90-2015）2.5、鋼結構工程數據速查手冊2.6、路橋施工計算手冊3、編制原則3.1、滿足合同要求，貫徹設計意圖；3.2、施工方案體現科學、合理；3.3、確保施工安全，工程質量優良；3.4、積極推行新技術、新工藝，實施規范化、標準化作業，確保質量目標的實現；3.5、精細化施工。第二章 工程概況第一節 工程簡介1、橋型布置K1103+436陽東淥水大橋位于醴陵市境內，起止樁號K1103+309.96K1103+562.04，橋長252.08m，橋跨布置20m（空心板）+（40+260+40）（預應力混凝土現澆連續箱梁）+20m（空心板），跨河主橋為（40+260+40）m預應力

3、砼變截面懸澆連續箱梁。下部構造為柱式墩配樁基、U型橋臺臺配樁基。2、主橋箱梁結構主橋為懸澆預應力砼箱形連續梁，單箱單室箱形截面，跨度為（40+260+40）m。箱梁頂板寬度為11m，底板寬度為6.5m，墩頂根部箱梁中心高度3.6m，底板厚度98.6cm，中跨跨中及梁端梁高180cm，底板厚度30cm，墩頂0#塊頂板厚度60cm，其它梁段頂板厚28cm；箱梁底板上緣和下緣高度均按2次拋物線變化。在一個箱梁節段內梁高及底板厚度均按直線變化，箱梁腹板厚度墩頂現澆段0#節段為100cm，1#3#節段為70cm，4#節段由70cm漸變至50cm，5#10#節段為50cm。3、主橋預應力體系變截面懸澆連續

4、箱梁采用縱向、橫向雙向預應力，縱向預應力束根據張拉的時間和形狀不同可分為前期頂板束、前期下彎束和后期束，前期頂板束與前期下彎束在澆筑“T”時進行張拉，后期束在“T”澆注完畢以及前期頂板束和前期下彎束張拉完成后，主橋合攏時或成橋后進行張拉。箱梁縱向預應力束為17s15.2mm和12s15.2mm鋼絞線，控制應力0.72fpk（1339.2MPa），配夾片錨具，兩端張拉。箱梁頂板橫向預應力束為3s15.2mm鋼絞線，單端交錯張拉，配夾片扁錨，一端張拉，控制應力0.7fpk（1302MPa）。4、施工方案簡介0號梁段采用托架澆筑，邊跨8.88m現澆段搭設支架澆筑，其余梁段采用掛籃懸澆，合攏段長2m，

5、懸澆最重梁段為837KN。第二節 主要技術標準1、設計車速：100km/h2、荷載等級：公路I級3、主線橋梁寬度：橋面全寬21.5米5、設計洪水頻率：大橋1/1006、地震動峰值加速度：0.05g。第三節 工程數量陽東淥水大橋主橋跨度為（40+260+40）m，單幅3個T，懸臂段共8塊。主要工程數量如下表：主橋懸臂箱梁工程數量表工程項目規格單位數量砼C50m31952.5鋼絞線s15.2t101,73鋼筋HRB400t567.3第四節 工程條件陽東淥水大橋位于位于醴陵市境內，橋址處屬河流階地地貌，地形起伏不大，最大標高61m，最小標高45m，黃海高程一般45-55m，相對高差5-8m，下伏基巖

6、為石炭系灰巖，覆蓋層厚度較大，基巖大多埋藏較深。橋位區未見滑坡、崩塌、巖堆、泥石流、采空區等不良地質現象，不良地質主要為巖溶，橋位區巖溶較發育。本項目橋位區有公路通過，交通較為方便。第5節 工程準備1、人員準備序號崗位人數備注1技術負責人1方案編制2項目副經理1主管現場施工3工區長1現場負責施工員4質檢員1負責現場質量檢查5安全員1負責現場施工安全6施工員2現場施工7工人50砼工、鋼筋工、架子工等8機手3吊車、挖掘機、裝載機手9電焊工6鋼筋焊接10電工12、設備準備：序號設備名稱數量設備完好率備注1汽車吊18成25t2汽車吊18成50t3挖掘機18成PC2204裝載機18成ZL505電焊機10

7、全新6全站儀18成7水準儀18成8運輸車19成25t9掛籃、模板68成42t10張拉設備111壓漿設備13、材料準備序號材料名稱單位數量備注1500鋼管樁m902 工字鋼、槽鋼等t3523鋼模板m24504木模板m2195.35鋼筋t567.36 鋼絞線t101.737C50砼m31952.54、施工計劃：計劃2016年9月開始0#塊托架施工并于9月底完成0#塊澆筑，10月開始掛籃拼裝，2017年1月初完成7#塊懸澆，2017年春節前完成合攏段施工，2017年4月底完成橋面系。具體見進度計劃橫道圖。第三章 施工工藝跨河主橋為（40+260+40）m預應力砼變截面懸澆連續箱梁，橋寬為11m，采用

8、6套掛籃對稱懸臂現澆施工,3個T構同步施工；0號梁段采用搭設托架澆筑；邊跨現澆段采用滿堂支架澆筑；合攏段采用吊籃施工。0#塊和現澆段箱梁砼分兩次澆筑，其它箱梁段砼一次澆筑成型。我部思路是托架上只澆筑0號塊，然后安裝掛籃，因0#塊懸臂長度不滿足正常掛籃的安裝條件，所以澆筑1#塊時，掛籃下主梁需錯位安裝，待1號塊澆筑完成后，掛籃再前移安裝，依次懸臂澆筑27號塊。此工藝的優點是托架現澆懸臂長度只有2.75m，托架輕便、安裝簡單、施工安全。缺點是澆筑1#塊時，掛籃不能正常安裝，后錨預埋需做特別處理，通過掛籃特別設計，方案是可行的，此方案總體施工簡便、節約成本、安全、工期短。第一節 總體施工流程根據本合

9、同段箱梁施工特點及結合本公司以往施工經驗，箱梁施工總體流程安排如下幾階段：1、臨時固結施工按照設計圖紙，2#、3#、4#墩蓋梁施工時預埋臨時固結鋼筋和托架預埋件等，待支座安裝好后，進行臨時固結砼澆筑。2、0號塊段箱梁施工制作、安裝鋼管托架，并在支架上澆筑0號梁段混凝土。待混凝土強度達到90%時，分別對稱張拉0號塊頂板橫向預應力和縱向預應力。3、拼裝掛籃和1號塊段箱梁施工拼裝掛籃（兩端掛籃通過頂水平弦桿相連，下水平弦桿錨固穩定掛籃）和進行懸臂澆筑所需的施工準備；進行掛籃預壓試驗；對稱澆筑1號塊段混凝土，待混凝土強度達到90%時，對稱張拉頂板橫向預應力和相應梁段內的縱向。4、2號塊段箱梁施工前移掛

10、籃；錨固穩定，調整好標高，澆筑2號塊段混凝土，待混凝土強度達到90%時，對稱張拉頂板橫向預應力和相應梁段內的縱向。5、37號懸臂塊段箱梁施工 按照以上步驟依次進行以后各梁段的懸臂施工；同時搭設邊跨現澆段支架，澆筑邊跨混凝土。懸澆段澆完后，改裝掛籃，準備合攏邊跨。6、邊跨現澆箱梁施工支架上安裝模板澆筑邊跨段混凝土，待混凝土強度達到90%時，對稱張拉頂板橫向預應力和相應梁段內的縱向預應力。同步進行懸澆塊段施工。7、邊跨合龍段箱梁施工在邊跨懸臂處設置平衡水箱；對兩個邊跨合攏段同時安裝臨時剛性連接，并分別張拉頂底板預應力束各一對，張拉力為設計值的20%，經過一晝夜溫差無異常后澆筑邊跨合龍段混凝土，同時

11、排掉相應重量的水，待混凝土強度達到90%時，對稱張拉二向預應力，縱向后期束按先長束后短束順序進行，同時將合攏前已張拉的鋼束補張到設計值。拆除臨時剛接、模板、掛籃。8、中跨合龍段箱梁施工在中跨合攏段懸臂處設置平衡水箱，進行臨時剛性連接，并在頂底板各張拉一對較短的預應力束，張拉力為設計值的20%，固結時要求溫度為15C。經過一晝夜溫差無異常后澆筑中跨合龍段混凝土，同時排掉相應重量的水，待混凝土強度達到90%時，對稱張拉三向預應力，縱向后期束按先長束后短束順序進行，同時將合攏前已張拉20%的鋼束補張到設計值。拆除臨時剛接、模板、掛籃。第二節 臨時固結施工1、臨時固結的形式和布置 為防止掛藍懸臂澆筑過

12、程中T構發生傾覆，避免永久支座過早受力，施工前應將T構與墩身進行臨時固結。本橋2、3、4號墩均需要進行臨時固結。 本橋梁臨時固結方案采用剛性結構、體內固結方案。按相關施工規范和一般設計要求，在懸澆過程中，視為永久支座不受力，按臨時固結結構承擔懸澆荷載和不平衡傾覆彎矩。 臨時支座設置在橋墩永久支座的前后側，使其既能承受上部一定的壓力，又能承受一定的側向拉力。 根據設計圖紙，為方便臨時支座拆除，在臨時支座內加設電熱絲硫磺砂漿墊層。根據以往的施工經驗，由于墩身和梁體散熱量極大，電熱絲加熱無法達到硫磺砂漿融化程度，臨時支座還是直接鑿除。因此，本方案臨時支座直接采用鋼筋混凝土結構。臨時固結支座采用C50

13、鋼筋混凝土，兩排32鋼筋加16結構鋼筋。 每個主墩墩頂前后分別布置，具體見下圖所示。2、臨時固結施工 臨時支座施工順序：鋼筋預埋 鋼筋綁扎模板安裝砼澆筑0號塊施工前仔細熟悉圖紙，按設計的型號安裝好盆式支座，支座安裝操作及技術要求必須遵照廠家產品說明書，支座的各相對滑移面用酒精擦洗干凈，并涂上硅脂，支座標高應符合設計要求，特別注意每個墩柱位置支座的活動方向，支座與墩臺及梁體的連接均采用螺栓連接，墊石施工時按廠家要求預埋好螺栓孔，支座底板下及地腳螺栓周圍用高強度砂漿填塞緊。對于活動支座，應根據安裝時溫度與平均最高、最底溫度，計算確定其上板預偏量，然后在支座兩側用鐵板臨時將上下板鎖定，以防滑動。全橋

14、合攏時按照合攏要求解除鐵板。梁底支座預埋鋼板預留好支座錨固螺栓孔，錨固鋼筋與鋼板焊接，保證焊接質量。要求支座預埋板保持水平，且砼與預埋板接觸處應密實不允許有氣孔，梁底砼在正式支座段內保持水平。安裝好支座與臨時固結模板后，臨時固結嚴格按圖紙施工，墩柱施工時按設計圖紙預埋好鋼筋，模板采用組合鋼模對拉固定。臨時固結、支座墊石之間用木楔支撐槽鋼，上鋪一塊竹膠板作為箱梁底模。 臨時支座是一次性臨時結構，安裝采用普通模板。鋼筋網片隨著混凝土澆筑進度，逐層放置。混凝土澆筑方法，與常規施工相同。表面初凝后，用麻布或土工布覆蓋保溫，以防表面和內部收縮不均而開裂。3、臨時固結體系的拆除 臨時固結結構隨著合攏段的合

15、攏拆除。臨時支座鋼筋混凝土鑿除困難，先采用直徑5cm10cm的水鉆切割，然后采取風鎬鑿除。臨時固結在體系轉換時先拆除臨時支座部分的砼和鋼筋，在梁體和墩身內的鋼筋作為梁體和墩身的受力筋不予取出。第三節 0號塊托架施工本橋0#塊托架設計理念：為節約成本，減少浪費，托架主要部分除預埋鋼板外均可重復利用。0號塊箱梁長8m，根部梁高3.6m，砼133.3m3。其落在墩身長度2.5米，兩端懸臂長度2.75米，計劃0#塊段施工采用托架現澆法施工。制作3套托架、3套內外模，24號墩各一套。1、托架的設計與計算托架由三角桁架、錨固系統、落架系統、橫向連系及模板系統等五部分組成。托架的主要組成部分：1.1、三角桁

16、架：三角桁架主梁采用36b工字鋼，斜撐采用218b雙拼槽鋼，立桿采用18b 槽鋼。單邊安裝6片，每側腹板位置2片，底板位置2片。1.2、錨固系統：墩身砼預埋精軋螺紋鋼，每個三角托架采用4根HSB83032mm預埋精軋螺紋鋼錨固。 1.3、落架系統：每個三角托架主橫梁上設218b雙拼槽鋼，以便于后期模板拆除。1.4、橫向分配梁：橫向分配梁采用36b工字鋼，放置于218b雙拼槽鋼上。每邊鋪設5根。1.5、抗剪牛腿：為了避免精軋螺紋鋼抗剪，采用2I36b雙拼工字鋼榫頭。順橋向鋪分配工字鋼支撐側模。順橋向每側鋪2根工20b工字鋼支撐側模。模板采用8槽鋼制作三角桁架片支撐，單邊在36b工字鋼上鋪設11片

17、。具體驗算見托架計算書。 2、施工方法廠家定制托架牛腿件，在橋墩施工時將牛腿精軋螺紋鋼筋進行預埋，所有的位置標高均嚴格控制。提前在地面組裝托架桁架桿件；待橋墩拆模后，吊裝桁架，將精軋螺紋鋼筋通過連接螺母固定好桁架，安裝工字鋼橫梁、調坡三角架以及底模；采用120%施工荷載進行預壓；安裝側模并加固；安裝梁體底腹板鋼筋和預應力管道后，安裝內模搭設支架，安裝梁體頂板鋼筋及預應力管道安裝，安裝其它預埋件并預留掛籃吊帶孔等，采用汽車泵澆筑0# 塊混凝土；待混凝土強度和彈性模量滿足設計要求后進行縱向鋼束的張拉；拆除模板，落梁，拆除托架。箱梁外側模板采用大塊整體式鋼模，模板后設置桁片，拉桿設置于模板桁片上，懸

18、臂段底模板設計寬度與箱梁設計寬度相等，側模設計高度為0號塊高度。0號塊內外模不考慮和掛籃模板共用，單獨制作3套。有關模板、鋼筋綁扎和預應力管道安裝、砼供應和澆筑詳見下文懸臂箱梁施工有關章節。0號塊施工注意事項：2.1、托架桁片與預埋在橫撐和墩身上的預埋件相連接，墩身施工時注意檢查其具體位置和數量。牛腿必須焊接牢靠，滿足焊縫長度與厚度。2.2、仔細研讀掛籃圖紙，0號塊砼施工前檢查確保掛籃后錨孔、內外導梁后錨預留孔和行走系統錨固件預埋位置準確，數量無誤。2.3、檢查預應力管道預埋數量和平面及豎向位置，確保彎曲處無“硬折角”，并按設計圖紙和規范要求設置定位鋼筋。2.4、澆筑橫隔墻處底板砼時注意檢查是

19、否漏振，確保砼振搗密實。澆筑完0號塊后及時養護混凝土并及時拆掉端模鑿毛，然后施工1號塊，0號塊施工流程：底模外側模底板、腹板鋼筋內模澆注底板、腹板混凝土頂板鋼筋、預應力管道、端模預埋筋、預留孔道澆注頂板混凝土。3、0號塊支架預壓方案3.1、試驗目的托架系統加載試驗，主要是通過測量托架系統在各級靜力試驗荷載作用下的變形，了解鋼管樁支架系統結構在工作狀態時與設計期望值是否相符。3.1.1、檢驗結構的安全性。3.1.2、消除支架系統桿件與拼接點的非彈性變形。3.1.3、測出支架系統在荷截作用下的變形。3.2、試驗方案托架系統加載試驗采用沙袋堆載法進行試壓。待托架系統安裝完成，0#段底模板拼裝完成后。

20、根據各部位受力情況，采用堆放沙袋的方法模擬實際受力進行加載試驗。預壓重等同于1.2倍每延米墩頂塊件一期恒載重。 3.2.1布設觀測點在加載前，先在底模上托架外側位置設觀測點，如圖，以便測量預壓前、后及卸載后的標高。 3.2.2荷載布置沙袋重量以電子磅稱重為準， 按照支架承重位置布置在箱梁底模相應位置上，如圖示2.75m*6.5m*2范圍內布載，單邊1.2倍恒載總重量為：1188KN，兩邊托架共需加載2376KN，根據托架計算書，由單邊6個托架中的腹板底下的4個托架承重，為了消除另外兩個托架的非彈性變形，荷載均勻布置在6個托架上，每個托架上的最終加載198KN，兩邊托架同時加載。 3.2.3支架

21、預壓加載計劃分三級，第一級加恒載重量的70%，第二級加至恒載重量的100%，第三極加至恒載重量的120%。加載順序：單邊托架上：第一次加載693KN，按托架受力位置布置在底模上，待穩定后（沉降量在六小時內不大于3mm)，測量各分布點的標高；第二次加載至990KN，待穩定后（沉降量在六小時內不大于3mm)，測量各分布點的標高；第三次加載至1188KN，不小于24小時后待支架穩定不再沉降后測量標高，之后開始卸載，整個過程共約72小時。支架預壓盡量選擇在天氣晴朗時開展。3.2.4預壓觀測觀測步驟為：加載前測托架上底模布設點標高；逐級加載后分別測托架上底模布設點標高；卸載后測底模標高，每次認真做好觀測

22、記錄。標高測量采用經標定合格的精密水準儀進行，各階段觀測時，測量員必須及時匯總觀測數據和相關資料。每次加載完成后，均觀測下沉量直至穩定，在最后一次加載完成后，至少觀測1天，托架沉降量控制在24小時沉降量小于3mm。托架預壓時，除觀測整個托架沉降變形外，還應觀測托架桿件的撓度、連接件有無開焊變形等，底模標高變化，以及托架的整體穩定性等，以便進一步采取加強措施。3.2.5卸載當托架穩定后，即可卸載，卸載時要按照加載的逆序卸載，要對稱同時進行。3.2.6預壓報告將加載前后的觀測標高值匯總，從而得出托架的彈、塑性變形，并以此結合設計要求進行高程的調整，最后將預壓報告上報監理工程師，經批準同意后，即可進

23、行0#塊施工。 第四節、箱梁懸臂施工工藝1、掛籃設計1.1、連續箱梁主要結構特點箱梁懸澆最重塊段為3#塊，砼方量32.8 m3，重85.3t，塊段長為3.5m，17號塊共7個懸澆段，砼方量為29.5m332.8m3。1.2、掛籃選型根據箱梁結構特點以及設計要求，并結合我公司在其他同類型橋施工中所取得經驗，擬定1#節段采用變形菱形掛籃施工，2#-7#節段采用菱形掛籃進行箱梁懸臂澆筑施工，掛籃自重設計按42t控制。其優點在于：菱形掛籃的各部件受力明確，易于精確的進行受力分析計算；另外掛籃部件的加工制造和運輸安裝都能達到簡便、迅速的目的。1.3、掛籃構造掛籃的組成主要由主桁承重系統、底籃及懸吊系統、

24、后錨及行走系統、模板系統等幾個部分組成，掛籃總體布置詳見下圖。 菱型掛籃實物圖1.3.1主桁承重系統菱形掛籃主桁承重系統主要由兩片主桁、前橫梁、中橫梁組成。主桁為菱形桁片，前橫梁、中橫梁均為工字鋼。 1.3.2行走及后錨系統1.3.2.1、行走系統：行走系統由行走滑道，行走小車，前、后支腿等組成。1.3.2.2、后錨系統：后錨系統由錨固扁擔梁和連接錨筋組成。當掛籃行走到位后，掛籃尾部利用豎向錨固筋穿過箱梁頂板錨固在箱梁頂板上。單根主梁設置46個錨固點，一只掛籃共設置812個錨固點。1.3.3底籃及懸吊系統1.3.3.1、底籃：菱形新制掛籃底籃主要由底籃前、后橫梁和底籃縱梁和底模組成。底籃縱梁均

25、為工字鋼縱梁。底模采用大塊鋼模。1.3.3.2、懸吊系統：主要由底籃前懸吊、后懸吊、模板懸吊三部分組成。掛籃底籃吊點均為JT32精扎螺紋鋼筋；掛籃底籃前懸吊5根吊點錨固于上前橫梁上；后懸吊5根吊點錨固于已澆塊段和中橫梁上。外模和內模系統均采用JT32精軋螺紋鋼錨固于已澆箱梁頂板和上前橫梁上。掛籃前后懸吊及模板系統均采用螺旋式千斤頂進行調整。1.3.4、模板系統掛籃內、外模板系統均采用滑梁吊掛模板于掛籃上前橫梁和已澆塊段上。掛籃外模擬采用鋼模板，面板為6mm鋼板，骨架為10槽鋼，內模也是采用鋼組合模板，內、外模板通過對拉螺栓連成一體。2、掛籃設計驗算詳見掛籃計算書。3、掛籃施工3.1、掛籃拼裝3

26、.1.1、掛籃拼裝流程圖（見圖3）圖33.1.2、準備工作3.1.2.1、待0塊施工完畢并張拉且滿足要求后，在箱梁兩側腹板頂面位置測量放樣出行走軌道中心線； 3.1.2.2、用M20級砂漿調平行走軌道中心線，兩側行走軌道中心線調平層面高差不得超過1mm;3.1.2.3、待砂漿達到強度要求后鋪設行走軌道。3.1.3、掛籃拼裝要點3.1.3.1、掛籃的組件由汽車運輸至墩位后，一端掛籃由浮吊起吊至0塊頂面進行組拼，掛籃的組拼由浮吊或鋼便橋上停汽車吊配合完成。此端掛籃行走系梁、主桁系統、錨固系統全部安裝完固定好后，安裝另一端掛籃的頂水平弦桿和斜桿，同時安裝好與已拼裝好掛籃之間的頂部水平拉桿，使兩端掛籃

27、形成一個穩定整體，然后安裝兩端掛籃的懸吊系統，底籃系統，模板系統。3.1.3.2、掛籃結構的拼裝順序為：測量放樣，軌道安裝，主桁系統，懸吊系統，底籃系統，模板系統。3.1.3.3、在行走軌道上安裝前支腿，安裝后行走軌道采用扁擔梁錨固,安放掛籃主梁的后支腿。3.1.3.4、安裝主梁，施加主梁后錨，安裝主梁平聯及行走小車，安裝立柱、立柱平聯及斜拉帶，然后安裝主桁中橫梁及前橫梁，主桁系統拼裝完成后，主梁、立柱和斜拉帶采用千斤頂頂緊，消除非彈性變形，為加強掛籃的整體性、牢固性，立柱平聯應與立柱焊接，主梁平聯及中橫梁應與主梁焊接，然后安裝吊點。3.1.3.5、底籃系統安裝可先在老橋上整體拼裝好后，整體起

28、吊吊裝就位，分別將前吊點、后吊點與底籃連接。3.1.3.6、內外模均通過內外?；呵耙凭臀?。 3.2、掛籃加載試驗3.2.1、 試驗目的掛籃加載試驗，主要是通過測量掛籃在各級靜力試驗荷載作用下的變形，了解掛籃結構在工作狀態時與設計期望值是否相符。3.2.1.1、檢驗結構的安全性。3.2.1.2、消除掛籃主桁、吊帶及底籃的非彈性變形。3.2.1.3測出掛籃前端在各個塊段荷截作用下的豎向位移。3.2.2、試驗方案考慮實際情況，掛籃加載試驗采用沙袋堆載壓法進行試壓，由專門的監控試驗單位主導完成。3.2.2.1、試驗荷載為了能繪制出掛籃總撓度曲線，了解箱梁最不利塊段施工時掛籃前端最大撓度，按等代荷載的

29、方法對試驗荷載進行分級加載。3.2.2.2、觀測項目a. 后錨上撓值、b. 前支點沉降值、c.上前橫梁吊帶處變形、d.下前橫梁吊帶處撓度3.2.2.3、測點布置a、掛籃主梁頂面的觀測點每根主梁的后錨處設置四個觀測點，即測點1-1、1-2、1-3、1-4。b、主梁的前支腿處的觀測點每根主梁的前支腿處設置四個觀測點，即測點2-1、2-2、2-3、2-4。c、上前橫梁頂面的觀測點上前橫梁的四處吊帶處各設置一個觀測點，即測點3-1、3-2、3-3、3-4。d、下前橫梁頂面的觀測點下前橫梁的五處吊帶處各設置一個觀測點，即測4-1、4-2、4-3、4-4、4-5。 測點布置圖3.2.2.4、變形觀測方法a

30、、變形觀測采用國家二等水準測量或工程測量變形三等水準測量的精度等級要求和觀測方法進行施測，精度可達到+1mm；b、由于掛籃變形受日照溫差的影響，根據公式L1=L0（1+at0）計算，掛籃構件中吊帶變形受溫差影響最大，在溫差達10時，變形之差為1.1mm。為了準確測得掛籃變形值，加載試驗時間應選擇在溫差較小的時間段進行。3.2.3、加載卸載程序3.2.3.1、試驗荷載采用分級單循環加載的方法施加，按等代荷載的分級逐級遞增加載，試驗荷載持續時間一般為20分鐘，且取決于結構變位達到相對穩定所需要的時間，只有結構變位達到相對穩定后，才能進入下一荷載階段。同一級荷載內，若結構變位最大的測點在最后5分鐘內

31、的變位增量小于第一個5分鐘變位增量的15，或小于所用量測儀器的最小分辨值，即認為結構變位達到相對穩定。表1 掛藍加載分級加載順序1234荷載等級（t）24.3204117累計荷載（t）24.344.385.3102.3備 注底板荷載腹板荷載頂部荷載1.2倍塊重3.2.3.2、每次加載完畢后，均進行變形觀測并記錄。3.2.3.3、加載達到設計試驗荷載，且變形在設計允許范圍內可終止加載試驗。3.2.3.4、按照荷載等級為43210進行卸載。3.2.3.5、每卸載一級均需進行變形觀測，掛籃卸載完畢后，對主桁銷結處的銷子和主桁架焊縫進行檢驗，發現問題及時處理，確保掛籃施工安全可靠。3.2.3.6、掛籃

32、加壓過程隨時細心觀察，有任何異常時先停止加壓，待查清并處理好問題后才能繼續試驗。3.2.3.7、如果加載值沒有達到設計加載荷載，且變形大于設計允許值，應停止加載試驗，分析原因后采取相應的措施。3.2.3.8、加載試驗應選擇在風力小于6級的天氣進行。3.2.4、試驗成果掛籃加載試驗完畢后，將得到試驗成果如下：3.2.4.1、按照試驗方案加載后，可等代測量出相對應塊段的主桁、吊帶、后錨、前支點等變形值以及掛籃總變形值。3.2.4.2、根據在各個荷載作用下的掛籃豎向位移，繪制荷載與變形的相關曲線圖。3.3、掛籃行走澆筑完1號塊后，拆除一端掛籃的底籃、懸吊系統及前部主桁架，然后重新拼裝就位，另一端掛籃

33、通過正常步驟前移就位，準備澆筑2號塊。節段掛籃施工流程序號工作內容說明11、0#塊采用托架施工；2、待強，預應力施工；3、托架拆除。21、掛籃安裝；2、模板安裝；3、1#塊鋼筋、預應力以及砼施工等。31、掛籃解體；2、掛籃、模板重新安裝；3、2#塊鋼筋、預應力以及砼施工等；4、其他節段常規施工；41、節段施工完成之后掛籃移至右幅施工；2、合攏采用吊架施工；3、現澆段采用支架施工。3.3.1掛籃行走分為以下幾個步驟：3.3.1.1、掛籃行走前，在已澆好箱梁塊段箱梁兩側腹板頂面位置測量放樣出行走軌道中心線，用M20級砂漿調平行走軌道中心線，兩側行走軌道中心線調平層面高差不得超過5mm，待砂漿達到強

34、度要求后鋪設行走軌道。3.3.1.2、掛籃行走前，在主桁尾部放置一定重量的型鋼作為配重。3.3.1.3、放松底籃及模板系統錨固鋼筋，使底籃及模板下降。3.3.1.4、拆除掛籃后錨系統，后錨小車將掛籃倒掛于行走軌道上。3.3.1.5、掛籃采用液壓推拉油缸作為主桁行走動力，使掛籃及外側模板行走至下一定位處。3.3.1.6、外側模板在掛籃的牽引下，依靠滑梁向前移動。同時采用葫蘆協助進行。3.3.1.7、掛籃前移即將到位時，調整掛籃的軸線位置，掛籃到位后，錨固底籃，調整掛籃的標高。3.3.1.8、裝設掛籃后錨、及模板系統錨固鋼筋，并將掛籃錨固。3.3.1.9、調整外模板的軸線位置及標高，調整好錨固鋼筋

35、及相關預埋件。3.3.2、掛籃行走時的注意事項：3.3.2.1、當掛籃行走前的準備工作完善后，再次檢查行走軌道下的反壓梁、螺栓 的錨固情況，確定無漏錨或錨固不緊；3.3.2.2、掛籃行走時盡量做到同步進行，兩端掛籃允許不對稱距離之差為80cm；3.3.2.3、掛籃行走時必須有一人負責觀察行走的同步情況，兩人負責察看后錨小車運行情況，兩人負責觀察外側?；喰≤囘\行狀況；3.3.2.4、在掛籃運行過程中若發現后錨小車行走受礙，應立刻停止行走，先通過千斤頂和后錨桿將后錨力進行轉換后再將小車位置調正繼續行走，嚴禁在未轉換后錨力的情況下硬性敲打小車以調整位置；3.3.2.5、掛籃行走到位后，應立刻將后錨

36、桿、后橫梁上、箱內及箱頂吊點錨上。3.4、施工流程（見圖7）圖7 箱梁懸臂澆筑施工流程圖3.5、模板的安裝每套掛籃制作3套外側模板、底模和內頂模，面板采用6mm厚鋼板。內側腹板模采用組合鋼模，考慮每段梁要改制，共制作3套，不考慮周轉。3.5.1、底模板安裝底模采用大塊鋼模直接鋪于底籃上，因采用側包底形式，所以要嚴格控制底板的平面幾何尺寸。3.5.2、外側模板安裝外側模板通過滑梁前移就位。支承模板及骨架的滑梁前端懸吊于前上橫梁，后端的內側利用滑輪小車懸吊于已澆箱梁翼板、外側懸吊于后橫梁；澆筑砼時設置錨桿替代滑輪小車錨于已澆箱梁翼板。掛籃前移時，外模滑梁及外模隨同前移。外側模前移注意事項：3.5.

37、2.1.在行走前應對滑輪小車錨筋進行張拉，使滑輪小車頂緊箱梁翼緣板；3.5.2.2.如在滑梁前移過程中滑輪小車受礙，應立即停止掛籃的行走并對滑輪小車進行校正。3.5.2.3、內模板安裝內模板通過滑梁前移就位。支承模板及骨架的滑梁前端懸吊于橫梁，后端懸吊于前段已澆箱梁頂板。掛籃前移時，內模滑梁隨同前移，掛籃就位后，且底板及腹板鋼筋綁扎完畢，再用葫蘆將內模牽引前移就位。腹板內模高度變化采用拆除一定高度模板的方式來實現，內外模采用對拉螺桿連接。3.5.2.4、堵頭模板安裝根據箱梁腹板澆筑高度，分塊分層安裝模板。3.6、鋼筋綁扎及預應力筋安裝掛籃前移就位并模板調整完成后，可進行鋼筋的綁扎。鋼筋采用后場

38、下料，現場綁扎的施工方法。3.6.1鋼筋綁扎施工順序(如圖8) 圖83.6.2、鋼筋綁扎工藝在掛籃、底模板及外模板復測調整完成后，可進行腹板鋼筋、底板底層鋼筋的綁扎，綁扎完成后安裝底板預應力束管道，接著綁扎底板上層鋼筋及定位筋。鋼筋保護層墊塊采用錐形、抗老化性能好、抗壓強度大于60Mpa的工程塑料塊，按4個/m2布設，保護層墊塊設在縱橫鋼筋交叉點處，要求該鋼筋交點處點焊。當鋼筋與預應力束相碰時，適當挪動鋼筋位置，保證預應力線型。箱梁縱向鋼筋與下一梁段鋼筋必須對應焊接，焊接須滿足規范要求，接頭錯開，同一截面接頭數量不超過總數的50%。腹板鋼筋綁扎安裝完成后，將內模前移就位并進行復測調整內模。內模

39、就位應注意保證箱梁內側砼凈保護層厚不小于2.9cm。內外模采用對拉螺桿進行連接，拉桿外必須套PVC管，便于拆除并避免形成腐蝕通道。內模全部安調完成，綁扎箱梁頂板下層鋼筋，安裝縱向、橫向預應力管道及橫向預應力筋，最后綁扎箱梁頂板及翼板頂層鋼筋。3.6.3、鋼筋綁扎安裝應注意以下事項3.6.3.1.鋼筋骨架制作前，應將鋼筋表面的油漬、漆皮、鱗銹等清除干凈；3.6.3.2.鋼筋下料前，核對半成品鋼筋的型號、規格、直徑、長度和數量，如有錯漏，及時糾正、增補，嚴格按照圖紙要求加工并進行標識；3.6.3.3.鋼筋綁扎時確保箱梁凈保護層厚度符合設計要求：保證凈保護層2.9cm；3.6.3.4.如鋼筋綁扎時和

40、預應力管道發生沖突，應適當移動鋼筋位置以避讓預應力管道；3.6.3.5. 鋼筋綁扎前，根據情況適當設置支撐鋼筋，形成支撐骨架后再進行綁扎，現場接長主要采用綁扎接頭，搭接長度35d，部分采用單面搭接焊，焊縫長10d；3.6.3.6.考慮到齒板預應力穿束及張拉需要，擬采取在箱梁1號塊、7號塊頂板上預留孔作為人員及張拉設備進出通道，預留孔尺寸約為11080cm，設置在箱梁頂板的后部中間。且在該部位加設鋼筋網予以加強；3.6.4、縱向預應力管道和橫向預應力管道及預應力筋安裝預應力筋的下料長度應滿足張拉要求，邊跨底板豎彎加平彎類后期束為空間束型，施工時應仔細測量孔道長度以確保預應力束下料準確。波紋管接頭

41、及與錨墊板接頭處用膠布纏裹嚴密，確保不漏漿；預應力管道必須按要求每隔50cm設置一道定位筋，保證管道順直和位置準確，砼振搗時應盡量避免振搗棒碰撞預應力管道，以免產生漏漿現象。橫向預應力筋采用3s15.2鋼絞線單端張拉，張拉端為BM15-3扁錨，固定端采用鋼絞線打花工藝錨固。打花保證梨形頭質量，確保錨固長度準確，按要求安裝好約束環。預應力管道固定端安裝好塑料管作為壓漿排氣孔。3.6.5、安裝預埋件砼澆注前的施工預埋件主要有下面幾種：3.6.5.1.箱梁通氣孔和泄水孔（均采用PVC管預埋）；3.6.5.2.掛籃后錨箱內及翼緣板吊點孔，吊點孔用定做的塑料盒作預埋，安裝時，將塑料帶盒下口用海綿堵死，并

42、在盒內注滿細砂。吊點盒安裝時若與鋼筋發生沖突，應將鋼筋掰彎繞過盒子，而不得隨意將主筋截斷。3.6.5.3.內外模懸吊預留孔及滑梁所需預留孔；3.6.5.4. 防撞欄桿預埋筋；3.6.5.5. 箱梁變形觀測點及應力測示元件的預埋（根據將來監控單位要求預埋）；預埋件的安裝應注意以下幾個問題：3.6.5.5.1. 預埋件的安裝順序應考慮各道工序的實際情況，及時預埋，不能遺漏；3.6.5.5.2. 預埋位置必須符合設計或施工要求；3.6.5.5.3. 各施工預埋件的埋設必須避免形成腐蝕通道；3.6.5.5.4. 當預埋件位置與縱橫向預應力束發生沖突時，應征得設計同意方可調整預埋件或束的位置。3.7、砼

43、施工主橋懸澆箱梁采用C50高強度砼，配制砼所用的水泥、砂、石料及砼的配比、拌制、運輸、澆筑必須嚴格按照公路橋涵施工技術規范（JTG/F50-2011）執行。各段砼一次澆筑成型，近墩梁塊一臺采用天泵交錯兩端對稱澆筑，遠墩梁塊采用一臺輸送泵在0號塊位置接三通分送管交錯兩端對稱澆筑。3.7.1、砼配合比根據試驗規程和技術規范要求進行C50砼配合比試配，基于全橋原材料的統一，為確保箱梁的精確合龍，經過多次試驗篩選核定。緩凝時間初步設計確定為8h，坍落度為180mm220mm。 3.7.2、砼澆筑3.7.2.1.砼澆筑前的準備工作3.7.2.1.1.砼澆注前應根據現場砂石料含水量適當調整混凝土用水量，砼

44、出機坍落度宜控制在18cm，入模坍落度控制在1618cm；3.7.2.1.2.掛籃及模板穩定性檢查；3.7.2.1.3.施工機具、設備（如拌合站、砼運輸罐車、砼輸送泵、振動棒振動器等）性能檢查；3.7.2.1.4.清除鋼筋及底板上的雜物；3.7.2.1.5.砼澆筑前先將模板灑水潤濕，砼開始澆筑時用來潤濕泵管的砂漿不能直接泵入模板。3.7.2.2.澆筑順序一對掛籃砼澆筑嚴格按照設計要求做到平衡對稱施工，最大允許偏載重量不得大于該梁段設計重量的20%。砼澆筑應連續、均衡、對稱進行，每個塊段豎向依次對稱澆筑底板、腹板及頂板砼，順序如下：3.7.2.2.1.底板澆筑時縱橋向為塊段較低一端向較高一端方向

45、進行，橫橋向為兩側腹板向箱梁塊段中軸方向對稱均衡進行。3.7.2.2.2.對于每個塊段的腹板澆筑，按縱向水平分層澆筑，每層砼的厚度以3040cm控制，兩側腹板左右相互交替連續澆筑，如此循環，直至腹板砼澆筑完畢。3.7.2.2.3.對于頂板砼，縱橋向為塊段端部向根部進行，橫橋向為中軸處頂板向兩側腹板頂板及兩側翼緣板對稱進行。3.7.2.3.砼攤鋪與振搗砼宜用50mm或70mm插入式振動棒振搗密實。振動器移動間距不應超過振動器作用半徑的1.5倍；與側模應保持1015cm距離；澆注上層砼時振動棒插入下層混凝土510cm。砼振搗密實的標志是砼停止下沉、不冒氣泡、泛漿、表面平坦。砼的澆筑應連續進行，如因

46、故必須間斷時，其間斷時間應小于前層混凝土的初凝時間或能重塑的時間。砼澆筑按水平分層進行，每層砼的厚度控制在3040cm。因波紋管較密集，用小振動棒配合大振動棒施工。對每一振搗部位，嚴格按照技術規范要求振搗到該部位砼密實為止。并避免振動棒碰撞模板、鋼筋及預應力管道等。3.7.2.4.砼澆筑過程中測量控制3.7.2.4.1.利用0塊中心處的水準點控制模板的高程，并利用相鄰墩位的水準點進行校核，確保無誤；3.7.2.4.2.砼澆筑過程中，觀測掛籃的下撓情況，以掌握掛籃變形情況是否與設計值相符；3.7.2.4.3. 砼澆注過程中，對吊點及掛籃前端撓度進行控制與調整；3.7.2.4.4. 在砼澆筑過程中

47、安排專人隨時對模板及拉桿進行檢查；3.7.2.4.5.砼澆筑完畢，在砼強度達到2.5Mpa之前不得使其承受行人、運輸工具、模板等荷載。3.7.2.5.施工縫處理每個塊段砼澆筑完畢后，當澆筑砼強度達到2.5Mpa（根據砼配合比，根據試驗達到該強度需要澆筑完成后約8小時），砼接合面及時進行鑿毛處理，鑿毛質量嚴格按照規范要求控制，要求將其表面水泥漿鑿除至骨料露出。在下一塊段砼澆筑前，表面灑適量水進行濕潤，同時加強振搗（收漿后再振一次），防止砼接合面出現干縮裂縫。3.7.3、砼養生砼澆筑完成至砼初凝階段采用噴霧養生；3.7.3.1.箱梁底板澆注完成，進行底板整平，然后適時噴霧養生。3.7.3.2.以不

48、影響底板砼成型為前提，繼續澆注腹板砼，并在底板砼初凝前，對箱梁根部砼進行“復振”，繼續噴霧養生，待砼初凝后在底板頂面鋪濕麻袋或濕土工布并灑水養護。3.7.3.3.箱梁頂板砼澆注完成，將箱梁頂面收抹平整，箱梁頂面收抹平整后，可在表面先噴霧養護，待頂面砼上可行人時，在砼頂面先鋪一層濕土工布（要求濕透），然后在土工布上再鋪一層塑料薄膜，在低溫多雨天氣還應在薄膜上加鋪一層干土工布和一層塑料薄膜。3.7.3.4.模板拆除后，應在外側模及底板位置安放養生操作平臺，可在平臺上對腹板外測及底板外側進行噴水養護，箱內腹板及頂板可采用灑水養護。3.7.3.5.保濕養護不少于7天。3.7.3.6.要求在砼灑水養生期

49、間，必須始終保持砼表面處于濕潤狀態。因此要求各施工隊必須派專人（一個施工點23名）24小時負責養生，養生人員必須作好養生記錄，記錄包括砼養護期間的大氣溫度（每日測4次，8小時一次）、天氣、灑水時間，風力風向等。3.8、預應力工程主橋預應力束均采用真空灌漿工藝，以提高管道灌漿的飽滿度和密室度，均采用塑料波紋管作為預應力管道。3.8.1、預應力管道安裝3.8.1.1.所使用的預應力鋼束鋼筋及錨具必須具有制造商的質量證書，且已是按規范要求檢查合格，波紋管進場后，及時做抗滲透性和抗彎曲滲透試驗，波紋管與錨墊板接頭處用膠布纏裹嚴密，確保不漏漿；3.8.1.2.橫向預應力束利用井字形鋼筋固定牢固，錨墊板與

50、邊模通過螺栓栓緊嚴密，防止水泥漿漏入堵塞錨墊板；3.8.1.3.當管道與箱梁鋼筋發生沖突時，應首先考慮預應力管道位置的準確；3.8.1.4.預應力管道安裝好后，操作人員要注意保護，不得隨便在管道上踩動，導致管道變形或破壞其線形；3.8.1.5.縱向管道安裝時嚴格按照設計坐標定位，每隔50cm設一道定位鋼筋網片，預應力束彎曲位置定位進行加密布置?？v向管道數量多，安裝時應仔細核對設計坐標，按設計編號，接長時對號入座。3.8.2、預應力穿束3.8.2.1.預應力筋的下料長度應滿足張拉要求，預應力筋的切割采用砂輪機；3.8.2.2.橫向束預先在砼澆筑前放入波紋管道內一起埋入；3.8.2.3.縱向鋼絞線

51、穿束按照兩種方法實施。對于30m以下的短束采用人工穿束，對于長束采用卷揚機牽引進行；3.8.2.4.為了便于長束穿束，采取在縱向管道內預設6圓鋼，管道接長的同時接長鋼筋，直至張拉端。3.8.3、預應力束張拉箱梁為三向預應力體系，縱向懸臂束由高強度、低松弛鋼鉸線組成大噸位群錨體系?？v向束為17s15.2mm 和12s15.2mm鋼鉸線，標準強度R=1860Mpa，控制應力0.72fpk,兩端張拉。橫向設預應力鋼束，鋼束采用3j15.2mm低松弛鋼鉸線，橫向束單端交錯張拉，配BM15-3扁錨，錨固端采用鋼絞線打花工藝錨固，張拉控制應力0.7 fpk。當塊段最后澆筑砼強度達到設計強度的90%，齡期不

52、小于7天后，張拉三向預應力束。其中橫向預應力預留三根滯后一個梁段張拉。張拉順序為：本段梁縱向預應力前段梁橫向預應力本段梁橫向預應力。橫隔板在完成該節段其他橫向預應力后均衡張拉。3.8.3.1.張拉機具準備張拉千斤頂進場后，將千斤頂、油表、一起送有資質的單位進行校準。千斤頂、壓力表、在使用過程必須配套使用，不得臨時調換，當出現故障時，立即檢修并重新校準。這些設備，還需由專人負責保管。千斤頂一般使用超過6個月或200次，或在使用過程中出現不正常現象時，應重新校準。3.8.3.2.預應力材料進場的預應力材料，其技術條件、質量證明書等內容必須符合現行國家標準，另外按規范要求對進場材料進行試驗。鋼絞線在

53、保存和使用過程中，禁止過度銹蝕或被油污染。錨具進場后，應分批進行外觀檢查，要求不得有裂紋、傷痕、銹蝕，尺寸不得超過允許偏差，并對錨具、夾片的硬度、靜載錨固性能進行檢驗，合格后方能使用。預應力材料在運輸過程中或運至施工現場后應按要求對其采取防銹措施。3.8.3.3.預應力材料的制作3.8.3.3.1、制作長度根據配備的千斤頂，錨具及圖紙提供的預應力筋長度進行制作?？稍谑┕がF場下料。3.8.3.3.2、制作預應力材料下料在棚內進行，鋼絞線只能采用砂輪切割機進行切斷，嚴禁使用電弧焊進行切割。3.8.3.4.錨具安裝工作錨環、夾片安裝前，應將漏入錨墊板內的混凝土、雜物清理干凈，安裝時注意徹底清掃錨束、

54、錨板的錐孔和夾片牙形，除去油、銹、灰塵等，安裝千斤頂之前先檢查工作錨安裝情況，再依次安裝限位板和千斤頂，最后安裝工具錨環、工具夾片。工具錨環，工具夾片應涂石蠟或石墨，以便于其自動脫開，張拉前輕輕打緊工具夾片。3.8.3.5張拉對縱向預應力束采用YCL450型千斤頂張拉；對豎向橫向預應力束采用YCL25型千斤頂張拉。預應力張拉前對千斤頂和油表進行標定，采用張拉應力和伸長量雙控，在測定伸長量時應扣除非彈性變形引起的全部引伸量值，以保證達到設計要求的鋼束應力。張拉步驟為：3.8.3.5.1、縱向束張拉順序：0 10%k（初應力值做延伸量標記） 20%k 50%k（當一端伸長量大于千斤頂最大行程時可以

55、倒頂） 100%k（持荷2Min）（測延伸量） 錨固縱向束實際伸長量計算方法：L=L1+L2 ，式中：L1從初應力到最大張拉應力間的實測伸長值（mm）； L2初應力以下的推算伸長值，可采用相鄰級的伸長值（mm），即10%k k20%之間的實際伸長值（mm）。3.8.3.5.2、橫向束張拉順序：0 10%k（初應力值做延伸量標記） 20%k 100%k（持荷2Min） 錨固橫向束實際伸長量計算方法：L=L1+L2 ，式中：L1從初應力到最大張拉應力間的實測伸長值（mm）； L2初應力以下的推算伸長值，可采用相鄰級的伸長值（mm），即10%k k20%之間的實際伸長值（mm）。3.8.3.5.3、 橫隔板預應力的二次張拉設計要求對全橋橫隔板豎、橫向預應力進行二次張拉。張拉工