1、 畢業設計說明書（畢業論文）邯鄲大學第四教學樓結構設計專 業：土木工程姓 名：指導老師：河北工程大學土木工程學院2013年6月7日摘 要本此設計為邯鄲大學第四教學樓結構設計,建筑面積為5844.35平方米,建筑高度為19.8米。工程是集辦公、教學、學習于一體的建筑，以方便師生之間的交流。建筑采用內廊式平面布局，給人以簡潔向上的感覺。本工程為框架結構,結構設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.15g，第一組。環境類別：基礎、雨蓬、室外樓梯、檐口為二（b）類，廁所為二(a)類，其余為一類。結構設計的主要方法為d值法,反彎點法,倒梁法等。關鍵字：框架結構、內廊式、d值法、反彎點法、倒梁法abst

2、ractthis the design for the handan university the fourth teaching building structure design, construction area of 5844.35 square meters, the building height is 19.8 meters.engineering is the collection office, teaching and learning in the integration of architecture, to facilitate communication betw

3、een teachers and students.building adopts the existent in layout, give a person the sense with clean up.the project for the frame structure, structural fortification intensity is 7 degrees, design basic seismic acceleration value of 0.15 g, the first group.environmental categories: foundation, rain

4、loose, 2 (b) for outdoor stairs, eaves, the toilet for two class (a), for the rest of the category.structure design of the main methods for the d value method, the inflection point method, inverted beam method and so on.key words: frame structure, internal existent, d value method, inflection point

5、method, inverted beam method目 錄0緒論11工程概況21.1截面尺寸估算21.2柱截面尺寸估算22確定計算簡圖22.1一榀框架計算3取樓層的一榀框架進行計算,框架單元如圖32.2 框架線剛度計算33荷載計算33.1恒荷載標準值計算33.2柱子自重43.3梁自重53.4墻體自重53.5門窗自重63.6荷載分層總匯74水平地震作用力下框架側移計算74.1橫梁線剛度計算和柱線剛度計算84.2橫向框架柱的側移剛度d值84.3橫向地震作用計算94.4橫向框架抗震變形驗算104.5水平地震作用下,橫向框架的內力分析105向荷載作用下橫向框架的內力分析125.1荷載計算125.2

6、用彎矩分配法計算框架彎矩135.3梁端剪力及柱軸力計算166內力組合216.1框架梁內力組合216.2柱子內力組合247截點設計257.1承載力抗震調整系數257.2橫向框架梁的截面設計267.3柱截面設計368節點構造459屋蓋、樓蓋設計459.1板的設計469.2樓面的設計4810樓梯設計5110.1樓梯板設計計算5110.2平臺板的設計5210.3平臺梁的計算5311基礎設計5411.1初步確定基礎尺寸5411.2地基承載力驗算5411.3柱子邊緣處基礎梁的受剪承載力驗算5511.4基礎的內力分析5511.5柱下條形基礎梁頂面的局部受壓承載力計算57鳴 謝58參考資料58邯鄲大學第四教學

7、樓結構設計學生：陳 群 指導教師：高洪俊河北工程大學土木工程學院土木工程專業結構方向0緒論本綜合樓是為教師,學生工作學習提供最為良好環境的建筑。教學樓建筑設計同設計其他類型建筑一樣有許多共同點，也有許多不同的特點和要求。經過一番思考，我認為本設計應該具有以下特點：（1）彈性。從設計、結構到服務功能都應做到開放性，以適應時空的變化。（2）緊湊性。教室以及其它輔助用房的空間布置要做到緊湊合理。（3）易接近性。從樓外到樓內，從入口到各個部門，要規劃得合理，要設計一個良好的導引系統。（4）可擴展性。在未來擴展時可靈活延伸，將損失減小到低程度。（5）舒適性。在環境、通風、溫濕度、光線等方面要柔和、協調，

8、盡量借用外部的自然環境。（6）環境的穩定性。（7）安全性。建筑安全防護措施做到不僅滿足規范要求而且更加人性化。（8）濟性。把建設和維護一座教學樓所需要的經費和人員控制在最低限度。在整個設計過程中，我本著“安全，適用，經濟，美觀”的原則，在滿足設計任務書提出的功能要求前提下，完成了建筑設計這一環節，合理的選擇框架，并為以后的結構設計打下了良好的基礎。1工程概況本工程位于邯鄲大學內,建筑面積為55006500m2,地上五層，局部六層，施工圖設計以規劃局批準的總圖為準，總建筑面積上下浮動范圍不超過1%。本工程的主要功能為教學,并兼有圖書、辦公。具體功能分為一層設網絡信息室、檔案存放室、配電室各一個；

9、資料室、圖書室（60人）、期刊室（60人）各兩個。二層設大辦公室、小辦公室若干；院會議室各一個。三五層每層設小教室（60人）若干，教師休息室兩個,活動廳一個。1.1截面尺寸估算圖1l1為5400mm，l2為7200mm，l3為3000m梁l1的截面尺寸為;h=l/12=450 取h=450mm，b=300mm梁l2的截面尺寸為;h=l/12=600 取h=600mm，b=300mm梁l3的截面尺寸為;h=l/12=250 取h=300mm，b=300mm1.2柱截面尺寸按層高確定;底層 h=3900+600+500=5000mmb=（1/101/15）=500333mm按軸壓比確定;a=n/f

10、c=1.4(19.44+8.1)/0.6/14.3=224685.32所以b=h474,取b=h=500mm柱子高度:底層柱高h=3900+600+500=5000mm(室內外高差600mm,基礎頂面距地面高500mm),其它層柱高3900mm. 圖2.12 確定計算簡圖2.1一榀框架計算取樓層的一榀框架進行計算,框架單元如圖2.2 框架線剛度計算框架梁、柱的混泥土取c30強度等級,在框架結構中,現澆樓面或預制樓板,但有現澆層的樓面,可以作為梁的有效翼緣,增大梁的有效剛度,減小框架側移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時,對現澆樓面的邊框架取i=1.5io(io為梁的截面慣性矩),對中

11、框架取i=2io。表2.1柱的線剛度i=bh3 /12層次hecbhick=ei/h25390031045005005.211094.010101500031045005005.211093.121010表2.1梁的線剛度梁號bhiolk=ei/l邊框架取1.5k中框架取2kl131043004502.310954001.2810101.9210102.251010l231043006005.410972002.2510103.3810104.51010l331043003006.7510830006.751091.0110101.3510103荷載計算3.1恒荷載標準值計算 3.1.1屋面保

12、護層：30厚c20細石混泥土 0.0322=0.66kn/m2冷底子油一遍三氈四油防水層 0.4kn/m220厚礦渣水泥找平層 14.50.02=0.29kn/m260厚聚苯乙烯保溫層 0.060.05=0.03kn/m2100-150厚膨脹珍珠巖找坡 （0.1+0.15）/27=0.88kn/m2120厚鋼筋混泥土板 250.12=3kn/m220厚水泥砂漿板抹灰 0.0220=0.4kn/m2 合計： 5.95kn/m2屋面均布恒荷載為： （17.4+0.5）（64.8+0.5）5.95=6954.78kn3.1.2 標準層樓面水磨石樓面 0.65kn/m2120厚鋼筋混泥土板 250.1

13、2=3kn/m220厚水泥砂漿板底抹灰 0.0220=0.4kn/m2 合計： 4.05kn/m2衛生間、樓面瓷磚樓面 0.55kn/m2120厚鋼筋混泥土板 3kn/m220厚水泥砂漿板底抹灰 0.4kn/m2 合計： 3.95kn/m2樓面恒載標準值兩種荷載相差不大，為偏于安全，取4.05kn/m2計算。恒載：4.05（17.4+0.5）（64.8+0.5）=4733.92kn3.1.3 屋面均布荷載屋面為上人屋面，查建筑結構荷載規范得均布荷載標準值為2.0kn/m2，所以屋面均布荷載標準值為：2（17.4+0.5）（64.8+0.5）=2337.74kn3.1.4 雪荷載標準值基本雪壓為

14、0.3kn/m2雪荷載標準值：sk=r so查荷載規范：r =1 sk=0.3kn/m2故雪荷載標準為：0.3（17.4+0.5）（64.8+0.5）=350.66kn3.1.5 樓面均布活載查建筑結構荷載規范（gb500009-2006）樓面均布活載中：閱覽室、會議活動室為2.0kn/m2走廊、門庭、樓梯均為2.0kn/m2，為便于計算，隔墻統一不計，樓面均布活載統一偏大取2.5kn/m2。故樓面均布荷載為：2.5（17.4+0.5）（64.8+0.5）=2922.18kn3.2 柱子自重柱截面:bh=500500mm柱自重 250.50.5=6.25kn/m10厚抹灰砂漿 0.0140.5

15、17=0.34kn/m2 合計： 6.59kn/m2底層柱每根自重 56.59=32.95kn其余層每根自重 3.96.59=25.7kn3.3 梁自重l1: bh=300450mm自重:0.30.4525=3.375kn/m10厚水泥砂漿抹灰 0.01（20.3+20.45）17=0.256kn/m合計： 3.63kn/ml2: bh=300600mm自重:0.30.625=4.5kn/m10厚水泥砂漿抹灰 0.01（20.3+20.6）17=0.306kn/m合計： 4.81kn/ml3 bh=300300mm自重:0.30.325=2.25kn/m10厚水泥砂漿抹灰 0.01（20.3+

16、20.3）17=0.204kn/m合計： 2.454kn/ml1每根重:5.43.63=19.6knl2每根重:7.24.81=34.6knl3每根重:3.02.45=7.36kn表3.1底層梁柱自重統計梁號凈跨截面密度數量單重總重l15400300450254819.6940.8l27200300600252634.6553.6l3300030030025137.3655.88柱5000500500255232.951713.43.4 墻體自重內外墻都采用加氣混泥土砌塊，外墻厚250mm，內墻厚200mm，墻體抹灰近似按加厚墻體考慮其重量。單位面積墻體自重 外墻：0.296=1.74kn/m

17、2內墻：0.246=1.44kn/m2底層a軸（0.5+10.86-0.513）（3.9-0.45）-（4.82.4）10-4.22.4-4.23.3=63.721.74=110.87knb軸（0.5+10.85+5.4-0.513）（3.9-0.45）-（1.02.4）9-（3.31.8）8=115.111.44=165.76knc軸（0.5+10.84+5.4-0.513）（3.9-0.45）-（1.02.4)9-(3.31.8)8=77.851.44=112.10knd軸（0.5+10.86-0.513）（3.9-0.45）-（4.82.4）8-4.22.4=100.621.74=175

18、.08kn1軸（0.5+7.22+3-0.54）（3.9-0.6）-63.3=32.671.74=56.85kn2-7軸(0.5+7.22-0.54)(3.9-0.6)=42.571.446=367.801kn8軸(0.5+7.22-0.54)(3.9-0.6)=42.571.74=74.07kn 合計： 1062.53kn2-5層a軸（0.5+10.86-0.513)(3.9-0.45)-(4.82.4)10-4.22.42=67.51.74=117.45knb軸（0.5+10.86-0.513）（3.9-0.45）-（1.02.4）10-（3.31.8）8=131.341.44=189.1

19、3knc軸（0.5+10.84+5.4-0.513)(3.9-0.45)-(1.02.4)9-(3.31.8)8=77.851.44=112.10knd軸（0.5+10.86-0.513）（3.9-0.45）-（4.82.4）8-4.22.4=100.621.74=175.08kn1軸（0.5+7.22-0.54）（3.9-0.6）+3（3.9-0.3）-62.7=37.171.74=64.68kn2-7軸(0.5+7.22-0.54)(3.9-0.6)=42.571.446=367.801kn8軸(0.5+7.22-0.54)(3.9-0.6)=42.571.74=74.07kn 合計： 1

20、100.31kn女兒墻（64.8+17.4）20.91.44=213.06kn3.5 門窗自重取窗自重0.4kn/m2，木門0.15kn/m2底層門窗統計表表3.2門尺寸數量自重總重1.02.4180.156.486.03.310.152.974.23.310.152.08表3.1窗4.02.4180.482.944.22.420.48.063.31.8160.438.02合計： 140.55kn2-5層表3.4門尺寸數量自重總重1.02.4180.156.48表3.5窗4.82.4180.482.944.22.420.48.063.31.8160.438.026.02.710.46.48合計

21、： 141.98kn3.6 荷載分層總匯頂層重力荷載代表值包括，50屋面雪荷載，縱橫梁自重，半層柱自重，半層墻體自重。其他層重力荷載代表值包括，樓面恒載，50樓面均布活荷載，縱橫梁自重，樓面上下各半層的柱子及縱橫墻體自重。將前述分項荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下底層：g=g恒+0.5g活=4733.92+2922.180.5+1713.4+940.8+553.6+58.88+1062.53+140.55=10664.77kn2-4層g=4733.92+2922.180.5+1713.4+940.8+553.6+58.88+1100.31+141.98=10703.98kn頂層g

22、=6954.78+350.660.5+940.8+553.6+58.88+1/2(1713.49+1100.31)+213.06=10303.31kn建筑物總重力荷載代表值g為 圖3.110303.31+10703.983+10664.71=53079.96kn4 水平地震作用力下框架側移計算框架梁、柱的混泥土取c30等級，混泥土彈性模量ec=3107kn/m2在框架結構中，現澆樓面或預制樓板，但有現澆層的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現澆樓面的邊框架取i=1.5i0（i0為截面慣性矩），對中框架矩取i=2i0。4.1

23、 橫梁線剛度計算和柱線剛度計算見前計算簡圖部分4.2 橫向框架柱的側移剛度d值表4.1橫向框架柱側移剛度d值計算如表2-5層k=ki/2kc=k/(2+k)d=kc12/h2根數底層k=ki/kc=（k+0.5）/(2+k) 底層邊框架邊柱3.38/3.12= 1.080.51376824邊框架中柱(3.38+1.35)/3.12=1.520.57485964中框架邊柱3.38/3.12= 1.080.513768212中框架中柱(3.38+1.35)/3.12=1.520.574859612d260448 一 般 層邊框架邊柱（3.38+3.38）/4.0/2=0.8450.29793734

24、邊框架中柱(3.38+1.35)2/4.0/2=1.180.371117084中框架邊柱（3.38+3.38）/4.0/2=0.8450.297937312邊框架中柱(3.38+1.35)2/4.0/2=1.180.3711170812337296按頂點位移法計算框架的自震周期t1=1.70t式中:0基本周期調整系數。考慮填充墻使框架自震周期減小的影響,取0=0.6。t框架的頂點位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移,t是將框架的重力荷載視為水平作用力,求得假象框架位移。然后由 t求出t1，再用t1求得框架結構的底部剪力,進而求出框架各層剪力和結構真正的位移。表4.2橫向框架頂

25、點位移計算層次gigidi層間相對位移i=gi/dii510303.3110303.313372960.03170.5225410703.9821407.963372960.06340.4908310703.9832111.943372960.09520.4274210703.9842815.923372960.12690.3322110664.7753480.492604480.20530.2053t1=1.70t=1.70.70.5225=0.86s4.3 橫向地震作用計算在三類場地,七級近震區,結構的特征周期tg和地震影響系數max為tg=0.45max=0.08結構等效總重力荷載代表值

26、geq=0.85g1=0.8553480.69=45458.59kn水平地震影響系數1=(tg/tr)rmax=(0.35/0.86)0.910.08=0.0356結構總的水平地震作用標準值fex=1geq=0.035645458.59=1619.27kn由于t1=0.86s1.4tg0.45=0.63s,所以考慮頂點附加地震作用。頂部附加地震作用系數e=0.08t1+0.7=0.080.86+0.07=0.1388fs=0.13881619.27=224.75kn各質點橫向水平地震作用下f1=g1h1fex(1-e)/(gkhk)=(g1h1/gkhk)1394.52kn地震作用下各樓層水平

27、地震層間剪力v=fx表4.3各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次higigihigihi/gjhjfiv520.610303.31212248.190.314437.88437.88416.710703.98178756.470.264368.15806.03312.810703.98137010.940.202281.691087.7228.910703.9895265.420.141196.631284.351510664.7753323.850.079110.171394.52圖4.1各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度分布4.4 橫向框架抗震變形驗算多遇地震作用下,層間彈性位移驗算

28、見下表層間彈性相對轉角均滿足ee=1/5504.5 水平地震作用下,橫向框架的內力分析以框架為例進行計算,邊框架和縱向框架的計算方法和步驟與橫向框架完全相同。框架柱剪力及彎矩計算,采用d值法表4.4橫向框架各層水平地震作用的地震剪力層次層間剪力層間剛度層間位移層高層間相對彈性轉角5437.883372961.3039000.00024806.033372962.3939000.000531087.723372963.2239000.000821284.353372963.8139000.000911394.522604485.3550000.00107水平地震作用下框架內力計算框架拉剪力及彎矩

29、分別按下式計算vij=dij/d1j上端mb1j=v1jyh下端mv1j=v1j(1-y)h y=yn+y1+y2+y3y為反彎點高度底層取2/3，其它層取1/2表4.5各層拉端彎矩計算邊柱層次高度反彎點高度vidijdijvijm上m下53.93.9/2437.88337296937312.1723.7323.7343.93.9/2806.03337296937322.4043.6843.6833.93.9/21087.72337296937330.2358.9558.9523.93.9/21284.35337296937335.6969.6069.6015.010/31394.222604

30、48768241.1368.55137.10表4.5中柱層次高度反彎點高度vidijdijvijm上m下53.93.9/2437.883372961170815.2029.6429.6443.93.9/2806.033372961170827.9854.5654.5633.93.9/21087.723372961170837.7673.6373.6323.93.9/21284.353372961170844.5886.9386.9315.010/31394.22260448859646.0176.68153.37梁端彎矩,剪力及柱軸力計算mlb=ilb(mbi+mvj)/(ilb+irb)mr

31、b=(muc+mlc)(k2/(k1+k2)vb=(mrb+mlb)/l n=(vlb-vrb)表4.6框架梁端彎矩、剪力及軸力ab梁bc梁層次mlbmrblvbmlbmrblvb523.7314.257.25.2811.8511.853.07.90467.4140.477.214.9833.6833.683.022.453102.6361.587.222.851.2751.273.034.182128.5577.137.228.5764.2264.223.042.811138.1582.897.230.765.4465.443.043.63cd梁軸力層次mlbmrblvba軸力b軸力c軸力d

32、軸力514.2523.737.25.285.282.62-2.625.28440.4767.417.214.9820.2610.09-10.0920.26361.58102.637.222.843.0621.47-21.4743.06277.13128.557.228.5771.6335.71-35.7171.63182.89138.157.230.7102.3348.64-48.64102.335 豎向荷載作用下橫向框架的內力分析5.1荷載計算五層:ab跨梁自重0.60.325=4.5kn/m=l1/2l2=5.4/2/7.2=0.375pe=(1-221+31)(5.957.2/2)=21

33、.10kn/m恒載25.6kn/m活載25.4=10.8kn/mbc跨梁自重0.30.325=2.25kn/mpe=5/85.952.1/2=3.9kn/m恒載6.15kn/m活載23=6kn/m1-4層:ab跨梁自重0.60.325=4.5kn/mpe=(1-221+31)(4.057.2/2)=14.36kn/m恒載18.86kn/m活載2.55.4=13.5kn/m 圖5.1bc跨梁自重0.30.325=2.25kn/m pe=5/84.052.1/2=2.66kn/m恒載4.91kn/m活載2.53=7.5kn/m集中荷載縱梁自重 0.30.45255.4=18.23kn縱墻自重 0.

34、295.46(5.4-0.4)=46.98kn柱自重 0.50.53.925=24.38kn 合計: 89.59kn圖5.2框架恒荷載、活荷載見下圖 恒載 活載5.2用彎矩分配法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內力分析,除活荷載較大的工業廠房外,對一般的工業與民用建筑可以不考慮活荷載的不利位置,這樣求得的框架內力,梁跨中彎矩較考慮活荷載不利位置法求得的彎矩偏低。但當活荷載占總荷載比例較小時，其影響較小，若比例較大，可在截面配筋時，將跨中彎矩乘以1.1到1.2的放大系數予以調整。5.2.1固端彎矩計算表5.1將框架梁視為兩端固定梁計算固端彎矩計算ab跨簡圖固端彎矩(ma=mb) 1/1225.6

35、7.22=110.591/1210.87.22=46.66 1/1213.57.22=58.321/1218.867.22=81.48表5.2bc跨簡圖固端彎矩(ma=mb)1/126.157.22=4.611/1267.22=4.51/124.917.22=3.681/127.57.22=5.635.2.2分配系數計算考慮框架的對稱性,取半框架進行計算,半框架的梁柱線剛度計算如下,切斷的橫梁線剛度為原來的一倍。分配系數按與節點連接的各桿的轉動剛度進行計算。iab=4.5ibe=1.35一般層柱i=4.0底層柱 i=3.12sab=4i=18sbe=3ibe=4.05 si45=4i=16 s

36、i底=4i=12.48例如：a軸線柱頂層頂點節點下柱=4ic/(4ic+4ib)=0.47梁=4ib/(4ic+4ib)=0.53其余節點的分配系數按相同方法計算。5.2.3傳遞系數遠端固定,傳遞系數為1/2,遠端滑動鉸支,傳遞系數為-1。采用此方法計算時，假定上、下柱的遠端為固定時與實際情況有出入，因此，除底層外，其余柱的線剛度乘以0.9的修正系數。5.2.4彎矩分配在恒載、活載作用下，框架的彎矩分配計算見下表表5.3恒荷載彎矩分配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.47 0.53 0.47 0.42 0.11 -110.59 110.59 -4.61 0.00 51.98 58.61 -50.

37、13 0.00 44.51 -11.34 13.04 -25.06 29.31 -11.51 0.00 5.65 6.37 -8.42 0.00 -7.47 -1.90 0.00 70.67 -70.67 81.35 0.00 25.52 -17.85 0.32 0.32 0.36 0.33 0.30 0.30 0.08 -81.48 81.48 -3.68 26.07 26.07 29.33 -25.91 -23.03 -23.03 -5.84 25.99 13.04 -12.95 14.67 22.26 -11.51 -8.34 -8.34 -9.39 -8.46 -7.52 -7.52

38、-1.91 43.72 30.77 -74.49 61.78 -8.29 -42.06 -11.42 0.32 0.32 0.36 0.33 0.30 0.30 0.08 -81.48 81.48 -3.68 26.07 26.07 29.33 -25.91 -23.03 -23.03 -5.84 13.04 13.04 -12.95 14.67 -11.51 -11.51 -4.20 -4.20 -4.72 2.78 2.48 2.48 0.63 34.91 34.91 -69.82 73.02 -32.07 -32.07 -8.89 0.32 0.32 0.36 0.33 0.30 0.3

39、0 0.08 -81.48 81.48 -3.68 26.07 26.07 29.33 -25.91 -23.03 -23.03 -5.84 13.04 14.01 -12.95 14.67 -11.51 -12.33 -4.51 -4.51 -5.08 3.06 2.72 2.72 0.69 34.60 35.58 -70.18 73.30 -31.83 -32.64 -8.83 0.34 0.27 0.39 0.36 0.32 0.25 0.08 -81.48 81.48 -3.68 28.03 21.92 31.53 -27.70 -24.66 -19.22 -6.22 13.04 0.

40、00 -13.85 15.77 -11.51 0.00 0.28 0.22 0.31 -1.51 -1.35 -1.05 -0.34 41.35 22.14 -63.48 68.04 -37.52 -20.27 -10.24 11.07 -10.13 表5.3活荷載彎矩分配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.47 0.53 0.47 0.42 0.11 -46.66 46.66 -4.50 0.00 21.93 24.73 -19.94 0.00 17.71 -4.51 9.33 -9.97 12.36 -7.80 0.00 0.30 0.34 -2.16 0.00 -1.92 -0.49 0.0

41、0 31.56 -31.56 36.92 0.00 7.99 -9.50 0.32 0.32 0.36 0.33 0.30 0.30 0.08 -58.32 58.32 -5.63 18.66 18.66 21.00 -17.55 -15.60 -15.60 -3.95 10.97 9.33 -8.77 10.50 8.85 -7.80 -3.69 -3.69 -4.15 -3.85 -3.42 -3.42 -0.87 25.94 24.31 -50.25 47.42 -10.16 -26.81 -10.45 0.32 0.32 0.36 0.33 0.30 0.30 0.08 -58.32

42、58.32 -5.63 18.66 18.66 21.00 -17.55 -15.60 -15.60 -3.95 9.33 9.33 -8.77 10.50 -7.80 -7.80 -3.16 -3.16 -3.56 1.70 1.51 1.51 0.38 24.83 24.83 -49.66 52.97 -21.89 -21.89 -9.20 0.32 0.32 0.36 0.33 0.30 0.30 0.08 -58.32 58.32 -5.63 18.66 18.66 21.00 -17.55 -15.60 -15.60 -3.95 9.33 10.03 -8.77 10.50 -7.8

43、0 -8.35 -3.39 -3.39 -3.81 1.88 1.67 1.67 0.42 24.61 25.30 -49.91 53.15 -21.72 -22.27 -9.16 0.34 0.27 0.39 0.36 0.32 0.25 0.08 -58.32 58.32 -5.63 20.06 15.69 22.57 -18.76 -16.70 -13.01 -4.22 9.33 0.00 -9.38 11.28 -7.80 0.00 0.02 0.01 0.02 -1.24 -1.11 -0.86 -0.28 29.41 15.70 -45.11 49.61 -25.61 -13.88

44、 -10.12 7.85 -6.94 5.3梁端剪力及柱軸力計算梁端剪力v=vq+vm式中:vq梁上均布荷載引起的剪力，vq=1/2ql vm梁端彎矩引起的剪力，=(m左-m右）/l柱軸力n=v+p式中： v梁端剪力 p節點集中力及自重以ab跨，25層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計算為例圖5.3得梁上的均布荷載為:五層=25.6kn/m=6.15kn/m四層=18.86kn/m=4.91kn/m三層=18.86kn/m=4.91kn/m二層=18.86kn/m=4.91kn/m一層=18.86kn/m=4.91kn/m集中荷載 89.59kn/m柱荷載 24.38kn/m五層梁端彎矩=70

45、.67knm(56.54)=81.3knm(65.04)四層梁端彎矩=74.49knm(59.59)=79.6knm(63.97)三層梁端彎矩=69.83knm(55.86)=81.3knm(58.42)二層梁端彎矩=70.18knm(56.14)=81.3knm(58.63)一層梁端彎矩=63.49knm(50.79)=81.3knm(54.43)括號內為調幅后數據五層梁端剪力:=1/2ql=1/225.67.2=92.16kn調幅前:=(70.67-81.3)/7.2=-1.48kn=92.16-1.48=90.68kn=92.16+1.48=93.64kn調幅后:=(56.54-65.04)/7.2=-1.18kn=92.16-1.18=90.98kn=92.16+1.18=93.34kn同理可得第四層梁端剪力:調幅前:=1/218.67.2+(74.47-79.96)/7.2=66