1、凍土線路地基與基礎處理方案凍土線路地基與基礎處理方案 編輯整理：尊敬的讀者朋友們：這里是精品文檔編輯中心，本文檔內容是由我和我的同事精心編輯整理后發布的，發布之前我們對文中內容進行仔細校對，但是難免會有疏漏的地方，但是任然希望（凍土線路地基與基礎處理方案）的內容能夠給您的工作和學習帶來便利。同時也真誠的希望收到您的建議和反饋，這將是我們進步的源泉，前進的動力。本文可編輯可修改，如果覺得對您有幫助請收藏以便隨時查閱，最后祝您生活愉快 業績進步，以下為凍土線路地基與基礎處理方案的全部內容。 內 容 提 要輸電線路經過凍土地區,進行詳細的地質調查和收資，掌握沿線凍土性質、融沉等級、地溫分布、水文地質

2、情況、季節凍結層的凍漲等級是關鍵。季節性凍土地段，存在于本工程河谷、河漫灘、地下水埋藏較淺的地段，最大凍結深度范圍內的粉土、粘性土及粉砂具有凍漲性，凍漲級別為凍漲-強凍漲。本專題結合呼倫貝爾地區季節性凍土地段的特點和我院在同類地基上基礎防凍設計的經驗,對季節性凍土地區基礎型式及地基處理方案進行了分析研究，在凍漲土地基選擇了梯形斜面基礎，在強凍漲且地下水位很淺的跨河及沼澤地段，淺基礎無法施工的塔基，選擇了鉆孔灌注樁基礎。多年凍土地段，根據呼倫貝爾地區多年凍土的類型、埋藏深度、融沉等級,提出了地基與基礎的處理方案，在弱融沉的多冰凍土地基，采用了施工運行期允許融化的設計原則，推薦采用了梯形斜面基礎，

3、地基基底進行了清除多冰凍土的措施,防止地下冰融化導致的基礎下沉。在屬融沉等級的富冰凍土地基，采用保持地基凍結狀態的設計原則，利用凍結狀態的多年凍土作地基，選擇了鉆孔灌注樁基礎。目 錄1呼倫貝爾段凍土分布及特點12 季節性凍土地區線路地基與基礎設計22。1凍漲對送變電工程造成的危害 22.2季節性凍土地區線路地基與基礎設計的主要原則42。3季節性凍土地區線路地基與基礎通常采取的處理措施42。4季節性凍土地段地基與基礎處理方案52.5季節性凍土地段地基與基礎處理方案的選擇83多年凍土地區線路地基與基礎設計 93.1多年凍土融沉對送電線路造成的危害 103.2多年凍土地區線路地基與基礎設計的主要原則

4、 113。3多年凍土的融沉性分析 113.4多年凍土地區線路地基與基礎設計方案 153.5多年凍土地區線路地基與基礎設計方案的選擇 154結論性意見161 呼倫貝爾段凍土分布及特點 本工程線路穿行于呼倫貝爾市的鄂溫克旗、新巴爾虎左旗，穿越大興安嶺,屬嚴寒地區。河谷、河漫灘及地下水埋藏較淺地段范圍內的粉土、粘性土以及粉砂均具凍脹性，級別為凍脹強凍脹,最大凍結深度3。12m,屬季節性凍土。在上述區域的局部地段存在多年凍土，多年凍土主要分布于惠騰高勒河谷灘地及哈拉哈河谷灘地、階地,長度約5。6km。其次零星分布于背陰山坡處。屬于高緯度多年凍土，呈島狀分布，整體及層狀構造，類型主要為多冰和富冰凍土,

5、凍土一般厚度在15m，上界為36m，下界為410m。根據我院調查資料，該凍土層融沉類別為弱融沉融沉.多年凍土是凍結狀態持續多年而不融的凍土,多年凍土常存在于地面下的一定深度，其上部接近地表部分，往往亦受季節性影響,冬凍夏融，此冬凍夏融的部分常稱為季節凍融層。因此,多年凍土地區常伴有季節性凍結現象。根據國家電網公司500kv呼倫貝爾-遼寧直流送電線路工程(呼倫貝爾段）設計招標文件的有關要求，針對線路所經地區凍土地段的地形、地質、水文、施工條件、塔位分散等特點，借鑒建筑部門在凍土地區進行工程建設的經驗,充分認識沿線凍土的類型、危害程度,掌握其發生、發展的科學規律。通過對沿線凍土工程地質條件及凍土地

6、基的調查,采取合理的處理措施和方法。本專題針對季節性凍土、多年凍土兩類不同類型凍土的特點,進行地基與基礎的設計分析研究，選擇合理的基礎方案及處理措施，確保線路的可靠運行。2 季節性凍土地段地基與基礎的設計2.1 凍漲對送變電工程造成的危害本工程地處高寒地區，送電線路凍土地區地基與基礎的防凍漲處理是至關重要的,設計中務必給予足夠重視。在呼倫貝爾凍土地區輸變電工程多次發生建、構筑物的凍漲破壞，均屬基礎設計及施工不當造成。凍漲對送變電工程造成的危害主要案例如下所述：呼倫貝爾的根河市處于大興安嶺地區，110kv變電站于2003年建成投產。2005年主建物及設備支架，因凍漲導致墻體開裂、設備支架傾斜，嚴

7、重影響了變電站的正常運行.經對本次凍害的調查分析表明,在基礎設計中，雖然考慮了將基礎埋置深度埋在了標準凍結深度之下，但是沒有采取消除切向凍漲力的措施，是導致這次凍漲事故發生的主要原因.（見圖一） 圖一海拉爾至牙克石220kv送電線路工程于1997年12月建成投產,2003年位于東大泡子附近的n29號塔灌注樁基礎因凍漲導致樁頂傾斜、聯梁與樁身連結處開裂、鐵塔傾斜，線路不能正常運行，n29號塔灌注樁基礎不得不向大號側移位后重新施工，給生產運行造成了損失.經對本次凍害的調查分析表明，基礎入土深度滿足正常設計荷載和克服切向凍漲力驗算所需的設計深度，該線路在東大泡子附近的其它4基相同塔型、相同地質條件、

8、相同埋深的灌注樁基礎運行正常，均未發生此類凍害事故的發生.這次n29號塔灌注樁基礎凍漲事故發生的主要原因，是該灌注樁基礎施工時樁身在凍結深度范圍內的部分出現約2。0m擴大頭， 導致在法向凍漲力作用下,造成樁向上拱起(見圖二）、傾斜開裂、不能使用。2003年,n29號塔灌注樁基礎在移位按原設計圖紙重新施工后，運行至今狀態良好,均未再次發生此類凍害事故的發生。實踐證明，在強凍漲地段灌注樁基礎的施工，保證凍深范圍內樁身光滑、不出現擴大頭現象,是灌注樁基礎穩定的首要條件之一，應引起施工單位的高度重視。圖二伊圖里河至阿里河66kv線路穿行于呼倫貝爾市范圍內的大興安嶺地區，該線路工程于1976年建成投產。

9、在強凍漲的沼澤地及山凹地下水位較高地區，在凍融循環的反復作用下,桿塔傾斜嚴重，基礎向上拱起（見圖三），鐵塔主材彎曲 ，嚴重影響線路的正常運行（見圖四）。圖三圖四導致這次凍漲事故發生的主要原因是按舊的送電線路基礎設計規程中規定，對于碎石、卵石、中粗砂，不論天然含水量大小,均屬不凍漲的。因此，沒有對該類地基土采取抗凍漲措施,造成此類凍害事故的發生。經過對以往工程凍害的調查分析證明，今后的工程應嚴格按照現行的架空送電線路基礎設計技術規定（dl/t5219-2005）的規定，根據不同的工程地質條件及各類土的天然含水量，進行地基土凍漲類別劃分，采取相應措施,消減凍漲力和進行基礎極限抗凍拔穩定驗算，確保不

10、再發生此類凍害事故。2.2季節性凍土地區線路地基與基礎設計的主要原則凍土地區線路基礎設計的關鍵決定于凍土地基的特性,鐵塔基礎設計時，首先要判明凍土地基存在的可能,當存在凍土地基時，基礎的埋置深度應大于地基土的標準凍結深度。按架空送電線路基礎設計技術規定（dl/t52192005）附錄c3的要求，劃分地基土凍漲類別(見下表），根據不同的工程地質條件,采取相應措施，消減凍漲力和進行基礎極限抗凍拔穩定驗算.地基土的凍漲性分類土的名稱天然含水量w凍結期間地下水位低于凍結的最小距離m凍脹性類別碎（卵)石，礫，粗、中砂（粒經小于0。075mm的顆粒含量大于15），細紗(粒經小于0.075mm的顆粒含量大于

11、10w121。0不凍脹1。0弱凍脹12w181.01。0凍脹w180。50。5強凍脹粉砂w141。0不凍脹1.0弱凍脹14w191.01.0凍脹19w231.01.0強凍脹w23不考慮特強凍脹粉土w191.5不凍脹1.5弱凍脹19w221。51.5凍脹22w261.51.5強凍脹26w301。51.5特強凍脹w30不考慮粘性土wwp+22。0不凍脹2。0弱凍脹wp+2wwp+52。02.0凍脹wp+5wwp+92。02.0強凍脹wp+9wwp+152。02.0特強凍脹wwp+15不考慮注1: wp塑限含水量，%。注2： w-在凍土層內凍前天然含水量的平均值。注3：塑性指數大于22時，凍脹性降一

12、級。注4:粒經小于0。005mm的顆粒含量大于60時為不凍脹土。注5:碎石類土當充填物大于全部質量的40時，其凍脹性按充填物土的類別判定注6:碎石土、礫砂、粗砂（粒經小于0.075mm的顆粒含量不大于15）、細砂（粒經小于0。075mm的顆粒含量不大于10均按不凍脹考慮?；A極限抗凍拔穩定驗算，冬季最大風速資料應在工程初步設計中確定，當無資料時可取正常最大設計風荷載的60%，或根據工程設計經驗確定。季節性凍土地區基底持力層不允許殘留凍土,如發現基底受凍應在基礎澆制前予以清除,并鋪設墊層，保證地基土穩定。在季節性凍土地區除考慮常規設計內容外，尚應驗算在切向凍漲力作用下基礎的穩定性,若不滿足要求，

13、或改變基礎型式或采取相應的防凍害措施。2.3季節性凍土地區線路地基與基礎通常采取的處理措施凍土地區對基礎造成危害的原因是作用于基礎上的切向凍漲力.國內外工程界進行了大量的實驗研究，總結出許多有效方法，由于架空送電線路鐵塔布置地域分散，工程地質條件多變復雜,在建筑行業常用的基礎設計方法和措施,因經濟指標較高或因方案復雜而無條件實施，能夠直接取用的方法有限， 我院在內蒙古東部地區送電線路工程中積累了大量的工程設計經驗,綜合以往工程設計和國內外工程界的實驗研究結果,比較適用于送電線路地基與基礎的有如下幾種處理方法：2.3.1換填法利用非凍漲性材料（如中砂、粗砂、卵石等)置換基礎周邊一定范圍內的凍漲性

14、土體，避免切向凍漲力作用于基礎上，（見圖五）圖五用基側填砂來防止切向凍漲力是一個即簡便又經濟的好辦法，但它僅適用于地下水位之上，如果所填之砂達到飽和狀態和含泥量過多，在凍結時土與基礎周圍堅固地凍結在一起有較高的凍結強度，就會失去效果。施工時必須保證換土寬度不小于基礎底板的寬度，才能保證安全可靠.2。3。2梯形斜面基礎該基礎是將基礎設計成圖六的型式，國內外工程界進行的試驗研究結果表明，其側面坡度1：7為宜，從試驗的數據看，切向凍漲力確實不小,因此,我們使用梯形斜面基礎的目的，就是將基礎側面設計成不小于9度的斜面來消除切向凍漲力，這樣可使基礎受力清楚，計算準確，安全可靠。(見圖六)圖六關于(其截面

15、為上小下大斜面）梯形斜面基礎防切向凍漲力的問題早有簡單地報道，但都認為它是錨固基礎的一種,即用下部基礎斷面中的擴大部分來阻止切向凍漲力將基礎抬起，類似于帶擴大板的自錨式基礎。這種作用對將基礎埋深設在凍層之內的淺基礎毫無意義.實驗證明用斜面基礎抵御切向凍漲力當角大于等于9度時基礎穩定的原因,不是由于凍漲力被下部擴大部分給錨住,而是由于在傾斜面上出現拉力分量與冷縮分量疊加之后的開裂,切向凍漲力退出工作造成的.應該說明的是,在凍漲土層范圍之內的基礎擴大部分根本起不到錨固作用,因在上層凍漲時基礎下部所出現的錨固力,等凍深發展到該層時,隨著該層的凍漲而消失了,只有處在下部未凍土中且擴大端頂面也深入到標準

16、凍深線以以下的基礎的括大部分才起錨固作用，我們所說的淺埋基礎根本不存在這一深入未凍土層中的部分。(見圖七) 圖七用斜面基礎防切向凍漲力具有如下特點：a 在凍漲作用下，基礎受力明確，技術可靠，當其傾斜角大于等于9度時,將不會出現因切向凍漲力作用而導致凍害事故的發發生;b不但可以在地下水位之上,也可在地下水位之下應用；c耐久性好,在反復凍融作用下防凍漲效果不變;d不用任何防凍漲材料就可解決切向凍漲問題;e該種基礎施工時較常規基礎相比稍有麻煩,基礎表面要求光滑。2。3。3 樁基礎采用樁基礎,就是利用深基礎在不凍土中的樁土間摩擦力（或凍結阻力）平衡凍漲土區域內作用于鐵塔基礎上的切向凍漲力。深基礎一般用

17、于地基軟弱的強凍漲地段?；A入土深度應滿足正常設計荷載和克服切向凍漲力驗算所須的設計深度，但是要保證基礎施工時樁在凍深范圍內樁身光滑、不出現擴大頭現象.一般采用鉆孔灌注樁基礎或打入式樁基礎。2.4季節性凍土地段地基與基礎處理方案 根據我院現場地質調查表明,本工程河谷、河漫灘及地下水埋藏淺的地段最大凍結深度3。12m范圍內的粉土、粘性土及粉沙有凍漲性，級別為凍漲-強凍漲的具體情況, 基礎必須采取防凍漲措施，以避免送電線路因地基土凍漲，基礎失穩而發生倒塔事故,對于線路地基凍漲的問題，提出如下二個處理方案:2。4。1方案一 根據對凍土地段現狀、地質構造調查，地基穩定性評價分析與實踐，結合我院在內蒙古

18、東部地區線路工程設計的成功經驗，對于階地地下水位埋藏較深的凍漲地基，可利用非凍漲材料（如中砂、粗砂、卵石等)，置換基礎周邊范圍內的凍漲性土體，避免切向凍漲力作用于基礎上。此方法僅適用于地下水位之上的地基，采用時應根據工程水文地質條件逐基確定，基礎的埋置深度應大于地基土的標準凍結深度，才能保證安全可靠。2。4.2方案二對于地下水位較淺的跨越河谷及大開挖施工困難的沼澤地段的強凍漲地基，結合水文資料（包括洪水、淹沒、沖刷及河床演變)和凍土工程地質條件，確定采用鉆孔灌注樁基礎。該種深基礎型式施工方便,減少了地下水位較高地區，粉質土體流動，大開挖施工困難帶來的諸多不便，是跨河及地下水位較高的軟弱地基地段

19、廣泛采用的基礎型式.樁基入土深度應滿足正常設計荷載和克服切向凍漲力驗算所需的設計深度。承臺或框架聯梁下留出一定的空隙，或在空隙內充填松軟材料,防止在強凍漲土中產生的法向凍漲力將樁基和聯梁拱壞。對于可以進行大開挖施工的具有凍漲性或強凍漲地段的地基均采用梯形斜面基礎,該種基礎型式我院在內蒙古東部220kv線路聯網工程中得到廣泛應用。(見下表)內蒙古東部地區線路工程梯形斜面基礎使用數量統計表？工程名稱梯形基礎用量(基）投產時間占鐵塔基礎數量的百分數%牙忠220kv線2252003年3月71.8忠-扎220kv線 2062003年3月63海扎220kv線 622004年6月12。4友-伊220kv線

20、352004年12月19扎音220kv線 1712004年11月35。8音烏220kv線 872004年11月33烏-突220kv線 1102005年11月38突-九220kv線 1932005年11月45呼倫-滿洲里220kv線 712005年12月63在上述工程應用中證明，用梯形斜面基礎克服切向凍漲力是最有效措施之一，以上工程投運至今，沒有出現因切向凍漲力作用而導致的基礎傾斜、鐵塔主材彎曲等凍害事故的發生，基礎是穩定的。 2.5季節性凍土地段地基與基礎處理方案的選擇從上述兩方案的比選中可知，換填法雖然防止切向凍漲力是一個即簡便又經濟的好辦法,但沿線凍漲-強凍漲地段多為河谷、河滿灘及階地，地

21、下水位埋藏較淺，約為0。52。0m,采用換填法,在地下水位之下,防凍漲質量不易保證。故在季節性凍土地段推薦采用即可在地下水位之上應用，也可在地下水位之下應用的梯形斜面基礎作為本工程季節性凍土地段基礎的首選方案。在跨河及強凍漲的沼澤地段，淺基礎無法實施的地基采用鉆孔灌注樁基礎的方案。桃花水即積雪融水,多發生在諸如呼倫貝爾市的高寒且降雪量大的大興安嶺地區，由于此類地區，冬季降雪大部分要積累在來年4月份以后才開始融化，致使積雪融水集中，流量較大。而4月份以后天氣變暖也正是電力工程施工的好季節,在河漫灘及沼澤地段的基礎施工將受到影響，建議施工時采取防洪措施或避開積雪融水泛濫的季節，減少不必要的損失.3

22、 多年凍土地段線路地基與基礎設計3.1多年凍土融沉對送變電工程造成的危害本工程地處高寒地區，送電線路多年凍土地區地基與基礎的防融沉處理是至關重要的,設計中務必給予足夠重視。在呼倫貝爾凍土地區輸變電工程多次發生建、構筑物的凍漲破壞,均屬基礎設計及施工不當造成。融沉對送變電工程造成的危害主要案例如下所述：其上部接近地表部分,往往亦受季節性影響,冬凍夏融，此冬凍夏融的部分常稱為季節凍融層.因此,多年凍土地區常伴有季節性凍結現象。其主要危害表現在公路地基融沉、路面下沉而不能使用。鐵塔基礎地基融沉,造成基礎下沉,嚴重影響線路的正常運行。3.2多年凍土地段線路地基與基礎設計的主要原則本工程多年凍土主要集中

23、在呼倫貝爾段惠騰高勒河谷灘地及哈拉哈河谷灘地、階地、局部存在于背陰處山坡坡腳,多年凍土地區送電線路基礎的設計務必給予足夠重視，內蒙古東部多年凍土地區此類構筑物的破壞，主要表現在冬凍夏融，如夏季地基土融沉，造成公路、鐵塔基礎下沉。冬季季節性凍層凍漲向上拱起,反復作用，造成鐵塔傾斜、主材彎曲、電桿卡盤基礎拱出地面、電桿嚴重傾斜不能使用，均屬處理措施及施工不當造成 （見圖八) 。 圖 八在工業與民用建筑領域對多年凍土地基基礎的設計一般可以采取下列不同的設計原則：（1）保持凍結法就是始終保持地基處于凍結狀態的設計方法，一般來說，當凍土厚度較大，土溫比較穩定,或者是堅硬的和融陷性很大的凍土,采用保持凍結

24、法比較合理，特別是對送電線路基礎，如能采取措施,保證基礎周圍凍土地基溫度不比天然狀態高時，可按保持凍結法進行設計。保持凍結狀態的設計宜用于下列之一的情況：a）多年凍土的年平均地溫低于1.0的地基;b）持力層范圍內的地基土處于堅硬的凍結狀態；c)最大融化深度范圍內,存在融沉、強融沉、融陷性土及其夾層的地基。（2）允許融化法就是利用正在融化或融化后的土作為地基,融陷的承載力很高的土層埋深較淺；不連續分布的小塊島狀凍土融陷量不大的凍土則采取允許融化的原則較為合理。特別是對上部結構剛度較好或對不均勻沉降不敏感的結構物按允許融化原則進行設計.當予估融陷量超過地基容許變形值時，也可采取人工予融法將凍土融化

25、后再建基礎.或者適當加固地基(如換填融性不大的土等）按容許融化的原則設計時，要驗算地基的強度(包括持力層和下臥層).在確定地基的承載力值時，所采用物理力學性質指標應盡量模擬以后地基的實際受力狀態。除強度驗算外，還必須計算地基的變形，地基變形的計算方法和容許變形值與一般天然地基一樣，僅需將壓縮性指標換成正在融化中的土或已融土的變形性質指標，以便將融陷變形考慮進去。允許融化狀態的設計宜用于下列之一的情況：a）多年凍的年平均地溫為-0.51。0的場地；b）持力層范圍的地基土處于塑性凍結狀態;c）在最大融化深度范圍內,地基土為不融沉和弱融沉性土；d）地基土逐漸融化的最大深度可根據凍土地區建筑地基基礎設

26、計規范（jgj118-98）附錄b的要求確定。3。3多年凍土的融沉性分析本工程多年凍土主要存在于惠騰高勒河谷灘地及哈拉哈河谷灘地、階地、局部存在于背陰處山坡坡腳，島狀分部,無規律，大多為凍土沼澤現象.是多年凍土區適宜的水熱環境條件下形成的，同時凍土沼澤的發育又促進凍土層形成，它可分為低位、中位、高位三種類型。在內蒙東部凍土區的泥炭沼澤多數由于下臥多年凍土或地下冰層的存在而形成,由于地面積水的溫度很低，多長塔頭(苔草墩）。凍土沼澤現象多分布在河漫灘，階地或臺地上,在夏季可以釬探獲得季節融化深度資料.但是設計中必須注意凍土沼澤形成區的多年凍土或地下冰和季節融化層的熱平衡狀況，合理的確定多年凍土的融

27、沉等級是至關重要的。關于多年凍土的融沉性問題,我國的建筑科研部門作了大量工作,將多年凍土的融沉性，主要以土的類別、總含水量，根據平均融沉系數的大小，融沉可分為不融沉、弱融沉、融沉、強融沉、融陷五級。見下表:土的名稱總含水量w（)平均融沉系數o融沉。等級融沉類別碎（卵）石，礫、粗、中砂（粒徑0。074、含量15）w10o1不融沉w101o3弱融沉碎（卵）石，礫、粗、中砂(粒徑0。074、含量15）w12o1不融沉12w151o3弱融沉15w253o10融沉w2510o25強融沉粉、細砂w14o1不融沉14w181o3弱融沉18w283o10融沉w2810o25強融沉粉土w17o1不融沉17w21

28、1o3弱融沉21w323o10融沉w3210o25強融沉粘性土wwpo 1不融沉wpw wp41o3弱融沉wp+4w wp153o10融沉wp+15w25融陷工業與民用建筑、鐵路、公路和電力等工程對凍土地基的融沉性適應程度是不相同的，一般對不融沉、弱融沉的構筑物基礎設計時，無須考慮多年凍土地基融沉影響.因為一般構筑物的主要結構在設計和使用過程中都容許有一定變形量，以適應地基的融沉性，但是當融沉、強融沉、融陷級的融沉土的融沉量超過構筑物的容許變形值時,對構筑物基礎必須采取相應的設計措施.本工程中的多年凍土屬于高緯度多年凍土，呈島狀分布見（圖九）,類型主要為富冰和多冰凍土，該凍土層融沉類別為弱融沉

29、融沉。對于多年凍土的上限埋深、季節融化層的分布、凍漲性、層厚內地下冰的分布等，我院根據對本線路工程的現場勘察,多年凍土類型主要為富冰和多冰凍土,凍土的上限埋深為3-6m，下限埋深為4-10m，根據地區資料，該凍土層融沉類別為弱融沉和融沉。由于多年凍土呈島狀分布，無規律，結合線路工程特點，對于i、ii級融沉凍土可以不進行處理。對于iii級融沉凍土必須采取地基處理措施. 圖 九多年凍土地區的地基設計,當以凍結狀態用作地基時，一般情況下基礎應錨固在多年凍土上限(用凍層起始深度）以下(凍結狀態的地基中).當多年凍土按保持凍結狀態的原則用作地基時，應確定年平均地溫、壓縮土層設計深度范圍內大地溫度分布，凍

30、土的抗剪強度以及季節融化層土的凍漲性；當多年凍土按允許逐漸融化狀態的原則用作地基時,應確定不同深度凍土、融土的融化下沉系數和壓縮系數、融土的抗剪強度以及季節融化層土的凍漲性.3。4多年凍土地區線路地基與基礎設計方案根據我院在內蒙東部區線路工程中的工程實踐，參照凍土地區建筑地基基礎設計規范,本工程多年凍土基礎設計有下列基礎形式和措施可供選擇:（1）灌注樁基礎該基礎適用于各種地質條件下的凍土地基，當上部結構荷載大，對沉降變形量或相鄰基礎的沉降差要求比較嚴格時，往往利用樁基嵌入融化層以下多年凍土層，得到較高的承載力和較小的地溫場變化，因而一般多采用保持多年凍土凍結狀態設計，本工程樁基礎應用于融沉的富

31、冰凍土地基。在季節融化層范圍內應采取保持樁身材料的耐久性措施.（2）梯形斜面基礎該基礎適用于弱融沉的多冰凍土地基，一般采取多年凍土允許融化的設計原則，為防止地下冰融化導致的基礎下沉，地基處理采取基坑底部清除多冰凍土層，基礎底面延伸至多冰凍土層之下的措施。（3)防護措施基礎在施工和使用期間，應對周圍環境采取防止破壞溫度的自然平衡狀態的保護措施，建立完善的排水設施，必要時基坑底部設置保溫層,防止熱量下傳，地下冰融化導致的基礎下沉。鐵塔的地基基礎設計在最大融化深度范圍內，應嚴格進行抗凍脹性計算，并采取抗凍脹性構造措施，施工中不得隨意簡化程序，以確保工程質量。3。5 多年凍土地區線路地基與基礎設計方案的選擇本工程的多年凍土類型主要為富冰凍土和多冰凍土，上限深度為36m，下限深度為410m，根據地區資料，該凍土層融沉類別為弱融沉融沉.對于弱融沉的多冰凍土地基，由于多冰凍土埋藏深度較淺，約在地下34m之間，厚度在1m左右，應采用施工及運行期允許融化的設計原則，基坑基底清除多冰凍土層，無須考慮多冰凍土地基融沉影響。經上述分析研究,推薦采用梯形斜面基礎，基礎底面延伸至多冰凍土層之下,按季節性凍土的常規設計方法來設計.但在最大融化深度范圍內，嚴格進行抗凍漲性計