1、玻璃采光頂結構的荷載及組合（1 、玻璃采光頂結構的定義（1）屋蓋（roofsystem）根據建筑結構設計術語和符號標準 （GB/ T50083-97）定義如下：在房屋頂部，用以承受各種屋面作用的屋面板、屋面梁或屋 架及支撐系統組成的部件或以拱、網架、薄殼和懸索等大跨空間構件與支承邊緣構件所組 成的部件的總稱。（2）屋面板（roofplate ； roofboard ； roofslab）定義如下：直接承受屋 面荷載的面板。（3）玻璃采光頂定義如下：屋面板為玻璃的屋蓋。若以面板對地面傾角來 分：幕墻指對地面傾角在 75度-105度（90度土 15度）范圍內的墻體；豎直的為一般幕墻， 其它為斜幕墻

2、（內傾為75度一90度，外傾為90度-105度）。在90度土 15度范圍外均為屋 蓋。建筑玻璃采光頂是屋面板為硅酸鹽系玻璃的屋蓋；（4）玻璃雨篷是非封閉式建筑玻璃采光頂；玻璃屋頂是封閉式建筑玻璃采光頂；玻璃采光頂承受的荷載包括自重、風荷載、 活荷載、雪荷載。還應考慮非對稱荷載的作用和效應；必要時還需考慮冰荷載、積雪荷載、 積水荷載的作用和效應；此外還需考|考試|大|慮地震、溫度變化、地基變形等作用。風荷載是垂直作用于采光頂表面，自重、活荷載、雪荷載及其它荷載是采光頂水平投影面的 荷載，荷載作用方向和分布是不同的，不能簡單的將計算結果相加，而必須轉換成同一作 用方向與同一種分布的計算值后相加。當

3、屋面平行地面且坡度較小時，風荷載往往不是主 要的，承重荷載是主要的；而在其它工況，風荷載與重力荷載大多數都是同一數量級，而 建筑玻璃幕墻的風荷載往往是主要的，這是建筑玻璃采光頂和建筑玻璃幕墻的重大區別， 這就決定了兩者結構的區別，一般來說，建筑玻璃采光頂結構比建筑玻璃幕墻結構更為復 雜、種類更多，建筑玻璃采光頂結構應歸屬建筑屋蓋系統，不宜歸屬建筑幕墻系統。玻璃 采光頂的設計荷載（1）自重。包括玻璃桿件、連接件、附件等自重，自重是按構件實際長 度均勻分布的垂直作用于水平面的荷載，當缺乏資料時，可采用下列預估參數：當采用單 層玻璃時：400N/m2。當采用中空、夾層玻璃時：500N/m2。（2）風

4、荷載是垂直作用于采光頂表面的荷載，按下述公式計算：1）當重力荷載為控制荷載，風荷載宜按（7 .1.1.1）式計算；（3）雪荷載是指采光頂水平投影面上的雪荷載，按GB50009的規定設計。其中第6. 2 . 2條：設計建筑結構及屋面的承重構件時，可按下列規定采用積雪的分布情況： 屋面板和檁條按積雪不均勻分布的最不利情況采用；屋架和拱殼可分別按積雪全跨均勻 分布情況、不均勻分布的情況和半跨的均勻分布的情況采用；框架和柱可按積雪全跨的 均勻分布情況采用。其他屋面形式對規范典型屋面圖形以外的情況，設計人員可根據上 述說明推斷酌定。（4）活荷載是指采光頂水平投影面上的活荷載，按GB50009的規定。房屋

5、建筑的屋面；其水平投影面上的屋面均布活荷載，應按表 1 采用。屋面均布活荷載，不 應與雪荷載同時組合。注： 1) 不上人的層面，當施工或維修荷載較大時應按實際情況采 用；對不同結構應按有關設計規范的規定，將標準值作0 2kN/m2 的增減。3 、玻璃采光頂荷載組合依照 GB50009323 條、325 條及說明建議如下： (1) 對于基本組合，荷載效應組合的設計值 s 應從下列組合值中取最不利值確定： 1) 由可 變荷載效應控制的組合(3 . 2. 3 1)效應組合。3)當考慮以豎向的永久荷載效應控制的組 合，參與組合有可變荷載僅限于豎向荷載。在承載能力極限狀態的基本組合中，公式 (3.2.3

6、-1 )和(3.2.3-2) 給出了荷載效應組合設計值的表達式，建立表達式的目的是在于 保證在各種可能出現的荷載組合情況下，通過設計都能使結構維持在相同的可靠度水平上。 由公式( 3.2.3-2 )給出的由永久荷載效應控制的組合設計值，當結構的自重占主要時， 考慮這個條件就能避免可靠度偏低的后果；雖然過去在有些結構設計規范中，也曾為此專 門給出某些補充規定，例如對某些以自重為主的構件采用提高重要性系數、提高屋面活荷 載的設計規定，但在實際應用中，總不免有掛一漏萬的顧慮。采用公式(3.2.3-2 )后，在撤消這些補漏規定的同時，也避免不安全度可能不足之后果。(2) 基本組合的荷載分項系數(3 .

7、 2. 5條)，應按下列規定采用：永久荷載的分項系數：a.當其效應對結構不利時對由可變荷載效應控制的組合，應取1 2；對由永久荷載效應控制的組合，應取1 35；b當其效應對結構有利時一般情況下應取1.0 ;對結構的傾覆、滑移或漂浮驗算，應取0. 9可變荷載的分項|考試|大|系數，一般情況下：SQIk應取1.4 ;雪荷載可取0.7，風 荷載可取 0.6 ，活荷載可取 0.7，其它及各種作用的分項系數按專用工程規范確定。分析 表明，當永久荷載效應與可變荷載效應相比很大時，若仍采用 yc 二 12，則結構的可靠 度遠不能達到目標值的要求，因此，在式(3 . 2. 32)中給出由永久荷載效應控制的設計

8、組合值中，相應取 Y G=1.35。分析表明，當永久荷載效應與可變荷載效應異號時，若仍采 用 yc=1 2，則結構的可靠度會隨永久荷載效應所占比重的增大而嚴重降低，此時，yc 宜取小于1的系數。但考慮到經濟效果和應用方便的因素，建議取 Y G=1。而在驗算結構傾 覆滑移或漂浮時，一部分永久荷載實際上起著抵抗傾覆、滑移或漂浮的作用，對于這部 分永久荷載，其荷載分項系數顯然也應取用小于 1 的系數，規范對此建議采用Y G=09，而實際上在不同材料的結構中，出于歷史經驗的不同，對此也有采用更小的系數，以提高 結構抗傾覆、滑移或漂浮的可靠性。例如南嶺、武夷山脈以南及其它雪壓小的地區的玻璃 采頂很有可能永久荷載效應成為控制組合，則按由(3 . 2. 3 2)確定；而對高雪值區或風荷載大的地區玻璃采光頂，有可能可變荷載效