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、軸心抗拉強度設計值、彎曲抗拉強度設計值和抗剪強度設計值26、軸心受壓短柱是指高厚比軸心受壓構件。03HH27、試驗結果表明無筋砌體短柱在軸心壓力作用下，截面壓應力均勻分布。隨著壓力增大，首先在單磚上出現垂直裂縫，繼而裂縫連續、貫通，將構件分成若干豎向小柱，最后豎向砌體小柱因失穩或壓碎而發生破壞。28、長柱是指其受壓承載力不僅與截面和材料有關，還要考慮偏心的不利影響以及高厚比影響的柱。29、由于荷載作用位置的偏差、砌體材料的不均勻及施工誤差，使軸心受壓構件產生附加彎矩和側向撓曲變形。30、當構件的高厚比較小時，附加彎矩引起的側向撓曲變形很小。31、當構件的高厚比較大時，由附加彎矩引起的側向變形不能忽略，因為側向撓曲又會進一步加大附加彎矩，進而又使側向撓曲增大，致使構件的承載力明顯下降。32、當構件的長細比很大時，砌體結構構件還可能發生失穩破壞。33、偏心受壓短柱是指的偏心受壓構件。334、大量偏心受壓短柱的加荷破壞試驗證明，當構件上作用的荷載偏心距較小時，構件全截面受壓，由于砌體的彈塑性性能，壓應力分布圖呈曲線形。35、偏心受壓短柱隨著荷載的加大，構件首先在壓應力較大一側出現豎向裂縫，并逐漸擴展，最后，構件因壓應力較大一側塊體被壓碎而破壞。36、當構件上作用的荷載偏心距增大時，截面應力分布圖出現較小的受拉區，破壞特征與全截面受壓相似，但承載力有所降低。37、增大荷載偏心距，構件截面的拉應力較大，隨著荷載的加大，受拉側首先出現水平裂縫，部分截面退出工作。繼而壓應力較大側出現豎向裂縫，最后該側快體被壓碎，構件破壞。38、偏心受壓短柱隨偏心距的增大，構件邊緣最大壓應變及最大壓應力均大于軸心受壓構件，但截面應力分布不均勻，以及部分截面受拉退出工作，其極限承載力較軸心受壓構件明顯下降。39、高厚比的偏心受壓柱稱為偏心受壓長柱。該類柱在偏心壓力作用下，3須考慮縱向彎曲變形產生的附加彎矩對構件承載力的影響。40、在其他條件相同時，偏心受壓長柱較偏心受壓短柱的承載力降低。41、試驗與理論分析證明，除高厚比很大（一般超過30）的細長柱發生失穩破壞外，其他均發生縱向彎曲破壞。42、偏心受壓構件的偏心距過大，構件的承載力明顯下降，既不經濟又不合理。另外，偏心距過大，可使截面受拉邊出現過大水平裂縫，給人以不安全感。43、當偏心受壓構件的偏心距超過規范規定的允許值，可采用設有中心裝置的墊塊或設置缺口墊塊調整偏心距，也可采用磚砌體和鋼筋混凝土面層（或鋼筋砂漿面層）組成的組合磚砌體構件。44、無筋砌體受壓構件按照高厚比的不同以及荷載作用偏心距的有無，可分為軸心受壓短柱、軸心受壓長柱、偏心受壓短柱和偏心受壓長柱。45、在截面尺寸和材料強度等級一定的條件下，在施工質量得到保證的前提下，影響無筋砌體受壓承載力的主要因素是構件的高厚比和相對偏心距。砌體規范用承載力影響系數考慮以上兩種因素的影響。46、當豎向壓力作用在砌體的局部面積上時稱為砌體局部受壓。砌體局部受壓按照豎向壓力分布不同可分為兩種情況，即砌體局部均勻受壓和砌體局部非均勻受壓。47、砌體局部非均勻受壓主要指鋼筋混凝土梁端支承處砌體的受壓情況。另外，嵌固于砌體中的懸挑構件在豎直荷載作用下梁的嵌固邊緣砌體、門窗洞口鋼筋混凝土過梁、墻梁等端部支承處的砌體也處于此類受壓的情況。48、砌體局部均勻受壓一般有以下兩種破壞形態豎向裂縫發展引起的破壞、劈裂破壞。49、砌體局部均勻受壓豎向裂縫發展引起的破壞是指當局部壓力達到一定數值時，在離局壓墊板下23皮磚處首先出現豎向裂縫。隨著局部壓力的增大，裂縫增多的同時，在局壓墊兩側附近還出現斜向裂縫。部分豎向裂縫向上、向下延伸并開展形成一條明顯的主裂縫使砌體喪失承載力而破壞。這是砌體局壓破壞中的基本破壞形式。50、砌體局部均勻受壓，當砌體面積大而局部受壓面積很小時，初裂荷載和破壞荷載很接近，砌體內一旦出現豎向裂縫，就立即成為一個主裂縫而發生劈裂破壞。51、砌體局部均勻受壓劈裂破壞為突然發生的脆性破壞，危害很大，在設計中應避免出現這種破壞。52、局部受壓實驗證明，砌體局部受壓的承載力大于砌體抗壓強度與局部受壓面積的乘積，即砌體局部受壓強度較普通受壓強度有所提高。53、砌體局部受壓強度較普通受壓強度有所提高。這是由于砌體局部受壓時未直接受壓的外圍砌體對直接受壓的內部砌體的橫向變形具有約束作用，同時力的擴散作用也是提高砌體局部受壓強度的重要原因。54、當橫向拉應力超過砌體的抗拉強度時即出現豎直裂縫。橫向拉壓力的最大值一般在墊板下23皮磚處。55、當砌體面積很大而局部受壓面積很小時，砌體內橫向拉應力分布趨于均勻，即沿著縱向較長的一段同時達到砌體抗拉強度致使砌體發生突然的劈裂破壞。56、砌體局部抗壓強度提高系數為砌體局部抗壓強度與砌體抗壓強度的比值。57、梁端支承處砌體局部受壓是砌體結構中最常見的局部受壓情況。58、梁端支承處砌體局部受壓面上壓應力的分布與梁的剛度和支座的構造有關。59、多層砌體結構中的墻梁或鋼筋混凝土過梁，由于梁與其上砌體共同工作，形成剛度很大的組合梁，彎曲變形很小，可認為梁底面壓應力為均勻分布60、支承在砌體墻或柱上的普通梁，由于其剛度較小，在上部和載作用下均發生明顯的撓曲變形。61、試驗證明梁端有效支承長度與梁端局部受壓荷載的大小、梁的剛度、砌體的強度、砌體的變形性能及局壓面積的相對位置等因素有關。62、多層砌體房屋樓面梁端底部砌體局部受壓面上承受的荷載一般由兩部分組成，一部分為由梁傳來的局部壓力，另一部分為梁端上部砌體傳來的壓力。63、由于一般梁不可避免要發生彎曲變形，梁端下部砌體局部受壓區在不均勻壓應力作用下發生壓縮變形，梁頂面局部和砌體脫開，使上部砌體傳來的壓應力由梁兩側砌體向下傳遞，從而減小了梁端直接傳遞的壓力，這種工作機理稱為砌體的內拱作用。64、試驗還表明，砌體局部受壓承載力與上部砌體的平均壓應力大小相關。65、試驗表明預制剛性墊塊下的砌體即具有局部受壓的特點，又具有偏心受壓的特點。66、在分析墊梁下砌體的局部受壓時，可將墊梁視為承受集中荷載的彈性地基梁。而砌體墻為支承梁的彈性地基。67、作用在墊梁上的局部荷載可分為沿砌體墻厚均勻分布和沿墻厚不均勻分布兩種情況。前者如等跨連續梁中支座下的砌體局部受壓；后者如單跨簡支梁或連續梁端部支座下砌體的局部受壓。68、磚砌平拱過梁和擋土墻等，均屬受彎構件。69、受彎構件在構件支座處如果存在較大的剪力，因此還應進行受剪承載力驗算。70、在無拉桿拱的支座截面處，由于拱的水平推力，將使支座沿水平灰縫受剪。71、在受剪構件中，除水平剪力外，往往還作用有垂直壓力。72、砌體沿水平灰縫的抗剪承載力，取決于沿砌體灰縫截面破壞時的抗剪承載力和作用在截面上的垂直壓力所產生摩擦力的總和。73、試驗研究表明，當構件水平截面上作用有壓應力時，砌體抗剪承載力有明顯地提高，計算時應考慮剪壓的復合作用。二、選擇題1、單層剛彈性方案的房屋，在進行靜力計算時按（）分析。A平面排架B具有不動鉸支座的平面排架C考慮空間工作的平面排架答案C2、中心受壓砌體中的磚處于的復雜應力狀態下。受壓受彎受剪局部受壓橫向受拉A、B、C、D、答案D3、砌體結構設計規范規定，下列情況的各類砌體強度設計值應乘以調整系數A，有吊車房屋和跨度不小于9米的多層房屋，A為09有吊車房屋和跨度不小于9米的多層房屋，A為08構件截面A小于03平方米時取AA07構件截面A小于03平方米時取A085下列是正確的A、B、C、D、答案A4、砌體局部受壓可能有三種破壞形式，工程設計中一般應按來考慮。A先裂后壞B一裂即壞C未裂先壞答案A5、單層混合結構房屋，靜力計算時不考慮空間作用，按平面排架分析，則稱為。A剛性方案B彈性方案C剛彈性方案答案B6、砌體受壓后的變形由三部分組成，其中的壓縮變形是主要部分。A空隙B砂漿層C塊體答案B7、砌體規范規定，在兩種情況下不宜采用網狀配筋磚砌體。AE/H017BE/H017C16D16答案AC8、混合結構房屋的空間剛度與有關。A屋蓋樓蓋類別、橫墻間距B橫墻間距、有無山墻C有無山墻、施工質量D屋蓋樓蓋類別、施工質量答案A9、砌體房屋的靜力計算，根據分為剛性方案、彈性方案和剛彈性方案。A材料的強度設計值B荷載的大小C房屋的空間工作性能D受力的性質答案C三簡答題1、簡述橫墻承重方案的特點。縱墻門窗開洞受限較少、橫向剛度大、抗震性能好。適用于多層宿舍等居住建筑以及由小開間組成的辦公樓。2、簡述過梁可能發生的幾種破壞形式。（1）過梁跨中截面因受彎承載力不足而破壞；（2）過梁支座附近截面因受剪承載力不足，沿灰縫產生45方向的階梯形裂縫擴展而破壞；（3）外墻端部因端部墻體寬度不夠,引起水平灰縫的受剪承載力不足而發生支座滑動破壞。3、簡述圈梁的定義及作用。圈梁是沿建筑物外墻四周及縱橫墻內墻設置的連續封閉梁。圈梁的作用是增強房屋的整體性和墻體的穩定性，防止由于地基不均勻沉降或較大振動荷載等對房屋引起的不利影響。4、簡述砌體結構的缺點。自重大；塊材之間粘結力低，抗拉、彎、剪及抗震能力差；砌筑工作繁重，勞動量大，效率低；粘土磚占用農田，影響農業生產。5、簡述砌體受壓單磚的應力狀態。（1）不是均勻受壓，而是在彎、剪的綜合作用下；（2）橫向變形時，磚和砂漿存在交互作用；（3）彈性地基梁作用；（4）豎向灰縫應力集中。6、簡述影響砌體抗壓強度的因素。（1）塊體和砂漿的強度一般情況下，砌體強度隨塊體和砂漿強度的提高而提高；（2）砂漿的性能砂漿強度越低，變形越大，磚受到的拉應力和剪應力也越大，砌體強度也越低；流動性越大，灰縫越密實，可降低磚的彎剪應力；但流動性過大，會增加灰縫的變形能力，增加磚的拉應力；（3）塊材的形狀和灰縫厚度灰縫平整、均勻、等厚可以減小彎剪應力；方便施工的條件下，砌塊越大越好；（4）砌筑質量水平灰縫、磚的含水率、搭砌質量等。7、簡述砌體承受局部壓力時局部范圍內抗壓強度提高的原因。這是由于砌體局部受壓時未直接受壓的外圍砌體對直接受壓的內部砌體的橫向變形具有約束作用，同時力的擴散作用也是提高砌體局部受壓強度的重要原因。8、簡述房屋靜力計算方案的分類及各自定義。（1）剛性方案何載作用下的水平向度位移比較小，可按等于0計算；（2）彈性方案何載作用下的水平向度位移比較大，應按平面排架計算；（3）剛彈性方案介于以上二者之間。9、簡述縱墻承重方案的的特點。（1）主要承重墻為縱墻，平面布置比較靈活；（2）設置在縱墻的門窗洞口受限制；（3）橫向剛度小，整體性差。10、簡述墻梁的定義及設置特點。由鋼筋混凝土托梁和其上計算高度范圍內砌體墻組成的組合構件，稱為墻梁。根據使用功能需要，下層為較大空間。墻體作為荷載作用在托梁上，并且作為結構的一部分與托梁共同工作。11、簡述挑梁可能發生的幾種破壞形式。（1）傾覆破壞（2）砌體局部受壓破壞（3）挑梁破壞12、簡述砌體結構的優點。（1）取材廣泛，易于就地取材；（2）耐火、耐久性好；（3）保溫、隔熱性好，節能效果明顯；（4）節約材料、易于施工；（5）減輕自重，加快施工。13、簡述砌體受壓破壞的特征。第一階段從開始到壓力增大到5070的破壞荷載時，單塊磚在拉、彎、剪的復合作用下，出現第一批裂縫。此時裂縫細小，如不加力，不再繼續發展。第二階段壓力增大到8090的破壞荷載時，單塊磚內裂縫不斷發展。通過豎向灰縫連續。此時如不加力，仍會繼續發展。第二階段隨著荷載繼續增加，砌體中裂縫迅速延伸、寬度增大形成通縫。最后小柱體失穩破壞。14、簡述上部荷載對局部抗壓的影響。當上部荷載較小時，由于內拱作用，應力擴散到兩邊砌體，對局部抗壓是有利的。當上部荷載較大時，內拱作用不明顯，對局部抗壓作用減小。15、何為高厚比影響實心磚砌體允許高厚比的主要因素是什么答案砌體受壓構件的計算高度與相應方向邊長的比值稱為高厚比。影響實心砌體允許高厚比的主要因素是砂漿強度等級。16、為什么要驗算高厚比答案驗算墻體的高厚比是為了防止施工過程和使用階段中的墻、柱出現過大的撓曲、軸線偏差和喪失穩定；這是從構造上保證受壓構件穩定的重要措施，也是確保墻、柱應具有足夠剛度的前提。17、在進行剛性方案承重縱墻計算時所應完成的驗算內容有哪些答案1驗算墻體的高厚比；2逐層選取對承載力可能起控制作用的截面對縱墻按受壓構件公式進行驗算；3逐層驗算大梁支座下的砌體局部受壓強度。四計算題（16題答案參見全版教學錄像）1截面490620MM的磚柱，采用MU10燒結普通磚及M25水泥砂漿砌筑，計算高度H056M，柱頂承受軸心壓力標準值NK1896KN（其中永久荷載135KN，可變荷載546KN）。試驗算核柱截面承載力。2一矩形截面偏心受壓柱，截面尺寸490620MM，柱的計算高度H050M，采用MU10燒結粘土磚和M5混合砂漿砌筑柱截面承受軸向力設計值N160KN，長邊方向承受彎矩設計值M1355KNM。試驗算柱的承載力。3一單層單跨無吊車工業廠房窗間墻截面如圖，計算高度H07M，墻體用MU10燒結普通粘土磚及M75混合砂漿砌筑F169N/MM2，承受軸力設計值N155KN,M2244KNM,荷載偏向肋部。試驗算該窗間墻承載力是否滿足要求。4鋼筋混凝土大梁截面尺寸BH250MM600MM，L065M,支承于帶壁柱的窗間墻上，如圖。窗間墻截面上的上部荷載值為NU245KN，NL110KN。墻體用MU10燒結多孔磚、M5混合砂漿砌筑。經驗算，梁端支承處砌體的局部受壓承載力不滿足要求，試設計混凝土剛性墊塊。5某拱式磚過梁，如圖所示，已知拱式過梁在拱座處的水平推力標準值V15KN，其中可變荷載產生的推力12KN,作用在11截面上由恒載標準值引起的縱向力NK20KN；過梁寬度為370MM，窗間墻寬度為490MM，墻體用MU10燒結粘土磚、M5混合砂漿砌筑。試驗算拱座截面11的受剪承載力。6一網狀配筋磚柱，截面尺BH370MM490MM，柱的計算高度H04M，承受軸向力設計值N180KN，沿長邊方向彎矩設計值M14KNM，采用MU10磚、M10混合砂漿砌筑，施工質量控制等級為B級，網狀配筋采用B4冷拔低碳鋼絲焊接方格網AS126MM2，鋼絲間距A50MM，鋼絲網豎向間距SN250MM，FY430MPA，試驗算該磚柱的承載力。7已知梁截面尺寸BH200MM400MM，梁支承長度A240MM，荷載設計值產生的支座反力NL60KN，墻體上部荷載NU260KN，窗間墻截面1200MM370MM，采用MU10級燒結普通磚，M25級混和砂漿。試驗算外墻上端砌體局部受壓承載力。N0NL400240370解查表可得砌體軸心受壓抗壓強度為2130/FNM04176HAF2762035LAB2023480H，取0151L由于，取，則983LA00725164LLFN8、某單層帶壁柱房屋（剛性方案）。山墻間距S20M，高度H65M，開間距離4M，每開間有2M寬的窗洞，采用MU10磚和M25混合砂漿砌筑。墻厚370MM，壁柱尺寸240370MM，如下圖所示。試驗算墻的高厚比是否滿足要求。（22）受壓構件的計算高度S2H2HSHSH10H04S02H06S答案（1）整片墻的高厚比驗算帶壁柱墻的幾何特征A2000370370240828800MM2Y12000370185370240370370/2/8288002246MMY237037022465154MMI20002246320002403702246324051543/320311010MM4II/A1/215654MMHT35I3515654548MM山墻間距S20M2H13M，查表得H010H65M縱墻為承重墻1102104BS/S1042/40812100822176H0/HT6500/548118618，不滿足要求。10、磚柱截面積為370490MM，采用強度等級為MU75的磚及M5混合砂漿砌筑，H0/H5M，柱頂承受軸心壓力設計值為245KN。試驗算柱底截面承載力是否滿足要求。提示FL58N/MM2，00015，砌體容重為19KN/M3答案（1）柱底截面軸心壓力設計值N245120370495192657KN（2）影響系數高厚比HO/H5000/370135影響系數1/121/10001513520785（3）調整系數AA07A0703704908813（4）承載力驗算AFA088130785158370490/10001982KNN2657KNAFA1982KN，不滿足要求。11、截面尺寸為370MM490MM的磚柱，燒結普通磚的強度等級為MU10，混合砂漿的強度等級為M25，柱高為32M，兩端為不動鉸支座。柱頂承受設計軸心壓力N117KN已考慮荷載分項系數，不包括柱自重，磚的標準容重為19KN/M3，試驗算柱的承載力。解先計算柱底壓力設計值，磚的標準容重為19KN/M3，則N117117120370491932130KNGK0218657HH查表柱截面面積為A037049018M203M2故07018088A查表可得砌體軸心受壓抗壓強度為130/FNM則,安全608108130AF3膃芅葿羈膂莈蚅袇膁蒀蒈螃膀膀蚃蠆艿節蒆羈羋莄蟻襖羋蒆蒄螀芇芆蝕螆芆莈薂肄芅蒁螈羀芄薃薁袆芃芃螆螂袀蒞蕿蚈罿蕆螅羇羈膇薇羃羇荿螃衿羆蒂蚆螅羅薄蒈肅羅芄蚄罿羄莆蕆裊肅蒈螞螁肂膈蒅蚇肁芀蟻肆肀蒂蒃羂聿薅蝿袈聿芄薂螄肈莇螇蝕肇葿薀罿膆腿螅裊膅芁薈螁膄莃螄蚇膄薆薆肅膃芅葿羈膂莈蚅袇膁蒀蒈螃膀膀蚃蠆艿節蒆羈羋莄蟻襖羋蒆蒄螀芇芆蝕螆芆莈薂肄芅蒁螈羀芄薃薁袆芃芃螆螂袀蒞蕿蚈罿蕆螅羇羈膇薇羃羇荿螃衿羆蒂蚆螅羅薄蒈肅羅芄蚄罿羄莆蕆裊肅蒈螞螁肂膈蒅蚇肁芀蟻肆肀蒂蒃羂聿薅蝿袈聿芄薂螄肈莇螇蝕肇葿薀罿膆腿螅裊膅芁薈螁膄莃螄蚇膄薆薆肅膃芅葿羈膂莈蚅袇膁蒀蒈螃膀膀蚃蠆艿節蒆羈羋莄蟻襖羋蒆蒄螀芇芆蝕螆芆莈薂肄芅蒁螈羀芄薃薁袆芃芃螆螂袀蒞蕿蚈罿蕆螅羇羈膇薇羃羇荿螃衿羆蒂蚆螅羅薄蒈肅羅芄蚄罿羄莆蕆裊肅蒈螞螁肂膈蒅蚇肁芀蟻肆肀蒂蒃羂聿薅蝿袈聿芄薂螄肈莇螇蝕肇葿薀罿膆腿螅裊膅芁薈螁膄莃螄蚇膄薆薆肅膃芅葿羈膂莈蚅袇膁蒀蒈螃膀膀蚃蠆艿節蒆羈羋莄蟻襖羋蒆蒄螀芇芆蝕螆芆莈薂肄芅蒁螈羀芄薃薁袆芃芃螆螂袀蒞蕿蚈罿蕆螅羇羈膇薇羃羇荿螃衿羆蒂蚆螅羅薄蒈肅羅芄蚄罿羄莆蕆裊肅蒈螞螁肂膈蒅蚇肁芀蟻肆肀蒂蒃羂聿薅蝿袈聿芄薂螄肈莇螇蝕肇葿薀罿膆腿螅裊膅芁薈螁膄莃螄蚇膄薆薆肅膃芅葿羈膂莈蚅袇膁蒀蒈螃膀膀蚃蠆艿節蒆羈羋莄蟻襖羋蒆蒄螀芇芆蝕螆芆莈薂肄芅蒁螈羀芄薃薁袆芃芃螆螂袀蒞蕿蚈罿蕆螅羇羈膇薇羃羇荿螃衿羆蒂蚆螅羅薄蒈肅羅芄蚄罿羄莆蕆裊肅蒈螞螁肂膈蒅蚇肁芀蟻肆肀蒂蒃羂聿薅蝿袈聿芄薂螄肈莇螇蝕肇葿薀罿膆腿螅裊膅芁薈螁膄莃螄蚇膄薆薆肅膃芅葿羈膂莈蚅袇膁蒀蒈螃膀膀蚃蠆艿節蒆羈羋莄蟻襖羋蒆蒄螀芇芆蝕螆芆莈薂肄芅蒁螈羀芄薃薁袆芃芃螆螂袀蒞蕿蚈罿蕆螅羇羈膇薇羃羇荿螃衿羆蒂蚆螅羅薄蒈肅羅芄蚄罿羄莆蕆裊肅蒈螞螁肂膈蒅蚇肁芀蟻肆肀蒂蒃羂聿薅蝿袈聿芄薂螄肈莇螇蝕肇葿薀罿膆腿螅裊膅芁薈螁膄莃螄蚇膄薆薆肅膃芅葿羈膂莈蚅袇膁蒀蒈螃膀膀蚃蠆艿節蒆羈羋莄蟻襖羋蒆蒄螀芇芆蝕螆芆莈薂肄芅蒁螈羀芄薃薁袆芃芃螆螂袀蒞蕿蚈罿蕆螅羇羈膇薇羃羇荿螃衿羆蒂蚆螅羅薄蒈肅